JPH03126523A

JPH03126523A - 二軸延伸フィルムの製造方法

Info

Publication number: JPH03126523A
Application number: JP26551789A
Authority: JP
Inventors: Masao Takashige; 真男高重; Masahiro Fujimoto; 昌弘藤本
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 1989-10-11
Filing date: 1989-10-11
Publication date: 1991-05-29
Also published as: JPH0588664B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は、チューブラ−法で二軸延伸した熱可塑性樹脂
フィルムの熱処理方法及び装置に関し、食品包装、コン
ピュータのような工業製品の包装、バッグインボンクス
、ドラムの内装等の分野で利用することができる。

［背景技術］従来のプラスチックの製造方法においては、プラスチッ
クフィルムを例えばチューブラ−法で二軸延伸した後、
フィルム分子の配向を固定させて寸法安定性を得るため
に熱処理を施している。

この熱処理の際、チューブ状の例えばナイロン−６フイ
ルムを偏平に折り畳んだ状態でテンター法により、２０
０°Ｃ近傍の熱処理を施すと、上下のフィルム同士が融
着するため処１Ｔｌ！後に２枚に分離することができず
、製品として使用することができないという問題点が生
じていた。このような問題点は、特にプラスチックフィ
ルムがポリアミド系のような熱可塑性樹脂フィルムの場
合に顕著となる。

そこで、この問題を解決するために、従来、例えば二軸
延伸された偏平チューブ状フィルムの耳部を切開して２
枚のフィルムに分離した後、エンドレスのベルト状物に
より両フィルム間に空隙を保った状態でテンターに導入
し、フィルムの両端をクリップで保持しながら熱処理を
施す改良テンタ一方式が提案されている（特公昭４６−
１５４３９号公報参照）。

また、この改良テンター法以外にも、チューブ状フィル
ムに圧縮空気を入れてバブルを形成した状態で熱処理を
施すチューブラ一方式を採用した場合にも、熱溶着の問
題は回避できる。

［発明が解決しようとする課題］上述した改良テンター法による熱処理によれば、熱融着
は発生しないが、ボーイング現象（フィルムの延伸に伴
い、フィルム両端に比べて中央部の延伸がフィルムの移
動方向に遅れを生じる現象）が発生し、これに伴ってフ
ィルム物性の面内異方性及び二次加工（印刷等）の阻害
要素となるたるみ等の問題点が生じていた。この際、熱
処理混炭を下げれば、ボーイング率は低くなるが、ボイ
ル、レトルト等の熱処理を施す場合には、収縮率が大き
くなりすぎて問題がある。

また、上述したチューブラ−法による熱処理によれば、
高い寸法安定性を得ようとして１８０℃以上の温度で熱
処理すると、バブルが揺れて安定した熱処理が困難にな
るという問題が生じる。この問題を回避するために、低
い温度で熱処理すれば、逆に良好な寸法安定性が得られ
なくなる。

一方、本出願人は、特願昭６３−２９６５７５において
、チューブラ−法により二軸延伸した結晶性熱可塑性フ
ィルムを２段階に分けて熱処理する方法及び装置を提案
した。この発明において、第２段目の熱処理はテンタ一
方式としたが、第１段目の熱処理方式については特に限
定していない。

しかし、この第１段目の熱処理も第２段目の熱処理と同
様にテンタ一方式とした場合には、ボーイング率を小さ
くする効果は認められるが、第１段目の熱処理で既にボ
ーイングが発生しているため、その効果に限界がある。

本発明は、ボーイング率を低減させて、フィルム面内の
物性バランスを良好にすることができる二軸延伸フィル
ムの製造方法を提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段及び作用１本発明は、チュ
ーブラ−法によりフィルムを加熱して二軸延伸した後、
偏平に折畳む二軸延伸フィルムの製造方法において、前
記フィルムを加熱する際、前記フィルムを折畳んだ際に
耳部となる部分の加熱温度を、前記フィルムの製品に相
当する部分の加熱温度より低（設定することを特徴とす
る。

このために、本発明においては、前記フィルムを折畳ん
だ際に耳部となる部分を加熱するヒータと、前記フィル
ムの製品に相当する部分を加熱するヒータとをそれぞれ
温度制御すると共に、前記フィルムの耳部となる部分を
加熱するヒータの温度を、全ヒータ平均温度より１０〜
１００°Ｃ低くするのがよい。

１０°Ｃ未満の温度範囲で低くしても本発明による効果
、即ち逆方向のボーイング現象が得られず、またｌ　Ｏ
Ｏ’Ｃを越えて低くすると延伸途上のバブルが不安定に
なりやすい。

また、本製造方法においては、前記フィルムを折畳んだ
際に耳部となる部分を加熱するヒータと、前記フィルム
の製品に相当する部分を加熱するヒータとをそれぞれ温
度制御すると共に、前記フィルムの製品に相当する部分
を加熱するヒータの温度を、全ヒータ平均温度より１０
〜１００°Ｃ高くするようにしてもよい。

ｉ　ｏ　’ｃ未満の温度範囲で高くしても本発明による
効果、即ち逆方向のボーイング現象が得られず、また１
００°Ｃを越えて高くすると延伸途上のバブルが不安定
になりやすい。

上述したように、前記フィルムを折畳んだ際に耳部とな
る部分を力Ｕ熱するヒータと、前記フィルムの製品に相
当する部分を加熱するヒータとをそれぞれ温度制御する
ためには、例えばフィルムの耳部となる部分を加熱する
ための２個のヒータと、フィルムの製品に相当する部分
を加熱するための２個のヒータの合計少なくとも４個の
ヒータを設ける。

また、フィルムの加熱状態の制御性を向上させてフィル
ム全周にわたってその温度勾配をなだらかにするために
は、加熱装置に例えば４個以上のヒータを設ける構成に
するのが好ましく、この場合には、前記フィルムの耳部
となる部分の最端部の加熱温度を最低にすると共に、前
記フィルムの製品に相当する部分の略中央部の加熱温度
を最高となるように加熱するのが好ましい。

また、本発明においては、上記製造方法により折畳んだ
前記フィルムを、前記フィルムの融点以下の温度で熱処
理する。

この場合の熱処理は、第１段目をテンター法又はチュー
ブラ−法で行い、また第２段目をテンター法で行う２段
熱処理を施すのがよい。

この際、第１段目のテンター法による熱処理は、融点か
ら３０°Ｃ以上低い温度で行い、チューブラ−法による
熱処理は、融点から２０゛Ｃ以上低い温度で行う。また
、第２段目のテンター法による熱処理は、融点から３０
℃゛低い温度以上であって、融点以下の温度で行う。な
お、それぞれの熱処理時間は、１〜３０秒程度が好まし
い。

本発明に係る二軸延伸フィルム用の樹脂として使用する
樹脂には、例えば熱可塑性樹脂であるポリアミド系、ポ
リエステル系、エチレン−ビニルアルコール共重合体ケ
ン化物、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン
等がある。これらの中でポリアミド系樹脂の具体例を挙
げると、ナイロン−６（融点２１５℃）、ナイロン−６
，６（融点２６０°Ｃ）等である。

［実施例］図面を参照して実施例で使用する製造装置及びこれを使
用した二軸延伸フィルムの製造方法を説明する。

第１図に示すように、本製造装置は、熱可塑性樹脂フィ
ルムｌをチューブラ−法により二軸延伸する手段１０と
、テンター法でこのフィルム１を熱処理するための第１
の加熱手段２０と、このフィルムの両耳部を切開して２
枚のフィルムＩＡ。

ＩＢに分離するためのトリミング手段３０と、両フィル
ムＩＡ、ＩＢ間に空気を介在させながら両フィルムＩＡ
、ＩＢを重ねる手段４０と、テンター法で両フィルムＩ
Ａ、ＩＢ間に空気が介在した状態のフィルムＩＡ、ＩＢ
を熱処理するための第２の加熱手段５０と、熱処理を施
したフィルムＩＡ、ＩＢの巻取り手段６０とを備える。

前記二軸延伸手段１０には、上方に配置された一対の第
１のピンチロール１１と、熱可塑性樹脂フィルム１を加
熱するためのヒータ１２が設けられた加勢装置１３と、
フィルム１を偏平に折り畳むための■字形の案内板１４
と、案内板１４の下端に配置された一対の第２のピンチ
ロール１５とが設けられる。

第２図に示すように、この加熱装置１３のヒータ１２は
、バブル２の外周面に沿って近接して設けられた４個の
ヒータ１２Ａ〜１２Ｄより成る。

これらのヒータ１２Ａ〜１２Ｄで、対向する一方の一対
のヒータ１２Ａ、１２Ｂを、バブル２を偏平に折り畳ん
だ際にフィルム１の耳部３Ａ、３Ｂとなる部分２Ａ、２
Ｂを加熱するためのヒータとする（第３図参照）。また
、対向する他方の一対のヒータ１２Ｃ，１２Ｄをバブル
２の製品に相当する部分２Ｃ，２Ｄを加熱するためのヒ
ータとする。これらのヒータ１２Ａ〜１２Ｄとしては、
赤外線ヒータ等任意に選ぶことができる。

前記第１の加熱手段２０には、偏平に折り畳まれたフィ
ルム１の両耳部３Ａ、３Ｂを把持するためのテンター２
１と、フィルム１を加熱するための熱風炉２２とが設け
られる。

前記トリミング手段３０には、チューブ状フィルムｌを
２枚のフィルムＩＡ、ＩＢに分離するためのブレード３
１を備えたトリミング装置３２が設けられる。

前記両フィルムＩＡ、ＩＢ間に空気を介在させながら両
フィルムＩＡ、ＩＢを重ねる手段４０には、ガイドロー
ル５と、上下に離れて配置された一対のロール４１Ａ、
４１Ｂと、フィルムＩＡ。

ＩＢの移動方向に順に配置された３個の１Δ付きロール
４２Ａ〜４２Ｃとが設けられる。第４図に示すように、
これらの溝付きロール４２Ａ〜４２Ｃは、その外周面に
例えば１０ｃｍピンチで交差する２条の溝４３が形成さ
れ、溝付は加工後、表面にクロム等のめっき処理が施さ
れたものである。

前記テンター５０には、前記フィルムＩＡ、ＩＢの両耳
部３Ａ、３Ｂを把持するためのテンター５１と、フィル
ムＩＡ、１Ｂを加熱するための熱風炉５２とが設けられ
る。

前記巻取り手段６０には、熱処理を施した前記フィルム
ＩＡ、ＩＢをそれぞれ巻き取るための巻取り機６１が設
けられる。

この製造装置を使用し、次のようにして熱可塑性樹脂フ
ィルム１の熱処理を行う。

先ず、チューブラ−法による二軸延伸手段１０において
、加熱装置１３で加熱されたチューブ状の熱可塑性樹脂
フィルム１を、所定の内圧によってバブル２に膨張させ
ることにより横方向（ＴＤ力方向に延伸させると共に、
上下のピンチロール１１．１５の引取り速度の差により
縦方向（ＭＤ力方向に延伸させて、二軸延伸を行う、二
軸延伸されたバブル２は、案内板１４及び第２のピンチ
ロール１５により偏平に折り畳まれる。なお、チューブ
ラ−法にするためのフィルム１内への空気の注入法は任
意である（例えば、特開昭６４−７１７２７号公報参照
）。

この加熱装置１３による加熱の際、バブル２の耳部３Ａ
、３Ｂとなる部分２Ａ、２Ｂ側に配置されたヒータ１２
Ａ、１２Ｂの温度を、全ヒータ１２Ａ〜１２Ｄの平均温
度より１０〜１００℃低く設定する。また、バブル２の
製品に相当する部分２Ｇ、２Ｄ側に配置されたヒータ１
２Ｃ１２Ｄの温度を、全ヒータ１２Ａ−１２Ｄの平均温
度より１Ｏ−１ｏｏ°Ｃ高く設定する。このような条件
で加熱・延伸することにより、第５図と第６図に示すよ
うに、延伸前にフィルム１のＴＤ力方向引いた直１ｉ　
ｘ　＋　が、延伸時にバブル２の製品に相当する部分２
Ｃ，２Ｄを中心としてＭＤ力方向ずれて曲線Ｘ！となる
逆方向のボーイング現象が生じる。

次に、第１の加熱手段２０による第１段目の熱処理にお
いて、テンター２１でフィルム１の両耳部３Ａ、３Ｂを
把持しながら、熱風炉２２により、融点から３０°Ｃ以
上低い温度で熱処理を施す。この熱処理において、前記
二軸延伸時における逆方向のボーイング現象を打ち消す
方向にボーイング現象が生じる。なお、この第１段目の
熱処理は、チューブラ−法で行ってもよく、この場合は
融点から２０℃以上低い温度で熱処理を施す。

この熱処理の際、フィルム１の弛緩率は、０〜１０％（
ＭＤ力方向び／又はＴＤ力方向に設定する。フィルム１
を若干弛緩させた状態で熱処理を施すことにより、フィ
ルムｌの結晶化度を増加させて収縮率を低減させること
ができ、これによって寸法安定性の良好なフィルム１が
得られる。

次に、トリミング手段３０において、この偏平フィルム
ｌの両耳部３Ａ、３Ｂをトリミング装置３２のブレード
３１で切開して２枚のフィルムＩＡ、ＩＢに分離する。

なお、この偏平フィルム１の切開は、折り目部分から若
干内側にプレシト３１を位置させることにより、一部分
耳部片が生じるように行ってもよく、又は偏平フィルム
ｌの折り目部分にブレード５を位置させることにより、
耳部片が生じないように行ってもよい、この段階におけ
るトリミングによって、後工程におけるトリミングロス
を小さくすることができる。

次に、空気を介在させながら両フィルムＩＡ。

ＩＢを重ねる手段４０において、ロール４１Ａ。

４１Ｂの上下にそれぞれフィルムＩＡ、ＩＢを分離して
送通ずることにより、各フィルムＩＡ、１Ｂ内面に空気
を接触させる０次に、第４図にも示すように、３個の溝
付きロール４２Ａ〜４２Ｃに順に送通ずることにより、
両フィルムＩＡ、ＩＢ間に空気を介在させながら、両フ
ィルムＩＡ、ＩＢを重ね合わす。このように溝付きロー
ル４２Ａ〜４２Ｃを使用することにより、この溝４３を
介してフィルムＩＡ、ＩＢと空気との良好な接触状態が
得られ、フィルムＩＡ、１Ｂ同士の融着を効果的に防止
することができる。

次に、第２の加熱手段５０による第２段目の熱処理にお
いて、重なった状態のフィルムＩＡ、ＩＢをテンター５
１で両耳部３Ａ、３Ｂを把持しながら、融点から３０°
Ｃ低い温度以上であって、融点以下の温度でこれら２枚
のフィルムＩＡ、ＩＢを熱処理する。この熱処理におい
ても、前記二軸延伸時における逆方向のボーイング現象
を更に打ち消す方向にボーイング現象が生じ、結果とし
て両方向のボーイングが相殺し合ってフィルムＩＡ。

ＩＢのボーイング率が小さくなる。この第２段目の熱処
理においても、フィルムＩＡ、ＩＢの弛緩率は、０〜１
０％に設定する。

最後に、巻取り手段６０において、ガイドロール２を介
して巻取り機６１により熱処理を施したフィルムＩＡ、
ＩＢを巻き取る。

上記実施例において、条件を具体的に設定して熱可塑性
樹脂フィルム１の熱処理を行った場合の各実験例及び比
較例を説明する。

ｌ１班上二工熱可塑性樹脂としてポリアミド系のナイロン−６である
宇部ナイロン（商品名、相対粘度３゜７）を使用し、直
径４０ＩＩＩＩのスクリューを存する押出機から１５ｋ
ｇ／ｈｒで押し出した後、１５°Ｃの冷却水中で２、冷
し、直径９０ＩＩＩｌｌ、厚さ１３５μのチューブ状ナ
イロンフィルム（融点２１５°Ｃ）を作製した。

次に、チューブラ−法による二軸延伸手段１０において
、この原反ナイロンフィルム１をＭＤ方向／ＴＤ方向−
３，０／３．２の延伸倍率で同時二軸延伸した後、折り
畳むことにより、厚さ１５μｍの偏平チューブ状ナイロ
ンフィルム１を作製した。この延伸時において、加熱装
置１３のバブル２の耳部３Ａ、３Ｂとなる部分２Ａ、２
Ｂ側に配置されたヒータ１２Ａ、１２Ｂの温度及びバブ
ル２の製品に相当する部分２Ｃ，２Ｄ側に配置されたヒ
ータ１２ｃ、１２Ｄの温度を下記の表−１に示すように
設定した。

次に、第１段目の熱処理及び第２段目の熱処理における
各実験例の処理温度及び弛緩率を下記の表−１に示すよ
うに設定してナイロンフィルム１の熱処理を行った。な
お、実験例１〜５の第１段目の熱処理は、上記製造装置
に示すように、テンター法で行ったが、実験例６の第１
段目の熱処理だけはチューブラ−法で行った。

表−１に示すように、二軸延伸時のバブル２の成形安定
性を評価し、また延伸後のナイロンフィルムｌと第２段
目の熱処理後のナイロンフィルムＬＡ、ＩＢのボーイン
グ率を測定し、最終的な合否の判定を行った。

前記ボーイング率は、第７図に示すように、原反ナイロ
ンフィルム１にその移動方向に対して垂直な方向に所定
幅の標線Ｓ１を描き（第７図（Ａ）参照）、第２段目の
熱処理後における標線Ｓ。

の遅れ量Δｂと幅ｌを測定しく第７図（Ｂ）参照）、Δ
ｂ／ｊ！Ｘ１００％より算出した値である。

なお、本発明においては、先ず二軸延伸工程において逆
方向のボーイング現象により−６５１分のボーイングが
生じ、次に第１段目及び第２段目の熱処理工程において
＋Δｂ！分のボーイングが発生するため、第２段目の熱
処理後のΔｂは、結局Δｂ、−Δｂ、Ｉに相当する。

なお、バブルの成形安定性の欄で、Ｏはバブルの折径変
動が±１％以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動
、横揺れ等）が発生しない、Δはバブルの折径変動が±
３％以下で、バブルの破袋、不安定現象（上下動、横揺
れ等）が発生しない、×はバブルの破袋又は不安定現象
（上下動、横揺れ等）が生じるため、連続安定成形が困
難、を示す。また、合否判定の欄で、◎はバブルの成形
安定性がＯで、第２段目熱処理後のボーイング率が５％
未満の場合、○はバブルの成形安定性が○で、第２段目
熱処理後のボーイング率が５％以上の場合又はバブルの
成形安定性が△で、第２段目熱処理後のボーイング率が
５％未満の場合、×はバブルの成形安定性が×の場合又
は第２段目熱処理後のボーイング率が５％以上の場合を
それぞれ示す。

上較且上二ｌ上記実験例と同様に、ナイロン−６を使用してチューブ
状ナイロンフィルムｌを作製した後、この原反フィルム
を二軸延伸した。この延伸時において、加熱装置１３の
バブル２の耳部３Ａ、３Ｂとなる部分２Ａ、２Ｂ側に配
置されたヒータ１２Ａ、１２Ｂの温度及びバブル２の製
品に相当する部分２Ｃ，２Ｄ側に配置されたヒータ１２
Ｇ、１２Ｄの温度を下記の表−■に示すように設定した
。

次に、これらのナイロンフィルムＩに対して表−１に示
す温度及び弛緩率で第１段目及び第２段目の熱処理を施
し、その他は上記実験例と同様にして熱処理に係る各ナ
イロンフィルムＩＡ、ＩＢを得た。なお、比較例５の場
合、第１段目の熱処理は施さなかった。

これらの各比較例に係るナイロンフィルムについても、
上記実験例と同様に、二軸延伸時のバブル２の成形安定
性を評価し、また延伸後のナイロンフィルム１と第２段
目の熱処理後のナイロンフィルムＩＡ、ＩＢのボーイン
グ率を測定し、最終的な合否の判定を行った。

表−１より、各実験例によれば、二軸延伸における加熱
の際、バブル２の耳部３Ａ、３Ｂとなる部分２Ａ、２Ｂ
側に配置された一方の一対のヒータ１２Ａ、１２Ｂの温
度を、全ヒータの平均温度（３００℃）より２０−１０
０　’Ｃ低く設定すると共に、バブル２の製品に相当す
る部分２Ｃ，’２Ｄ側に配置された他方の一対のヒータ
１２Ｃ，１２Ｄの温度を、全ヒータの平均温度より２０
〜１゜Ｏ′Ｃ高く設定したことにより、二軸延伸時のバ
ブル２が安定であり、第２段目の熱処理後の最終的なボ
ーイング率が低くなり、結果として合否判定がＯ又は◎
であることがわかる。従って、本実施例によれば、ボー
イング率を小さく抑えることができるため、フィルム面
内の物性バランスが非常に良好なフィルムＩＡ、ＩＢが
得られる。

これに対して、比較例１によれば、二軸延伸における加
熱の際、バブル２の耳部３Ａ、３Ｂとなる部分２Ａ、２
Ｂ側に配置されたヒータ１２Ａ。

１２Ｂの温度と、バブル２の製品に相当する部分２Ｃ，
２Ｄ側に配置されたヒータ１２Ｃ，１２Ｄの温度とに差
がなく、全ヒータの平均温度（３００℃）と等しいため
、逆方向のボーイング現象が発生しないで、第２段目の
熱処理後のボーイング率が高くなった。

また、比較例２．３によれば、一方の一対のヒータ１２
Ａ、１２Ｂの温度を、全ヒータの平均温度（３００℃）
より高く設定すると共に、他方の一対のヒータ１２Ｃ，
１２Ｄの温度を、全ヒータの平均温度（３００℃）より
低く設定しため、通常のボーイング現象が発生し、最終
的なボーイング率が高くなった。

比較例４によれば、一方の一対のヒータ１２Ａ。

１２Ｂの温度を、全ヒータの平均温度（３００“Ｃ）よ
り１００℃以上低く設定すると共に、他方の一対のヒー
タ１２Ｃ，１２０の温度を、全ヒータの平均温度（３０
０°Ｃ）より１００℃以上高く設定したため、一応逆方
向のボーイング現象が発生して最終的なボーイング率が
低くなるが、バブル２の成形安定性が不良となった。

比較例５によれば、一方の一対のヒータ１２Ａ。

１２Ｂの温度及び他方の一対のヒータ１２Ｃ，１２Ｄの
温度は本発明の温度範囲内にあって逆方向のボーイング
は得られるが、第１段目の熱処理を施していないため、
最終的なボーイング率が高くなった。

なお、上記実施例では、ヒータ１２を４つに分割して一
方の一対のヒータ１２Ａ、１２Ｂ及び他方の一対のヒー
タ１２Ｃ，１２Ｄを別々に温度制御するようにしたが、
より多数のヒータ、例えばバブル２の耳部３Ａ、３Ｂと
なる部分２Ａ、２Ｂ側にそれぞれ２個、バブル２の製品
に相当する部分２Ｃ８２Ｄ側にそれぞれ３個の合計１０
個のヒータを配置して加熱装置１３を構成すれば、バブ
ル２の加熱状態の温度制御性がより向上してフィルム全
周にわたってその温度勾配をなだらかにすることができ
る。

また、上記実施例では、ヒータ１２を分割する構成とし
たが、例えば赤外線ヒータのコイルの巻線密度を調整す
ることによっても、バブル２の耳部３Ａ、３Ｂとなる部
分２Ａ、２Ｂとバブル２の製品に相当する部分２Ｃ，２
Ｄとの加熱温度をそれぞれ制御することができる。

更に、上記実施例においては、第１及び第２の加熱手段
２０．５０に熱風炉２２．５２を設けたが、例えば赤外
線ヒータ等を設けてもよい。

［発明の効果］本発明に係る二軸延伸フィルムの製造方法によれば、熱
処理によるボーイング現象を小さく抑えることができる
ため、フィルム面内の物性バランスが非常に良好なフィ
ルムが得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は実施例で使用する製造装置の概略図、第２図は
ヒータによるバブルの加熱状態を示す平断面図、第３図
はバブルを折り畳んだ状態を示す断面図、第４図は溝付
きロールの斜視図、第５６図は二軸延伸時における逆方
向のボーイング現象を示す正面図、第７図（Ａ）、（Ｂ
）はボーイング率の測定法を示す図である。１・・・熱可塑性樹脂フィルム、２Ａ、２Ｂ・・・バブ
ルの耳部となる部分、２Ｃ，２Ｄ・・・バブルの製品に
相当する部分、３Ａ、３Ｂ・・・耳部、１０・・・二軸
延伸手段、１２．１２Ａ−１２Ｄ・・・ヒータ、２０・
・・第１の加熱手段、２２．５２・・・熱風炉、３０・
・・トＩｊミング手段、４０・・・フィルムを重ねる手
段、５０・・・第２の加熱手段、６０・・・巻取り手段
。第２図第３図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）チューブラー法によりフィルムを加熱して二軸延
伸した後、偏平に折畳む二軸延伸フィルムの製造方法に
おいて、前記フィルムを加熱する際、前記フィルムを折畳んだ際
に耳部となる部分の加熱温度を、前記フィルムの製品に
相当する部分の加熱温度より低く設定することを特徴と
する二軸延伸フィルムの製造方法。
（２）チューブラー法によりフィルムを加熱して二軸延
伸した後、偏平に折畳む二軸延伸フィルムの製造方法に
おいて、前記フィルムを折畳んだ際に耳部となる部分を加熱する
ヒータと、前記フィルムの製品に相当する部分を加熱す
るヒータとをそれぞれ温度制御すると共に、前記フィル
ムの耳部となる部分を加熱するヒータの温度を、全ヒー
タ平均温度より１０〜１００℃低くすることを特徴とす
る二軸延伸フィルムの製造方法。
（３）チューブラー法によりフィルムを加熱して二軸延
伸した後、偏平に折畳む二軸延伸フィルムの製造方法に
おいて、前記フィルムを折畳んだ際に耳部となる部分を加熱する
ヒータと、前記フィルムの製品に相当する部分を加熱す
るヒータとをそれぞれ温度制御すると共に、前記フィル
ムの製品に相当する部分を加熱するヒータの温度を、全
ヒータ平均温度より１０〜１００℃高くすることを特徴
とする二軸延伸フィルムの製造方法。
（４）第２又は第３請求項記載の二軸延伸フィルムの製
造方法において、前記フィルムの耳部となる部分の最端部の加熱温度を最
低にすると共に、前記フィルムの製品に相当する部分の
略中央部の加熱温度を最高にすることを特徴とする二軸
延伸フィルムの製造方法。
（５）第２〜第４請求項のいずれか１項に記載の二軸延
伸フィルムの製造方法により折畳んだ前記フィルムを、
前記フィルムの融点以下の温度で熱処理することを特徴
とする二軸延伸フィルムの製造方法。