TW201412501A

TW201412501A - 雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材、電池及雙軸延伸尼龍膜之製造方法

Info

Publication number: TW201412501A
Application number: TW102127858A
Authority: TW
Inventors: Masao Takashige; Ryo NISHIHARA
Original assignee: Idemitsu Unitech Co Ltd
Priority date: 2012-08-02
Filing date: 2013-08-02
Publication date: 2014-04-01
Also published as: WO2014021425A1; JPWO2014021425A1

Abstract

本發明之雙軸延伸尼龍膜(3)之特徵在於：其係以尼龍樹脂為原料者，且JIS K7160中規定之拉伸衝擊強度之4方向上之平均值為4800 KJ/m2以上。又，拉伸衝擊強度之4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)為1.30以下。

Description

雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材、電池及雙軸延伸尼龍膜之製造方法

本發明係關於一種尤其可較佳地用作冷成型用之包裝材料之雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材、電池及雙軸延伸尼龍膜之製造方法。

雙軸延伸尼龍膜(以下，亦稱為ONy膜)因強度、耐衝擊性、耐針孔性等優異，故而較多地用於重貨包裝或液貨包裝等施加較大之強度負荷之用途。

而且，正在研究將包含該ONy膜之積層包裝材用作與熱成型相比而安全性或形狀自由度(引伸成型性)優異、且實現薄壁化或輕量化的冷成型用之包裝材料(例如文獻1(日本專利特開2005-22336號公報))。

包含此種ONy膜之積層包裝材可較佳地用於電池包裝用、醫藥包裝用(PTP：Press through pack(泡殼包裝)包裝材等)、日用品用(液體洗劑用改裝包裝材等)、食品用等用途。

另一方面，冷成型用之包裝材料係伴隨電池等之大電容化，而要求進一步提高引伸成型性(深引伸成型性)。

然而，於上述文獻1所記載之雙軸延伸尼龍膜中，規定作為包含耐熱性樹脂膜之包裝用材料係將利用JIS(Japan Industrial Standard，日本工業標準)P 8134中規定之擊穿(puncture)衝擊方法測定之衝擊強度設為30000J/m(30KJ/m)以上，但未詳細記載測定膜之哪一部分之衝擊強度，因此，雖然於通常之引伸成型中不會成為問題，但若引伸成型時之條件變嚴格，則有產生針孔之虞，故而無法較深地引伸，對增加電池等之內部電容有所限制。又，於醫藥包裝用途中要求更高之引伸成型性。

因此，本發明之目的在於提供一種具備耐針孔性並且於冷成型時具有優異之深引伸成型性的雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材、電池及雙軸延伸尼龍膜之製造方法。

於本發明中，所謂冷成型係指不加熱而於常溫下進行之成型。作為該冷成型之一方法，例如可列舉：使用鋁箔等之成型中所使用之冷成型機，利用公模對母模壓入片材，並以高速加壓。根據該冷成型，可不加熱而產生模版印花、彎曲、剪切、引伸等塑性變形。

為解決上述課題，本發明提供如下之雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材及雙軸延伸尼龍膜之製造方法。

即，本發明之雙軸延伸尼龍膜之特徵在於：其係以尼龍樹脂為原料者，且JIS K7160中規定之拉伸衝擊強度之4方向上之平均值為4800KJ/m²以上。再者，所謂上述4方向係指成形之擠出方向(MD方向)、自上述MD方向傾斜45°之方向、上述MD方向之垂直方向(TD方向)、及自上述MD方向傾斜135°之方向。

於本發明之雙軸延伸尼龍膜中，上述拉伸衝擊強度之4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)較佳為1.30以下。

於本發明之雙軸延伸尼龍膜中，上述拉伸衝擊強度之4方向上之最小值較佳為4500KJ/m²以上。

本發明之積層膜之特徵在於積層上述雙軸延伸尼龍膜而成。

於本發明之積層膜中，較佳為冷成型用。

本發明之積層膜之用途並無特別限定，例如可較佳地用於電池之外包裝材料或PTP包裝材。

於將本發明之積層膜用於電池之外包裝材料之情形時，該積層膜之積層態樣並無特別限定，例如可列舉：上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚丙烯層、及聚對苯二甲酸乙二酯層/上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚丙烯層。

於本發明之積層膜中，於用於PTP包裝材之情形時，該積層膜之積層態樣並無特別限定，可列舉：上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚氯乙烯層。

本發明之積層包裝材之特徵在於使用有上述積層膜。

本發明之電池之特徵在於將上述積層膜用作外包裝材料。

本發明之雙軸延伸尼龍膜之製造方法之特徵在於：其係製造上述雙軸延伸尼龍膜者，且包括：坯膜製造步驟，其由上述原料成形坯膜；雙軸延伸步驟，其利用管式雙軸延伸法，使上述坯膜雙軸延伸；及熱固定步驟，其對上述雙軸延伸步驟後之膜實施熱處理而進行熱固定。

根據本發明，可提供一種具備耐針孔性並且於冷成型時具有優異之深引伸成型性的雙軸延伸尼龍膜、積層膜、積層包裝材及雙軸延伸尼龍膜之製造方法。進而，本發明之雙軸延伸尼龍膜之延伸穩定性亦良好，且膜厚度精度優異。

1‧‧‧坯膜

2‧‧‧基材膜

2A‧‧‧膜

2B‧‧‧膜

3‧‧‧雙軸延伸尼龍膜

3A‧‧‧膜

3B‧‧‧膜

10‧‧‧雙軸延伸裝置(管式延伸裝置)

11‧‧‧夾送輥

12‧‧‧加熱部

13‧‧‧引導板

14‧‧‧夾送輥

20‧‧‧第一熱處理裝置(預熱爐)

21‧‧‧拉幅機

22‧‧‧加熱爐

30‧‧‧分離裝置

31‧‧‧導輥

32‧‧‧修整裝置

33A‧‧‧分離輥

33B‧‧‧分離輥

34A‧‧‧帶槽輥

34B‧‧‧帶槽輥

34C‧‧‧帶槽輥

40‧‧‧第二熱處理裝置

41‧‧‧拉幅機

42‧‧‧加熱爐

50‧‧‧張力控制裝置

51A‧‧‧導輥

51B‧‧‧導輥

52‧‧‧張力輥

60‧‧‧捲取裝置

61‧‧‧導輥

62‧‧‧捲取輥

90‧‧‧原片製造裝置

91‧‧‧擠出機

92‧‧‧圓形模嘴

93‧‧‧水冷環

94‧‧‧穩定板

95‧‧‧夾送輥

100‧‧‧膜製造裝置

321‧‧‧刀片

圖1係表示製造本發明之雙軸延伸尼龍膜之裝置之一例的概略構成圖。

以下，針對本發明，根據其較佳之實施形態進行詳細說明。

[雙軸延伸尼龍膜之構成]

本實施形態之雙軸延伸尼龍膜(ONy膜)係使以尼龍樹脂為原料之坯膜雙軸延伸並以特定之溫度進行熱固定而形成者。

作為原料之尼龍樹脂，可使用尼龍6、尼龍8、尼龍11、尼龍12、尼龍6,6、尼龍6,10、尼龍6,12等。就物性或熔融特性、使用之容易程度之方面而言，較佳為使用尼龍6(以下，亦稱為Ny6)。

此處，將上述Ny6之化學式示於下述式(1)。

H-[NH-(CH₂)₅-CO]_n-OH．．．(1)

作為原料之尼龍樹脂之數量平均分子量較佳為15000以上且30000以下，更佳為22000以上且24000以下。

若尼龍樹脂之數量平均分子量未達15000，則有衝擊強度或拉伸強度變得不充分之虞，若超過30000，則過度施加擠出成形中之負荷而不易獲得適當之擠出量，從而有製造效率降低之虞。

於本實施形態中，JIS K7160中規定之拉伸衝擊強度必須滿足下述條件。

上述雙軸延伸尼龍膜之拉伸衝擊強度之4方向上之平均值必須為4800KJ/m²以上。此處所謂4方向係指成形之擠出方向(MD方向)、自MD方向傾斜45°之方向、MD方向之垂直方向(TD方向)、及自MD方向傾斜135°之方向。

藉由將上述4方向上之平均值設為4800KJ/m²以上，而使膜之強度及深引伸成型性良好。

若上述4方向上之平均值未達4800KJ/m²，則膜之深引伸成型性不足。又，就於冷成型時獲得優異之深引伸成型性之觀點而言，拉伸衝擊強度之4方向上之平均值較佳為5000KJ/m²以上，更佳為6000KJ/m²以上。

再者，拉伸衝擊強度可依據JIS K7160中記載之方法進行測定。

又，較佳為將拉伸衝擊強度之4方向上之平均值設為上述範圍，並且拉伸衝擊強度之4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)為1.30以下。其原因在於：若4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)未達1.30，則有膜之深引伸成型性不足之虞。

此處，拉伸衝擊強度之4方向上之最小值較佳為4500KJ/m²以上。其原因在於：若最小值未達4500KJ/m²，則有膜之深引伸成型性不足之虞。

再者，作為將ONy膜之拉伸衝擊強度設為上述範圍之方法，可列舉：調整ONy膜製造時之延伸倍率或延伸溫度、延伸速度、延伸後之熱固定溫度等。

作為製造時之延伸倍率，例如可以2.8倍以上且4.5倍以下、更佳為3.0倍以上且4.0倍以下較佳地延伸。

又，亦可設置製造時之MD方向及TD方向中之延伸倍率之差。作為製造時之MD方向及TD方向上之延伸倍率之差，自TD方向之延伸倍率減去MD方向之延伸倍率所得之差(TD-MD)例如可於0.1以上、更佳為0.2以上且0.8以下、尤佳為0.3以上且0.8以下之範圍內進行調整。

作為製造時之延伸速度，例如可於1.0sec^-1以上且20.0sec^-1以下、更佳為1.5sec^-1以上且15.0sec^-1以下進行調整。

又，作為延伸後之熱固定溫度，例如可於150℃以上且218℃以下、更佳為160℃以上且215℃以下進行調整。

[積層膜之構成]

本實施形態之積層膜係於上述ONy膜之至少任一面積層1層或2層以上之其他積層基材而構成。具體而言，作為其他積層基材，例如可列舉：鋁(Al)層或包含鋁層之膜、或者聚丙烯(PP)系或聚乙烯(PE)系之密封層(密封劑層)等。

又，本實施形態之積層膜亦可為於上述ONy膜之至少一面進而積層有聚對苯二甲酸乙二酯(PET)、或聚酯樹脂、或聚氯乙烯(PVC)、或聚偏二氯乙烯樹脂(PVDC)、或聚偏二氯乙烯共聚物樹脂、或潤滑劑、或抗靜電劑、或亞硝醯胺(nitrosamide)樹脂等層(亦可為塗層)者。

藉由積層此種積層基材或塗層等，而可獲得能夠實現製造效率之提高或搬送效率之提高並且附加有功能性(耐化學品性、電氣絕緣性、防濕性、耐寒性、加工性等)之積層膜。

作為上述積層膜之積層態樣，例如可列舉：ONy/Al/PP、PET/ONy/Al/PP、ONy/Al/PVC。其等之中，作為PTP包裝材用之積層膜，較佳為ONy/Al/PVC之積層態樣。又，作為電池之外包裝材料用之積層膜，較佳為ONy/Al/PP、PET/ONy/Al/PP等積層態樣，尤其是作為車載電池用之積層膜，較佳為PET/ONy/Al/PP之積層態樣。

[積層包裝材之構成]

本實施形態之積層包裝材包含上述積層膜。一般而言，包含鋁層之積層包裝材於冷成型時容易於鋁層中產生由頸縮所引起之斷裂，故而不適於冷成型。就此點而言，根據本實施形態之積層包裝材，由於上述ONy膜具有優異之引伸成型性，故而於冷間下之深引伸成型等時之深引伸成型等時，可抑制鋁層之斷裂，且可抑制包裝材中之針孔之產生。因此，即便於包裝材總厚較薄之情形時，亦可獲得銳利之形狀且高強度之成型品。

本實施形態之積層包裝材較佳為，ONy膜與其他積層基材之整體之厚度為200μm以下。若該整體之厚度超過200μm，則有難以利用冷成型進行角隅部之成型而不易獲得銳利之形狀之成型品的傾向。

本實施形態之積層包裝材中之ONy膜之厚度較佳為5μm以上且50μm以下，更佳為10μm以上且30μm以下。此處，若ONy膜之厚度未達5μm，則有積層包裝材之耐衝擊性降低，冷成型性變得不充分之傾向。另一方面，若ONy膜之厚度超過50μm，則變得難以獲得積層包裝材之耐衝擊性之進一步提高之效果，且包裝材總厚不斷增加，故而欠佳。

[雙軸延伸尼龍膜之製造裝置]

繼而，基於圖式對製造本實施形態之雙軸延伸尼龍膜之方法進行說明。

首先，列舉一例對製造本實施形態之雙軸延伸尼龍膜之裝置進行說明。

如圖1所示，膜製造裝置100包括：原片製造裝置90，其用以製造坯膜1；雙軸延伸裝置(管式延伸裝置)10，其使坯膜1延伸；第一熱處理裝置20(預熱爐)，其對延伸後經摺疊之基材膜2(以下，亦簡稱為「膜2」)進行預熱；分離裝置30，其將經預熱之膜2分離為上下2片；第二熱處理裝置40，其對經分離之膜2進行熱處理(熱固定)；張力控制裝置50，其於對膜2進行熱固定時，自下游側對膜2施加張力；及捲取裝置60，其捲取對膜2進行熱固定而成之雙軸延伸尼龍膜3(以下，亦簡稱為「膜3」)。

如圖1所示，原片製造裝置90包括擠出機91、圓形模嘴(circular dies)92、水冷環93、穩定板94、及夾送輥95。

管式延伸裝置10係藉由內部空氣之壓力將管狀之坯膜1進行雙軸延伸(氣泡延伸)而用以製造膜2之裝置。如圖1所示，該管式延伸裝置10包括夾送輥11、加熱部12、引導板13、及夾送輥14。

第一熱處理裝置20係用以對成為扁平之膜2預先進行熱處理之裝置。如圖1所示，第一熱處理裝置20包括拉幅機(tenter)21及加熱爐22。

如圖1所示，分離裝置30包括導輥31、修整(trimming)裝置32、分離輥33A、33B、及帶槽輥34A~34C。又，修整裝置32具有刀片321。

如圖1所示，第二熱處理裝置40包括拉幅機41及加熱爐42。

如圖1所示，張力控制裝置50包括導輥51A、51B、及張力輥52。

如圖1所示，捲取裝置60包括導輥61及捲取輥62。

[雙軸延伸尼龍膜之製造方法]

繼而，對使用該膜製造裝置100製造雙軸延伸尼龍膜之各步驟進行詳細說明。

(坯膜製造步驟)

作為原料之尼龍樹脂係如圖1所示，藉由擠出機91進行熔融混練，並藉由圓形模嘴92而擠壓成管狀。管狀之熔融樹脂藉由水冷環93而冷卻。坯膜1係藉由利用水冷環93對作為原料之熔融尼龍樹脂進行急冷而成型。經冷卻之坯膜1藉由穩定板94而摺疊。經摺疊之坯膜1藉由夾送輥95以扁平之膜被輸送至接下來之雙軸延伸步驟。

(雙軸延伸步驟)

藉由坯膜製造步驟而製造之坯膜1係如圖1所示，藉由夾送輥11以扁平之膜被導入至裝置內部。所導入之坯膜1係藉由在加熱部12利用紅外線進行加熱而使其氣泡延伸。其後，氣泡延伸後之膜2藉由引導板13而摺疊。經摺疊之膜2由夾送輥14夾送而以扁平之膜2被輸送至接下來之第一熱處理步驟。

此時，藉由將MD方向及TD方向之延伸倍率分別設為2.8倍以上，而可期待提高衝擊強度。又，自TD方向之延伸倍率減去MD方向之延伸倍率所得之差(TD-MD)較佳為0.1以上，更佳為0.2以上且0.8以下，進而更佳為0.3以上且0.8以下。若TD-MD之值未達上述下限，則有所獲得之膜之深拉伸成型性變得不充分之傾向，又，有膜之厚度精度降低之傾向。又，尤其是於TD-MD之值為0.1以下之情形時，有延伸穩定性變差並且膜之厚度精度降低之傾向。另一方面，若TD-MD之值超過上述上限，則有所獲得之膜之深拉伸成型性變得不充分之傾向，又，有延伸穩定性降低之傾向。

(第一熱處理步驟)

自雙軸延伸步驟輸送來之膜2係一面由拉幅機21之夾具(未圖示)抓持兩端部，一面以該膜2之收縮開始溫度以上且較膜2之熔點低約30℃之溫度或其以下之溫度對該膜2預先進行熱處理並輸送至接下來之分離步驟。

該第一熱處理中之熱處理溫度較佳為120℃以上且190℃以下，且弛緩率較佳為15%以下。

藉由該第一熱處理步驟，膜2之結晶度增加，經重合之膜彼此之滑動性變得良好。

(分離步驟)

經由導輥31而輸送來之扁平之膜2係如圖1所示，藉由修整裝置32之刀片321將兩端部切開而分離為2片膜2A、2B。繼而，膜2A、2B係一面使膜2A、2B之間夾雜有空氣一面藉由上下分離地配置之一對分離輥33A、33B將其等分離。該扁平之膜2之切開既可藉由使刀片321位於自兩端部起略靠內側而以局部產生凸緣部之方式進行，或者，亦可藉由使刀片321位於膜2之折縫部分而以不產生凸緣部之方式進行。

該等膜2A、2B係藉由依序位於膜之流動方向上之3個帶槽輥34A~34C，再次重疊地被輸送至接下來之第二熱處理步驟。再者，該等帶槽輥34A~34C係於帶槽加工後對表面實施鍍敷處理而成者。經由該槽可獲得膜2A、2B與空氣之良好之接觸狀態。

(第二熱處理步驟(熱固定步驟))

重疊狀態之膜2A、2B係一面由拉幅機41之夾具(未圖示)抓持兩端部，一面於構成膜2之樹脂之熔點以下且較熔點低約30℃之溫度以上進行熱處理(熱固定)，而成為物性穩定之雙軸延伸尼龍膜3(以下，亦稱為膜3)，並被輸送至接下來之捲取步驟。

該第二熱處理(熱固定)中之熱處理溫度較佳為160℃以上且215℃以下。若熱處理溫度未達上述下限，則有膜收縮率變大、產生剝層之危險性升高之傾向，另一方面，若超過上述上限，則有如下傾向：熱固定時之翹曲現象增大且膜之應變增加，又，密度變得過高且結晶度變得過高而使膜難以變形。

又，此時之弛緩率較佳為15%以下。

再者，藉由位於下游側之張力控制裝置50對加熱爐42內之膜2A、2B施加較強之張力。

(捲取步驟)

藉由第二熱處理步驟而熱固定之膜3係經由張力控制裝置50，並經由導輥61以膜3A、3B捲取至2根捲取輥62。

[實施形態之變化]

再者，以上所說明之態樣係表示本發明之一態樣者，本發明並不限定於上述實施形態，當然，包含本發明之構成且可達成目的及效果之範圍內之變化或改良包含於本發明之內容中。又，實施本發明時之具體構造及形狀等於可達成本發明之目的及效果之範圍內設為其他構造或形狀等亦毫無問題。本發明並不限定於上述各實施形態，可達成本發明之目的之範圍內之變化或改良包含於本發明中。

例如，於本實施形態中採用了管式作為雙軸延伸方法，但亦可為拉幅機方式。進而，作為延伸方法，既可為同時雙軸延伸，亦可為逐次雙軸延伸。

實施例

繼而，藉由實施例及比較例進一步詳細地說明本發明，但本發明不受該等例任何限定。再者，各例中之特性(雙軸延伸尼龍膜之拉伸衝擊強度及積層膜之深引伸成型性)係以如下方法進行評價。

(i)拉伸衝擊強度

自雙軸延伸尼龍膜，以長度方向成為MD方向之朝向之方式切取寬10mm×長50mm之切片。同樣地，以成為自MD方向傾斜45°之方向、TD方向、及自MD方向傾斜135°之方向之朝向的方式切取上述切片，準備4方向上之試驗片。

依據JIS K7160中記載之方法，使用東洋精機公司製造之拉伸(tensile)衝擊試驗機測定雙軸延伸尼龍膜之拉伸衝擊強度。

(ii)深引伸成型性

裁斷積層膜，製作120×80mm之短條片作為試樣。使用33×55mm之矩形狀之模具，以0.1MPa之表面壓力按壓，自0.5mm之成型深度起以0.5mm單位改變成型深度而針對各10片試樣進行冷成型(引入一段成型)。然後，將10片試樣之任一者中均未於鋁箔中產生針孔之成型深度設為極限成型深度，並將該成型深度表示為評價值。再者，針孔之確認係由目視確認透射光。

A：極限成型深度為7mm以上

B：極限成型深度為5mm以上且未達7mm

C：極限成型深度未達5mm

[實施例1] (坯膜製造步驟)

如圖1所示，將Ny6顆粒於擠出機91中以275℃熔融混練後，將熔融物自圓形模嘴92以管狀之膜擠出，繼而以水(15℃)進行急冷而製作坯膜1。

用作Ny6者係宇部興產(股)製造之尼龍6[UBE Nylon 1022FD(商品名)，相對黏度ηr=3.5]。

(雙軸延伸步驟)

繼而，如圖1所示，於將該坯膜1插通於一對夾送輥11間後，一面向其中壓入氣體一面以加熱部12進行加熱，並且於延伸起點吹刮而使其膨脹為氣泡，且以下游側之一對夾送輥14拉取，藉此，進行利用管式法之MD方向及TD方向之同時雙軸延伸。該延伸時之倍率係於MD方向上設為3.0倍、於TD方向上設為3.3倍。

(第一熱處理步驟及第二熱處理步驟)

繼而，如圖1所示，藉由第一熱處理裝置20以溫度170℃對膜2實施熱處理，其後，於經過分離裝置30後，藉由第二熱處理裝置40以溫度210℃實施熱處理，而進行熱固定。

(捲取步驟)

繼而，如圖1所示，使藉由第二熱處理步驟而熱固定之膜3經過張力控制裝置50，並經由導輥61以膜3A、3B捲取至2根捲取輥62，從而製造雙軸延伸尼龍膜。所獲得之雙軸延伸尼龍膜之厚度為15μm。

測定所獲得之雙軸延伸尼龍膜之拉伸衝擊強度。將所獲得之結果示於表1。

(積層膜之製作)

將所獲得之雙軸延伸尼龍膜設為表面基材膜，將厚度40μm之鋁箔設為中間基材，將厚度60μm之CPP(cast polypropylene，流延聚丙烯)膜設為密封劑膜，藉由對該三者進行乾式層壓(dry laminate)而獲得積層膜。又，乾式層壓後之積層膜係以40℃進行3天熟化。

評價所獲得之積層膜之耐衝擊性及深拉伸成型性。將所獲得之結果示於表1。

[實施例2~7、比較例1、2]

作為實施例2~7，以表1所示之製造方法變更製造條件(延伸倍率、熱固定溫度)，除此以外，以與實施例1同樣之方式製造雙軸延伸尼龍膜及積層膜。

測定所獲得之雙軸延伸尼龍膜之4方向上之拉伸衝擊強度。將所獲得之結果示於表1。又，評價所獲得之積層膜之深引伸成型性。將所獲得之結果示於表1。

另一方面，作為比較例1、2，獲取以表1所示之製造方法所獲得之雙軸延伸尼龍膜，以與實施例1同樣之方式測定雙軸延伸尼龍膜之拉伸衝擊強度。將所獲得之結果示於表1。又，使用比較例1、2之雙軸延伸尼龍膜製作積層膜，並以與實施例1同樣之方式評價深引伸成型性。將所獲得之結果示於表1。

由表1所示之結果亦明確確認了，於雙軸延伸尼龍膜之4方向上之拉伸衝擊強度滿足上述條件之情形(實施例1~7)時，於冷成型時具有良好之深引伸成型性。又，確認了該等雙軸延伸尼龍膜之延伸穩定性亦良好且膜之厚度精度優異。尤其確認了，於雙軸延伸尼龍膜之4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)為1.30以下之情形(實施例1~6)時，與該比率超過1.30之情形(實施例7)相比，具有更良好之深引伸成型性。

另一方面，確認了於雙軸延伸尼龍膜之4方向上之拉伸衝擊強度未滿足上述條件之情形(比較例1、2)時，於冷成型時良好之深引伸成型性不充分。

Claims

一種雙軸延伸尼龍膜，其特徵在於：其係以尼龍樹脂為原料者；且JIS K7160中規定之拉伸衝擊強度之4方向上之平均值為4800KJ/m²以上；再者，所謂上述4方向係指成形之擠出方向(MD方向)、自上述MD方向傾斜45°之方向、上述MD方向之垂直方向(TD方向)、及自上述MD方向傾斜135°之方向。
如請求項1之雙軸延伸尼龍膜，其中上述拉伸衝擊強度之4方向上之最大值與最小值之比率(最大值/最小值)為1.30以下。
如請求項1之雙軸延伸尼龍膜，其中上述拉伸衝擊強度之4方向上之最小值為4500KJ/m²以上。
一種積層膜，其特徵在於：其係積層如請求項1之雙軸延伸尼龍膜而成。
如請求項4之積層膜，其係冷成型用。
如請求項4之積層膜，其中該積層膜之積層態樣為上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚丙烯層、及聚對苯二甲酸乙二酯層/上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚丙烯層中之任一者。
如請求項4之積層膜，其中該積層膜之積層態樣為上述雙軸延伸尼龍膜/鋁層/聚氯乙烯層。
一種積層包裝材，其特徵在於使用有如請求項4之積層膜。
一種電池，其特徵在於將如請求項4之積層膜用作外包裝材料。
一種雙軸延伸尼龍膜之製造方法，其特徵在於：其係製造如請求項1至3中任一項之雙軸延伸尼龍膜者；且包括：坯膜製造步驟，其由上述原料成形坯膜；雙軸延伸步驟，其利用管式雙軸延伸法，使上述坯膜雙軸延伸；及熱固定步驟，其對上述雙軸延伸步驟後之膜實施熱處理而進行熱固定。