JP5134100B2 - 袋織エアバッグ用基布 - Google Patents
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Description
内圧保持性能を高めるために、コーティング膜厚を厚くすることは、エアバッグの重量が増すので好ましくなく、また、厳しい環境試験にパスするものでもない。さらに、展開速度を速めるためには、基布を構成する織物は軽量化する必要がある。
1)二重袋織部の外周が接合帯で形成されている袋織エアバッグ用基布であって、基布を構成する経糸及び緯糸が総繊度150〜500dtexのポリヘキサメチレンアジパミド繊維であり、二重袋織部の片側の目付が120〜350g/m2であり、20℃における対数減衰率が0.01〜0.10であることを特徴とする袋織エアバッグ用基布。
3)シリコーン組成物が、25℃における粘度が1,000〜1,000,000mPa・sであって末端部位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサンを含むことを特徴とする上記2に記載の袋織エアバッグ用基布。
(1)第1層は織物表面上にコーティングされており、シリコーン組成物の塗布量が固形分で3〜30g/m2である。
(2)第2層は第1層表面上にコーティングされており、シリコーン組成物の塗布量が固形分で20〜90g/m2である。
6)第1層のシリコーンコーティング層におけるシリコーン組成物の硬化後の引張伸度が350%以下であることを特徴とする上記4または5に記載の袋織エアバッグ用基布。
10)第2層のシリコーンコーティング層におけるシリコーン組成物の硬化後の引張伸度が400%以上であることを特徴とする上記4〜9のいずれかに記載の袋織エアバッグ用基布。
12)織物表面からの第1層及び第2層のシリコーンコーティング層において、各層の断面でのSPMによるタッピング測定における平均位相δが、(第1層のδ)>(第2層のδ)であることを特徴とする上記11に記載の袋織エアバッグ用基布。
14)織物表面からの第1層及び第2層のシリコーンコーティング層において、平均膜厚Dの比が、1/30<〔(第1層のD)/(第2層のD)〕<1であることを特徴とする上記11に記載の袋織エアバッグ用基布。
16)湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストが500回以上であることを特徴とする上記1〜15のいずれかに記載の袋織エアバッグ用基布。
(a)25℃における粘度が1,000〜100,000mPa・sであり末端単位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサン、
(b)Si結合した水素原子を少なくとも3個有するオルガノポリシロキサン、
(c)脂肪族多重結合へのSi結合した水素原子の付加を促進する触媒、
(d)有機ケイ素化合物からなるカップリング剤。
(A)25℃における粘度が50,000〜1,000,000mPa・sであって末端単位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサン、
(B)Si結合した水素原子を少なくとも3個有するオルガノポリシロキサン、
(C)脂肪族多重結合へのSi結合した水素原子の付加を促進する触媒。
20)シリコーン組成物が、カップリング剤を0.1〜4.5wt%含有することを特徴とする上記18又は19に記載の袋織エアバッグ用基布の製造方法。
25)第2層のシリコーンコーティング層として、シリコーン組成物を固形分で30〜60g/m2付与することを特徴とする上記22に記載の袋織エアバッグ用基布の製造方法。
本評価では、試料が柔らかく、変形によるエネルギー損失が大きいものほど減衰率が高く計測される。したがって、エアバッグ基布試料のコーティング表面を計測することにより、コーティング層の柔らかさ、変形によるエネルギー損失の程度を表すことになる。
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。Xは、1、2又は3であり、好ましくは1である。nは、ジオルガノポリシロキサンが25℃で平均粘度1000〜1,000,000mPa・sを有するに必要な数である。〕
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。Xは、1、2又は3であり、好ましくは1である。n1は、ジオルガノポリシロキサンが25℃で平均粘度1,000〜100,000mPa・sを有するに必要な数である。〕
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。Xは、1、2又は3であり、好ましくは1である。n2は、ジオルガノポリシロキサンが25℃で平均粘度50,000〜1,000,000mPa・sを有するに必要な数である。〕
プローブには各種のものが使用できる。例えば、ばね定数20〜100N/mで、先端部はシリコン単結晶であり、先端部の曲率半径が10〜20nmのものが使用できる。
(第1層のδ)>(第2層のδ)
本発明では、さらに好ましくは、平均位相δの比が1.1〜2.5である。物性差が明瞭に存在する層構造によって、コーティング膜の対数減衰率が高く、コーティング膜が破れにくいことと、さらに、コーティング膜が織物表面に良好に接着していることが両立できる。その結果として、各種の環境条件下においても内圧保持機能などの機能が維持できる。
いっそう好ましくは、平均位相δの比が下記の関係にあることである。
1.1<〔(第1層のδ)/(第2層のδ)〕<2.5
すなわち、第1層が硬い層で、第2層が柔らかい層であって、その物性差が明瞭であるという層構成である。第1層と第2層に大きな物性差があり、それぞれが役割分担することにより、コーティング膜が破れにくいことと、コーティング膜が織物表面に良好に接着していることが高度に両立できる。
1/30<〔(第1層のD)/(第2層のD)〕<1
B)−40℃で24hr処理後、2℃/minで温度上昇、
C)85℃、95%RHで24hr処理後、2℃/minで温度上昇。
(a)25℃における粘度が1,000〜100,000mPa・sであり末端単位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサン、
(b)Si結合した水素原子を少なくとも3個有するオルガノポリシロキサン、
(c)脂肪族多重結合へのSi結合した水素原子の付加を促進する触媒、
(d)有機ケイ素化合物からなるカップリング剤。
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。Xは、1、2又は3であり、好ましくは1である。n1は、ジオルガノポリシロキサンが25℃で平均粘度5000〜100,000mPa・sを有するに必要な数である。〕
(CH3)3SiO−(SiHRO)o−(SiR2O)p−Si(CH3)3
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。oおよびpは1:0〜1:20、好ましくは1:0〜1:7の比で存在する。〕
(A)25℃における粘度が50,000〜1,000,000mPa・sであって末端単位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサン、
(B)Si結合した水素原子を少なくとも3個有するオルガノポリシロキサン、
(C)脂肪族多重結合へのSi結合した水素原子の付加を促進する触媒。
〔式中、Rは、好ましくは炭素原子1〜18個を有する炭化水素基を表し、他の原子または官能基で置換された炭化水素基でもよく、同一炭化水素基であっても異なるものの混合でもよい。Xは、1、2又は3であり、好ましくは1である。n2は、ジオルガノポリシロキサンが25℃で平均粘度50,000〜1,000,000mPa・sを有するに必要な数である。〕
(C)脂肪族多重結合へのSi結合した水素原子の付加を促進する触媒は、第1層のシリコーン組成物に含まれる(b)、(c)と同様のもので良い。
第2層にはカップリング剤を0.001〜1.0wt%含有させても良い。以上のような第2層のためのシリコーン組成物の硬化後の引張伸度は400%以上であることが好ましい。
なお、上記一般式中、Rは、メチル基、フェニル基、ビニル基または水素原子である。aとbの比は、シリコーン樹脂が30〜300,000mPa・sの粘度範囲内になるように選択される。
さらにシリコーン組成物には、付加的成分、例えば、連鎖延長剤、染料、接着促進剤、着色剤、顔料、粘度調整剤、浴寿命延長剤、柔軟剤、硬化抑制剤、難燃剤、酸化防止剤および触媒増強剤などを含むことができる。
JIS L 1096に従い測定した。
(2)袋部重量(目付)
JIS L 1096に従い測定した。
株式会社エー・アンド・ディー製の剛体振り子型物性試験機:RPT−3000にて測定した。袋織エアバッグ用基布から切出した8×4cm角の小片を、コーティング面が測定ブレード側になるように上に向けて測定台にセットした。測定条件は、ブレード仕様のナイフエッジタイプRB200のフレームを用いて、測定間隔6s、振り子吸着間隔(振り子を静止させるため)2s、振り子周期0.6s、昇温速度10℃/min、測定温度範囲−100〜150℃である。この測定における20℃時の対数減衰率を読み取った。
ブルックフィールド製粘度計により測定した。
(5)シリコーン組成物硬化後の樹脂の伸度
JIS K 6249に従い測定した。
袋織エアバッグ用基布から小片を切出し、エポキシ樹脂に包埋した後、経糸、緯糸方向に基布断面が得られるようにクライオミクロトームを用いて断面試料を作成した。
ウルトラミクロトーム ULTRACUT N (Reichert社製)
クライオユニット FC 4E (Reichert社製)
設定温度:試料;−130℃、ガラスナイフ;−130℃
測定装置:Digital Instruments社製 NanoScopeIV D3100
測定モード:Tappingモード/共振周波数276.6kHz
プローブ:NCH型シリコン単結晶プローブ
Scan Angle:0°
Scan rate:0.3Hz
デジタル分解能(Number of Sampling):256×256
振幅減衰率:31.25%
Integral gain:0.65
Proportional gain:1.5
また、同様の断面試料について形態をSEM観察した。
日立製 FE-SEM S-4700
加速電圧;1〜5kV
作動距離;12〜13mm
図1に示すような形状の袋織エアバッグ用基布を、AからB方向へ幅5.08cm(2インチ)で蛇腹状に折り畳む。次に、それを平面台上に置き、中央付近に50mm角のガラス板を置き、1kgの荷重をかけ、30分後の平均厚さXを測定した。
図1に示すような形状の袋織エアバッグ用基布をAからB方向へ幅5.08cm(2インチ)で蛇腹状に折り畳み、10cmおきに100dtexのモノフィラメントにて巻き、折り畳みがくずれないようにする。その袋織エアバッグ用基布を、内圧900kPa、容量300リットルのタンク先端に金属製のチューブを介して接続し、該タンクの先端付近に取り付けた電磁弁を瞬時に開閉し、その後、袋織エアバッグ用基布側のチューブに取り付けてある圧力センサーにて袋織エアバッグ用基布の内圧の変化を調べた。
ISO 5981に従い測定した。
試料の大きさ:50mmW(経糸方向)×100mmL(緯糸方向)。試料には、緯糸方向の両端から27mmの位置に掴み線を描いておく。
コーティング後の袋織エアバッグ用基布を、80℃、95%RHで200hr処理した。
コーティング後の袋織エアバッグ用基布を、下記のA〜Cの条件で30サイクル処理した。
A)125℃で336hr処理後、2℃/minで温度低下
B)−40℃で24hr処理後、2℃/minで温度上昇
C)85℃、95%RHで24hr処理後、2℃/minで温度上昇
総繊度235dtex、単糸繊度3.3dtexのナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合帯は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、更に一重織部として、糸本数6本を用いて2/2斜子組織とした。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
実施例1と同様にして、生地の片方の面にロールオンナイフコーターにより液状シリコーン組成物を50g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。そして、もう一方の面にも同様に液状シリコーン組成物を50g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。コーティング後の袋部分の経糸密度は72本/2.54cm、緯糸密度は72本/2.54cmであった。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
実施例1と同様にして、生地の片方の面にロールオンナイフコーターにより液状シリコーン組成物を50g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。そして、もう一方の面にも同様に液状シリコーン組成物を50g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。コーティング後の袋部分の経糸密度は72本/2.54cm、緯糸密度は72本/2.54cmであった。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
実施例1と同様にして、生地の片方の面にロールオンナイフコーターにより液状シリコーン組成物を150g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。そして、もう一方の面にも同様に液状シリコーン組成物を150g/m2コーティングし、乾燥機内で180℃、1分間、熱処理した。コーティング後の袋部分の経糸密度は72本/2.54cm、緯糸密度は72本/2.54cmであった。
なお、液状シリコーン組成物は、実施例1と同じものを用いた。
総繊度175dtex、単糸繊度3.1dtexのナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いてセット−コート工程を経て、経糸密度が166本/2.54cm、緯糸密度が166本/2.54cmの二重袋織りの加工反を得た。接合帯は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、更に一重織部として、糸本数8本を用いて2/2斜子組織とした。
なお、液状シリコーン組成物は、実施例1と同じものを用いた。
総繊度350dtex、単糸繊度4.9dtexのナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合帯は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、更に一重織部として、糸本数6本を用いて2/2斜子組織とした。
なお、液状シリコーン組成物は、実施例1と同じものを用いた。
総繊度470dtex、単糸繊度6.6dtexのナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合帯は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、更に一重織部として、糸本数6本を用いて2/2斜子組織とした。
なお、液状シリコーン組成物は、実施例1と同じものを用いた。
総繊度175dtex、フィラメント数56本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
総繊度235dtex、フィラメント数72本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
総繊度350dtex、フィラメント数108本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
総繊度470dtex、フィラメント数144本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
総繊度110dtex、フィラメント数36本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
総繊度700dtex、フィラメント数108本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1のようなデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
総繊度470dtex、フィラメント数144本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
また、表3には、下記の実施例10、11及び比較例6のSPM測定結果も示す。
実施例9において、第1層シリコーン組成物に含まれる3−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを1wt部にして、実施例9と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表3に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストの結果は良好であり、また、内圧保持率が良好であった。
実施例9において、第1層に用いたリコーン組成物に含まれる3−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを3wt部にして、実施例9と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表3に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストの結果は良好であり、また、内圧保持率が良好であった。
実施例9において、第1層に用いたシリコーン組成物に3−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを添加せずに、かつ、第2層のコーティング量を160g/m2として、実施例9と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表3に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテスト結果は不良であり、また、内圧保持率も不十分であった。
実施例9において、第1層に用いたシリコーン組成物に含まれる3−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを3wt部とし、かつ、第2層のコーティング量を160g/m2として、実施例9と同様の方法でエアバッグを作製した。
得られたエアバッグの特性は表3に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテスト結果、および内圧保持率はある程度満足しうるものであったが、エアバッグが重く、取り扱いにくく、コンパクト性が悪かった。
実施例9において、第1層に用いたシリコーン組成物に含まれる3−グリシドキシプロピルトリエトキシシランを5wt部とし、かつ、第2層のコーティング量を160g/m2として、実施例9と同様の方法でエアバッグを作製したが、第1層コーティング時に多数の気泡がコーティング面にできた。
総繊度235dtex、フィラメント数72本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
ここで使用した液状シリコーン組成物は以下のようにして製造した。
実施例12において、第1層のコーティング量を10g/m2、第2層のコーティング量を40g/m2にして、実施例12と同様の方法でエアバッグを作製した。
得られたエアバッグの特性は表4に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテスト結果は良好であり、また、内圧保持率が良好であった。
実施例12において、第1層のコーティング量を10g/m2、第2層のコーティング量を80g/m2にして、実施例12と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表4に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストの結果は良好であり、また、内圧保持率が良好であった。
実施例12において、第1層のコーティング量を10g/m2、第2層のコーティング量を220g/m2にして、実施例12と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表4に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストの結果および内圧保持率は良好であるものの、エアバッグが重く、取り扱いにくく、コンパクト性が悪かった。
実施例12において、第1層のコーティング量を30g/m2、第2層のコーティング量を70g/m2にして、実施例12と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表4に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテスト結果は良好であり、また、内圧保持率が良好であった。
実施例12において、第1層のコーティング量を70g/m2、第2層のコーティング量を200g/m2にして、実施例12と同様の方法でエアバッグを作製した。得られたエアバッグの特性は表4に示す通りであって、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテスト結果および内圧保持率は良好であるものの、エアバッグが重く、取り扱いにくく、コンパクト性が悪かった。
総繊度235dtex、フィラメント数72本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
(1)ヘキサメチルジシラザンで処理したシリカ11wt部および25℃で500mPa・sの粘度を有するビニル末端ポリジメチルシロキサン33wt部を、混練機中で混合し、次に、エチニルシクロヘキサノール0.03wt部と、白金を1wt%含有する白金−ジビニルテトラメチルジシロキサン錯体0.07wt部とを攪拌しながら混合物に添加した。
総繊度350dtex、フィラメント数108本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
得られた袋織エアバッグ用基布を用いてエアバッグを作製した。エアバッグの特性は表5に示す通りであり、コンパクト性に優れ、内圧保持率が良好であった。
総繊度470dtex、フィラメント数144本のナイロン66繊維を経糸と緯糸に用い、電子ジャガード装置とレピアルームを用いて図1に示すデザインの生機を作り、続いて精練およびセットを行った。接合部の組織は、袋部側から見て風通組織を構成し、次いで2本の糸で二重袋織部を作り、その隣に糸本数4本を用いた2/2斜子組織、その隣に糸本数4本を用いた二重袋織部、その隣に糸本数6本を用いた3/3斜子組織とした。
また、袋織エアバッグ用基布から小片試料を切出し、基布断面のSPM測定を行った。位相像からは2層のコーティングと第3層となる表層コーティングが観測された。この明瞭な2層構造はSEM写真からは識別しにくいものであった。平均位相は、第1層で15.9、第2層で9.6であり、平均位相比は1.66であった。すなわち、第2層の弾性が第1層に比べ低い構造が確認できた。平均膜厚比は、コーティング量比とほぼ同等の0.39であった。
なお、図2にエアバッグ用基布断面のSEM写真を、また、図3にエアバッグ用基布断面のSPM位相像を示す。
2 接合帯
3 二重袋織部
4 一重織部
5 流体導入部
6 部分結節部
F 基布織物
G 第1層
H 第2層
S 第3層(表面層)
Claims (2)
- 二重袋織部の外周が接合帯で形成されている袋織エアバッグ用基布であって、二重袋織部の外側表面に、シリコーン組成物のコーティング層を有し、該シリコーン組成物は末端部位にSiC結合したビニル基を有するオルガノポリシロキサンを含有し、そのオルガノポリシロキサンの25℃における粘度が5,000〜150,000mPa・sであり、該コーティング層は単一の層からなり、無溶媒ドープの塗布により形成され、その塗布量が35〜50g/m2であり、基布を構成する経糸及び緯糸が総繊度150〜500dtexのポリヘキサメチレンアジパミド繊維であり、二重袋織部の片側の目付が120〜350g/m2であり、20℃における対数減衰率が0.01〜0.10であり、湿熱エージングおよび冷熱サイクルエージング後のスクラブテストが500回以上であることを特徴とする袋織エアバッグ用基布。
- 請求項1に記載の袋織エアバッグ用基布を用いてなり、一定時間、加圧下のガスを保持することができるカーテン状エアバッグ。
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