JP5118782B2 - 溶融めっき鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、溶融めっき鋼材及びその製造方法に関する。

従来、建材、自動車用の材料、家電製品用の材料などの用途に、溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼材が広く利用されてきた。なかでも５５％アルミニウム・亜鉛合金めっき鋼板（ガルバリウム鋼板（登録商標））に代表される高アルミニウム（２５〜７５質量％）・亜鉛合金めっき鋼板は、通常の溶融亜鉛めっき鋼板に比較して耐食性が優れるため、需要拡大が続いている。また、近年、特に建材に対する更なる耐食性向上や加工性向上の要求を受けて、めっき層中へのＭｇ等の添加による溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼材の耐食性等の向上が図られている（特許文献１〜４参照）。

しかし、Ｍｇを含有する高アルミニウム・亜鉛合金めっき鋼板においては、めっき層の表面にしわが発生しやすく、このため表面外観の悪化が問題となっている。更にこのしわによってめっき層の表面に急峻な隆起が生じるため、めっき層に対して化成処理を施して化成処理層を形成したり、塗装等を施して被覆層を形成したりする場合には、前記化成処理層や被覆層の厚みが不均一になりやすい。このため、塗装等によるめっき鋼板の耐食性の向上が充分に発揮されないという問題がある。

例えば特許文献１には、質量％でＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる溶融めっき層を表面に有するＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｚｎ系溶融Ａｌ基めっき鋼板が開示されている。特許文献１には、溶融めっき層が更にＢｅを０．００２〜０．０８％，Ｓｒを０〜０．１％含有し、或いはＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％，Ｂｅを０．００３〜０．０５％，Ｓｒを０〜０．１％含有し、或いはＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％，Ｂｅを０〜０．００３％，Ｓｒを０．０７〜１．７％含有し、或いはＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％，Ｂｅを０〜０．００３％，Ｓｒを０．１〜１．０％含有し、或いはＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％，Ｂｅを０．００３〜０．０８％，Ｓｒを０．１〜１．７％含有し、或いはＳｉを３〜１３％，Ｍｇを２〜８％，Ｚｎを２〜１０％，Ｂｅを０．００３〜０．０５％，Ｓｒを０．１〜１．０％含有することが、開示されている。

この特許文献１で開示されている技術では、めっき層にＭｇを添加することで溶融めっき鋼材の耐食性の向上が図られているが、Ｍｇの添加のためにめっき層にしわが生じやすい。特許文献１にはめっき層にＳｒやＢｅを添加することでＭｇの酸化を抑制し、その結果しわを抑制することも記載されているが、しわの抑制は充分ではない。

このようなめっき層に形成されるしわは、調質圧延処理などによっても充分に取り除くことは困難であり、溶融めっき鋼材の外観悪化の原因となっていた。

日本国特許公開公報特開平１１−２７９７３５号 日本国特許登録公報第３７１８４７９号 国際公開第ＷＯ２００８／０２５０６６号 日本国特許公開公報特開２００７−２８４７１８号

本発明は上記事由に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、耐食性及び加工性が良好であり、且つめっき層の外観が良好な溶融めっき鋼材及びその製造方法を提供することにある。

本発明者らは上述の問題について、次のように考察した。Ｍｇを含有する溶融めっき浴を用いた溶融めっき処理時には、Ｍｇはめっき層を構成する他の元素に比較して酸化し易い元素なので、鋼材に付着した溶融めっき金属の表層でＭｇが大気中の酸素と反応してＭｇ系酸化物が生成する。これに伴い、溶融めっき金属の表層でＭｇが濃化し、この溶融めっき金属の表層でＭｇ系酸化皮膜（Ｍｇを含む金属の酸化物から構成される皮膜）の形成が促進される。溶融めっき金属が冷却されて凝固する過程では、溶融めっき金属内部の凝固が完了する前に、前記Ｍｇ系酸化皮膜が形成されるため、溶融めっき金属の表層と内部との間で流動性の差異が生じる。このため、溶融めっき金属の内部が流動しても、表層のＭｇ系酸化皮膜が追随しなくなり、その結果、しわやタレが発生すると考えられる。

そこで、本発明者らは、溶融めっき鋼材の良好な耐食性や加工性を確保しつつ、前記のような溶融めっき処理時の溶融めっき金属内の流動性の差異を抑制するために、鋭意研究した結果、本発明の完成に至った。

本発明に係る溶融めっき鋼材は、鋼材の表面上にアルミニウム・亜鉛合金めっき層がめっきされてなる溶融めっき鋼材であって、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素としてＡｌ、Ｚｎ、Ｓｉ及びＭｇを含み、且つＭｇ含有量が０．１〜１０質量％であり、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が０．２〜１５体積％のＳｉ―Ｍｇ相を含み、
前記Ｓｉ−Ｍｇ相中のＭｇの、Ｍｇ全量に対する質量比率が３％以上であることを特徴とする。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内で、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなるいかなる領域において、Ｍｇ含有量が６０質量％未満であることが好ましい。

すなわち、前記最外層内のいかなる位置において、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなる領域が選択されても、この領域内のＭｇ含有量の平均値が６０質量％未満であることが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素として更に
０．０２〜１．０質量％のＣｒを含む。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内でのＣｒの含有量が１００〜５００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層と前記鋼材との間に、ＡｌとＣｒとを含有する合金層が介在し、この合金層中のＣｒの質量割合の、前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層内のＣｒの質量割合に対する比が、２〜５０の範囲であることが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層の表面におけるＳｉ―Ｍｇ相の割合が、面積比率で、３０％以下であることが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層中の
Ａｌの含有量が２５〜７５質量％、
Ｓｉの含有量がＡｌに対して０．５〜１０質量％、
であり、且つ
Ｓｉ：Ｍｇの質量比が１００：５０〜１００：３００
であることが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素として更に
１〜１０００質量ｐｐｍのＳｒを含むことが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材において、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が、構成元素として更にＴｉ及びＢのうち少なくとも一方からなる成分を、０．０００５〜０．１質量％の範囲で含有することが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法は、
下記組成を含む溶融めっき浴を準備し、
２５〜７５質量％のＡｌ、
０．１〜１０質量％のＭｇ、
０．０２〜１．０質量％のＣｒ、
Ａｌに対して０．５〜１０質量％のＳｉ、
１〜１０００質量ｐｐｍのＳｒ、
０．１〜１．０質量％のＦｅ、
残部がＺｎ、
且つ
Ｓｉ：Ｍｇの質量比が１００：５０〜１００：３００
鋼材をこの溶融めっき浴に通過させてその表面に溶融めっき金属を付着させ、
この溶融めっき金属を凝固させて前記鋼材の表面にアルミニウム・亜鉛合金めっき層を形成することを特徴とする。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法において、
前記溶融めっき浴が、更に、１００〜５０００質量ｐｐｍのＣａを含有することが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法において、
前記溶融めっき浴が、更にＴｉ及びＢのうち少なくとも一方からなる成分を、０．０００５〜０．１質量％の範囲で含有することが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法において、
前記溶融めっき浴の温度を、凝固開始温度よりも４０℃高い温度以下の温度に保持することが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法において、
前記鋼材を前記溶融めっき浴から非酸化性雰囲気又は酸素濃度１０００ｐｐｍ以下の低酸化性雰囲気中へ引き出し、続いてこの鋼材に付着している溶融めっき金属が凝固する前に前記雰囲気中でガスワイピング法により前記鋼材における溶融めっき金属の付着量を調整することが好ましい。

本発明に係る溶融めっき鋼材の製造方法は、
前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層がめっきされた鋼材を下記式（１）で規定される保温温度ｔ（℃）及び保温時間ｙ（ｈｒ）で保温する工程を含むことが好ましい。

５．０×１０^２２×ｔ^{−１０．０}≦ｙ≦７．０×１０^２４×ｔ^{−１０．０} …（１）
（但し、１５０≦ｔ≦２５０）

本発明によれば、耐食性が良好であり、且つめっき層の表面のしわの発生が抑制されて外観が良好な溶融めっき鋼材が得される。

本発明の実施の形態における、溶融めっき処理装置の一例を示す概略図である。 前記溶融めっき処理装置の他例を示す一部の概略図である。 本発明の実施の形態における、過時効処理に用いられる加熱装置及び保温容器の例を示す概略図である。 （ａ）は実施例５で得られた溶融めっき鋼板の切断面を電子顕微鏡により撮影して得られた画像であり、（ｂ）は実施例５におけるＳｉ−Ｍｇ相の元素分析結果を示すグラフである。 （ａ）は実施例５、（ｂ）は実施例４４についての、グロー放電発光分光分析装置によるめっき層の深さ方向分析の結果を示すグラフである。 実施例５で得られた溶融めっき鋼板におけるめっき層の表面を電子顕微鏡により撮影して得られた画像である。 （ａ）は実施例５、（ｂ）は実施例９についての、めっき層の外観を撮影した写真を示す。 （ａ）は実施例５６、（ｂ）は実施例５についての、めっき層の外観を撮影した光学顕微鏡写真を示す。 実施例４４についての、めっき層の外観を撮影した写真を示す。 実施例５の溶融めっき鋼板についての過時効処理評価結果を示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態について説明する。

［溶融めっき鋼材］
本実施形態に係る溶融めっき鋼材は、鋼材１の表面上にアルミニウム・亜鉛合金めっき層（以下、めっき層という）がめっきされてなる。鋼材１としては、薄鋼板、厚鋼板、型鋼、鋼管、鋼線等の種々の部材が挙げられる。すなわち、鋼材１の形状は特に制限されない。めっき層は、溶融めっき処理により形成される。

めっき層は、構成元素としてＡｌ、Ｚｎ、Ｓｉ及びＭｇを含む。めっき層内のＭｇ含有量は０．１〜１０質量％である。このため、Ａｌによって特にめっき層の表面の耐食性が向上すると共に、Ｚｎによる犠牲防食作用によって特に溶融めっき鋼材の切断端面におけるエッジクリープが抑制されて、溶融めっき鋼材に高い耐食性が付与される。更に、Ｓｉによってめっき層中のＡｌと鋼材との間の過度の合金化が抑制され、めっき層と鋼材との間に介在する合金層（後述）が溶融めっき鋼材の加工性を損なうことが抑制される。更に、めっき層がＺｎよりも卑な金属であるＭｇを含有することで、めっき層の犠牲防食作用が強化され、溶融めっき鋼材の耐食性が更に向上する。

めっき層は０．２〜１５体積％のＳｉ―Ｍｇ相を含む。Ｓｉ―Ｍｇ相はＳｉとＭｇとの金属間化合物で構成される相であり、めっき層中に分散して存在する。

めっき層におけるＳｉ―Ｍｇ相の体積割合は、めっき層をその厚み方向に切断した場合の切断面におけるＳｉ―Ｍｇ相の面積割合と等しい。めっき層の切断面におけるＳｉ−Ｍｇ相は、電子顕微鏡観察により明瞭に確認され得る。このため、切断面におけるＳｉ−Ｍｇ相の面積割合を測定することで、めっき層におけるＳｉ―Ｍｇ相の体積割合を間接的に測定することができる。

めっき層中のＳｉ―Ｍｇ相の体積割合が高いほど、めっき層におけるしわの発生が抑制される。これは、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき金属が冷却されることで凝固してめっき層が形成されるプロセスにおいて、溶融めっき金属が完全に凝固する前にＳｉ―Ｍｇ相が溶融めっき金属中で析出し、このＳｉ―Ｍｇ相が溶融めっき金属の流動を抑制するためと考えられる。このＳｉ―Ｍｇ相の体積割合は０．１〜２０％であればより好ましく、０．２〜１０％であれば更に好ましく、０．４〜５％であれば特に好ましい。

めっき層はＳｉ―Ｍｇ相と、それ以外のＺｎとＡｌを含有する相により構成される。ＺｎとＡｌを含有する相は、主としてα−Ａｌ相（デンドライト組織）及びＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ共晶相（インターデンドライト組織）で構成される。ＺｎとＡｌを含有する相は、めっき層の組成に応じて更にＭｇ−Ｚｎ_２から構成される相（Ｍｇ−Ｚｎ_２相）、Ｓｉから構成される相（Ｓｉ相）、Ｆｅ−Ａｌ金属間化合物から構成される相（Ｆｅ−Ａｌ相）等、各種の相を含み得る。ＺｎとＡｌを含有する相は、めっき層中のＳｉ―Ｍｇ相を除いた部分を占める。従って、めっき層におけるＺｎとＡｌを含有する相の体積割合は９９．９〜６０％の範囲、好ましくは９９．９〜８０％の範囲、更に好ましくは９９．８〜９０％の範囲、特に好ましくは９９．６〜９５％の範囲である。

めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの質量比率は、１質量％以上である。Ｓｉ−Ｍｇ相に含まれないＭｇは、ＺｎとＡｌを含有する相中に含まれる。ＺｎとＡｌを含有する相においては、Ｍｇはα−Ａｌ相中、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ共晶相中、Ｍｇ−Ｚｎ_２相中、めっき表面に形成されるＭｇ含有酸化物皮膜中等に含まれる。Ｍｇがα−Ａｌ相中に含まれる場合には、α−Ａｌ相中にＭｇが固溶する。

めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの質量比率は、Ｓｉ−Ｍｇ相がＭｇ_２Ｓｉの化学量論組成を有しているとみなされた上で算出され得る。尚、実際にはＳｉ−Ｍｇ相はＳｉ及びＭｇ以外のＡｌ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｆｅ等の元素を少量含む可能性が有り、Ｓｉ−Ｍｇ相中のＳｉとＭｇとの組成比も化学量論組成から若干変動している可能性があるが、これらを考慮してＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇ量を厳密に決定することは非常に困難である。このため、本発明においては、めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの質量比率が決定される際には、前記の通り、Ｓｉ−Ｍｇ相がＭｇ_２Ｓｉの化学量論組成を有しているとみなされる。

めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの質量比率は、次の式（１）により算出され得る。

Ｒ＝Ａ／（Ｍ×ＣＭＧ／１００）×１００ …（１）
Ｒはめっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの質量比率（質量％）を、Ａはめっき層の平面視単位面積当たりの、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ相に含まれるＭｇ含有量（ｇ/ｍ^２）を、Ｍはめっき層の平面視単位面積当たりの、めっき層の質量（ｇ/ｍ^２）を、ＣＭＧはめっき層中の全Ｍｇの含有量（質量％）を、それぞれ示す。

Ａは、次の式（２）から算出され得る。

Ａ=Ｖ_２×ρ_２×α …（２）
Ｖ_２はめっき層の平面視単位面積当たりの、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の体積（ｍ^３／ｍ^２）を示す。ρ_２はＳｉ−Ｍｇ相の密度を示し、その値は１．９４×１０^６（ｇ/ｍ^３）である。αはＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの含有質量比率を示し、その値は０．６３である。

Ｖ_２は、次の式（３）から算出され得る。

Ｖ_２=Ｖ_１×Ｒ_２／１００ …（３）
Ｖ_１はめっき層の平面視単位面積あたりの、めっき層の全体体積（ｍ^３／ｍ^２）を、Ｒ_２はめっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の体積比率（体積％）を、それぞれ示す。

Ｖ_１は、次の式（４）から算出され得る。

Ｖ_１=Ｍ/ρ_１ …（４）
ρ_１は、めっき層全体の密度（ｇ/ｍ^３）を示す。ρ_１の値は、めっき層の組成に基づいてめっき層の構成元素の常温での密度を加重平均することで算出され得る。

本実施形態では、めっき層中のＭｇが上記のように高い比率でＳｉ−Ｍｇ相中に含まれる。このため、めっき層の表層に存在するＭｇ量が少なくなり、これによりめっき層の表層におけるＭｇ系酸化皮膜の形成が抑制される。従って、Ｍｇ系酸化皮膜に起因するめっき層のしわが、抑制される。Ｍｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの割合が多いほど、しわの発生が抑制される。この割合は５質量％以上であればより好ましく、２０質量％以上であれば更に好ましく、５０質量％以上であれば特に好ましい。Ｓｉ−Ｍｇ相中のＭｇの、Ｍｇ全量に対する割合の上限は特に制限されず、この割合が１００質量％であってもよい。

めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内では、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなるいかなる領域においても、Ｍｇ含有量が６０質量％未満であることが好ましい。このめっき層の最外層におけるＭｇ含有量は、グロー放電発光分光分析（GD-OES：Glow Discharge - Optical EmissionSpectroscopy）により測定される。

めっき層の最外層でのＭｇ含有量が少ないほど、Ｍｇ系酸化皮膜に起因するしわが抑制される。このＭｇ含有量は、４０質量未満であればより好ましく、２０質量％未満であれば更に好ましく、１０質量％未満であれば特に好ましい。

めっき層の表面でのＳｉ―Ｍｇ相の面積比率が３０％以下であることが好ましい。めっき層中にＳｉ−Ｍｇ相が存在すると、めっき層の表面ではＳｉ―Ｍｇ相が薄く網目状に形成されやすくなり、このＳｉ―Ｍｇ相の面積比率が大きいとめっき層の外観が変化する。Ｓｉ−Ｍｇ相のめっき表面分布状態が不均一な場合は、目視によってめっき層の外観に光沢のムラが観察される。この光沢のムラは、タレと呼ばれる外観不良である。めっき層の表面でのＳｉ―Ｍｇ相の面積比率が３０％以下であれば、タレが抑制され、めっき層の外観が向上する。更に、めっき層の表面にＳｉ−Ｍｇ相が少ないことは、めっき層の耐食性が長期に亘って維持されるためにも有効である。めっき層の表面へのＳｉ−Ｍｇ相の析出を抑制すると、相対的にはめっき層内部へのＳｉ−Ｍｇ相の析出量が増大する。そのため、めっき層内部のＭｇ量が多くなり、これによりめっき層においてＭｇの犠牲防食作用が長期に亘って発揮されるようになり、これによりめっき層の高い耐食性が長期に亘って維持されるようになる。めっき層の外観向上及びめっき層の耐食性の維持のためには、めっき層の表面でのＳｉ―Ｍｇ相の面積比率は、２０％以下であればより好ましく、１０％以下であれば更に好ましく、５％以下であれば特に好ましい。

めっき層におけるＭｇの含有量は上記の通り０．１〜１０質量％の範囲である。Ｍｇの含有量が０．１質量％以上であるとめっき層の耐食性が充分に確保されなくなってしまう。この含有量が１０質量％より多くなると耐食性の向上作用が飽和するだけでなく、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき浴中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＭｇの含有量は更に０．５質量％以上であることが好ましく、更に１．０質量％以上であることが好ましい。またこのＭｇの含有量は特に５．０質量％以下であることが好ましく、更に３．０質量％以下であることが好ましい。Ｍｇの含有量が１．０〜３．０質量％の範囲であれば特に好ましい。

めっき層におけるＡｌの含有量は２５〜７５質量％の範囲であることが好ましい。この含有量が２５質量％以上であればめっき層中のＺｎ含有量が過剰とならず、めっき層の表面における耐食性が充分に確保される。この含有量が７５質量％以下であればＺｎによる犠牲防食効果が充分に発揮されると共にめっき層の硬質化が抑制されて溶融めっき鋼材の折り曲げ加工性が高くなる。更に、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき金属の流動性が過度に低くならないようにすることでめっき層のしわを更に抑制する観点からも、Ａｌの含有量は７５質量％以下であることが好ましい。このＡｌの含有量は特に４５質量％以上であることが好ましい。またこのＡｌの含有量は特に６５質量％以下であることが好ましい。Ａｌの含有量が４５〜６５質量％の範囲であれば特に好ましい。

めっき層におけるＳｉの含有量は、Ａｌの含有量に対して０．５〜１０質量％の範囲であることが好ましい。ＳｉのＡｌに対する含有量が０．５質量％以上であるとめっき層中のＡｌと鋼材との過度の合金化が充分に抑制される。この含有量が１０質量％より多くなるとＳｉによる作用が飽和するだけでなく溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＳｉの含有量は特に１．０質量％以上であることが好ましい。またこのＳｉの含有量は特に５．０質量％以下であることが好ましい。Ｓｉの含有量が１．０〜５．０質量％の範囲であれば特に好ましい。

更に、めっき層中のＳｉ：Ｍｇの質量比が１００：５０〜１００：３００の範囲であることが好ましい。この場合、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ層の形成が特に促進され、めっき層におけるしわの発生が更に抑制される。このＳｉ：Ｍｇの質量比は更に１００：７０〜１００：２５０であることが好ましく、更に１００：１００〜１００：２００であることが好ましい。

めっき層は、構成元素として更にＣｒを含有することが好ましい。この場合、Ｃｒによってめっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の成長が促進され、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の体積割合が高くなると共に、めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの割合が高くなる。これにより、めっき層のしわが更に抑制される。めっき層におけるＣｒの含有量は０．０２〜１．０質量％の範囲であることが好ましい。めっき層におけるＣｒの含有量が１．０質量％より多くなると前記作用が飽和するだけでなく、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＣｒの含有量は特に０．０５質量％以上であることが好ましい。またこのＣｒの含有量は特に０．５質量％以下であることが好ましい。このＣｒの含有量は、更に０．０７〜０．２質量％の範囲であることが好ましい。

めっき層がＣｒを含有する場合、めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内でのＣｒの含有量が１００〜５００質量ｐｐｍであることが好ましい。この場合、めっき層の耐食性が更に向上する。これは、最外層にＣｒが存在するとめっき層に不働態皮膜が形成され、このためにめっき層のアノード溶解が抑制されるためと考えられる。このＣｒの含有量は更に１５０〜４５０質量ｐｐｍであることが好ましく、更に２００〜４００質量ｐｐｍであることが好ましい。

めっき層と鋼材との間にはＡｌとＣｒとを含有する合金層が介在することが好ましい。本発明では、合金層はめっき層とは異なる層とみなされる。合金層は、構成元素として、ＡｌとＣｒ以外に、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｓｎ等の種々の金属元素を含有してもよい。このような合金層が存在すると、合金層中のＣｒによってめっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の成長が促進され、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の体積割合が高くなると共に、めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの割合が高くなる。これにより、めっき層のしわやタレが更に抑制される。特に、合金層中のＣｒの含有割合の、めっき層内のＣｒの含有割合に対する比が、２〜５０であることが好ましい。この場合、めっき層内の合金層付近においてＳｉ−Ｍｇ相の成長が促進されることで、めっき層の表面でのＳｉ―Ｍｇ相の面積比率が低くなり、このためタレが更に抑制されると共にめっき層の耐食性が更に長期に亘って維持される。合金層中のＣｒの含有割合の、めっき層内のＣｒの含有割合に対する比は、更に３〜４０であることが好ましく、更に４〜２５であることが好ましい。合金層中のＣｒ量は、めっき層の断面をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）
を用いて測定することで導出され得る。

合金層の厚みは０．０５〜５μｍの範囲であることが好ましい。この厚みが０．０５μｍ以上であれば、合金層による上記作用が効果的に発揮される。この厚みが５μｍ以下であれば、合金層によって溶融めっき鋼材の加工性が損なわれにくくなる。

めっき層がＣｒを含有すると、めっき層の折り曲げ加工変形後の耐食性も向上する。その理由は次の通りであると考えられる。めっき層が厳しい折り曲げ加工変形を受けると、めっき層及びめっき層上の塗装皮膜にクラックが生じる場合がある。その際、クラックを通じてめっき層内に水や酸素が浸入してしまい、めっき層内の合金が直接腐食因子に晒されてしまう。しかし、めっき層の特に表層に存在するＣｒ並びに合金層に存在するＣｒはめっき層の腐食反応を抑制し、これによりクラックを起点とした腐食の拡大が抑制される。めっき層の折り曲げ加工変形後の耐食性が特に向上するためには、めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内でのＣｒの含有量が３００質量ｐｐｍ以上であることが好ましく、特に２００〜４００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。また、めっき層の折り曲げ加工変形後の耐食性が特に向上するためには、合金層中のＣｒの含有割合の、めっき層内のＣｒの含有割合に対する比が２０以上であることが好ましく、特に２０〜３０の範囲であることが好ましい。

めっき層は構成元素として更にＳｒを含有することが好ましい。この場合、Ｓｒによってめっき層中のＳｉ−Ｍｇ層の形成が特に促進される。更に、Ｓｒによって、めっき層の表層におけるＭｇ系酸化皮膜の形成が抑制される。これは、Ｍｇ系酸化皮膜よりもＳｒの酸化膜の方が優先的に形成されやすくなることで、Ｍｇ系酸化皮膜の形成が阻害されるためであると考えられる。これにより、めっき層におけるしわの発生が更に抑制される。めっき層中のＳｒの含有量は１〜１０００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。このＳｒの含有量が１質量ｐｐｍ未満であると上述の作用が発揮されなくなり、この含有量が１０００質量ｐｐｍより多くなるとＳｒの作用が飽和してしまうだけでなく、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＳｒの含有量は特に５質量ｐｐｍ以上であることが好ましい。またこのＳｒの含有量は特に５００質量ｐｐｍ以下であることが好ましく、更に３００質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。このＳｒの含有量は、更に２０〜５０質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。

めっき層は構成元素として更にＦｅを含有することが好ましい。この場合、Ｆｅによってめっき層中のＳｉ−Ｍｇ層の形成が特に促進される。更に、Ｆｅはめっき層のミクロ組織及びスパングル組織の微細化にも寄与し、これによりめっき層の外観及び加工性が向上する。めっき層におけるＦｅの含有量は０．１〜０．６質量％の範囲であることが好ましい。このＦｅの含有量が０．１質量％未満であるとめっき層のミクロ組織及びスパングル組織が粗大化してめっき層の外観が悪化すると共に加工性が悪化してしまう。この含有量が０．６質量％より多くなるとめっき層のスパングルがあまりにも微細化し、或いは消失してしまってスパングルによる外観向上がなされなくなると共に、溶融めっき鋼材の製造時に溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってめっき層の外観が更に悪化してしまう。このＦｅの含有量は特に０．２質量％以上であることが好ましい。またこのＦｅの含有量は特に０．５質量％以下であることが好ましい。Ｆｅの含有量が０．２〜０．５質量％の範囲であれば特に好ましい。

めっき層は、構成元素として更にアルカリ土類元素、Ｓｃ、Ｙ、ランタノイド元素、Ｔｉ及びＢから選択される元素を含有してもよい。

アルカリ土類元素（Ｂｅ、Ｃａ、Ｂａ、Ｒａ）、Ｓｃ、Ｙ、及びランタノイド元素（Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ等）は、Ｓｒと同様の作用を発揮する。めっき層におけるこれらの成分の含有量の総量は、質量比率で１．０質量％以下であることが好ましい。

Ｔｉ及びＢのうち少なくとも一方をめっき層が含有すると、めっき層のα−Ａｌ相（デンドライト組織）が微細化することでスパングルが微細化し、このため、スパングルによるめっき層の外観が向上する。更に、Ｔｉ及びＢのうち少なくとも一方によりめっき層でのしわの発生が更に抑制される。これは、Ｔｉ及びＢの作用によりＳｉ−Ｍｇ相も微細化し、この微細化したＳｉ−Ｍｇ相が、溶融めっき金属が凝固してめっき層が形成されるプロセスにおいて溶融めっき金属の流動を効果的に抑制するためと考えられる。更に、このようなめっき組織の微細化によって曲げ加工時のめっき層内の応力の集中が緩和されて大きなクラックの発生等が抑制され、めっき層の曲げ加工性が更に向上する。前記作用が発揮されるためには、溶融めっき浴２中のＴｉ及びＢの含有量の合計が、質量比率で０．０００５〜０．１質量％の範囲であることが好ましい。このＴｉ及びＢの含有量の合計は特に０．００１質量％以上であることが好ましい。またこのＴｉ及びＢの含有量の合計は特に０．０５質量％以下であることが好ましい。Ｔｉ及びＢの含有量の合計が０．００１〜０．０５質量％の範囲であれば特に好ましい。

Ｚｎは、めっき層の構成元素全体のうち、Ｚｎ以外の構成元素を除いた残部を占める。

めっき層は構成元素として上記以外の元素を含まないことが好ましい。特にめっき層は、Ａｌ、Ｚｎ、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｓｒ、及びＦｅのみを構成元素として含有すること、或いは、Ａｌ、Ｚｎ、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｓｒ、及びＦｅ、並びにアルカリ土類元素、Ｓｃ、Ｙ、ランタノイド元素、Ｔｉ及びＢから選択される元素のみを構成元素として含有することが、好ましい。

但し、言うまでもないが、めっき層は、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕ、Ｍｎ等の不可避的不純物を含有してもよい。この不可避的不純物の含有量はできるだけ少ない方が好ましく、特にこの不可避的不純物の含有量の合計がめっき層に対して質量比率で１質量％以下であることが好ましい。

［溶融めっき鋼材の製造方法］
好ましい実施形態では、溶融めっき鋼材の製造時に、めっき層の構成元素の組成と一致する組成を有する溶融めっき浴が準備される。溶融めっき処理により鋼材とめっき層との間に合金層が形成されるが、それによる組成の変動は無視し得るほどに小さい。

本実施形態では、例えば２５〜７５質量％のＡｌ、０．５〜１０質量％のＭｇ、０．０２〜１．０質量％のＣｒ、Ａｌに対して０．５〜１０質量％のＳｉ、１〜１０００質量ｐｐｍのＳｒ、０．１〜１．０質量％のＦｅ、及びＺｎを含有する溶融めっき浴が準備される。Ｚｎは、溶融めっき浴中の成分全体のうち、Ｚｎ以外の成分を除いた残部を占める。溶融めっき浴中のＳｉ：Ｍｇの質量比は、１００：５０〜１００：３００の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴は、更にアルカリ土類元素、Ｓｃ、Ｙ、ランタノイド元素、Ｔｉ、及びＢから選択される成分を含有してもよい。これらの成分は、必要に応じて溶融めっき浴２中に含有される。溶融めっき浴２中におけるアルカリ土類元素（Ｂｅ、Ｃａ、Ｂａ、Ｒａ）、Ｓｃ、Ｙ、及びランタノイド元素（Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ等）の含有量の総量は、質量比率で１．０％以下であることが好ましい。溶融めっき浴２がＴｉ及びＢの少なくとも一方からなる成分を含有する場合、溶融めっき浴２中のＴｉ及びＢの含有量の合計は、質量比率で０．０００５〜０．１％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴は、上記以外の成分を含まないことが好ましい。特に溶融めっき浴はＡｌ、Ｚｎ、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｓｒ、及びＦｅのみを含有することが好ましい。溶融めっき浴は、Ａｌ、Ｚｎ、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｓｒ、及びＦｅ、並びにアルカリ土類元素、Ｓｃ、Ｙ、ランタノイド元素、Ｔｉ及びＢから選択される元素のみを含有することも好ましい。

例えば、溶融めっき浴２を準備するにあたり、溶融めっき浴２に、好ましくは質量比率でＡｌを２５〜７５％、Ｃｒを０．０２〜１．０％、ＳｉをＡｌに対して０．５〜１０％、Ｍｇを０．１〜０．５％、Ｆｅを０．１〜０．６％、Ｓｒを１〜５００ｐｐｍの範囲で含有させ、或いは更にアルカリ土類元素、ランタノイド元素、Ｔｉ及びＢから選択される成分を含有させ、残部をＺｎとすることが好ましい。

但し、言うまでもないが、溶融めっき浴は、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕ、Ｍｎ等の不可避的不純物を含有してもよい。この不可避的不純物の含有量はできるだけ少ないことが好ましく、特にこの不可避的不純物の含有量の合計が溶融めっき浴に対して質量比率で１質量％以下であることが好ましい。

このような組成を有する溶融めっき浴２を用いて鋼材１に対して溶融めっき処理を施すと、Ａｌによって特にめっき層の表面の耐食性が向上すると共に、Ｚｎによる犠牲防食作用によって特に溶融めっき鋼材の切断端面におけるエッジクリープが抑制されて、溶融めっき鋼材に高い耐食性が付与される。

更に、めっき層がＺｎよりも卑な金属であるＭｇを含有することで、めっき層の犠牲防食作用が更に強化され、溶融めっき鋼材の耐食性が更に向上する。

更に、溶融めっき処理により形成されるめっき層には、しわが発生しにくくなる。従来、Ｍｇを含有する溶融した金属（溶融めっき金属）が溶融めっき処理によって鋼材１に付着すると、この溶融めっき金属の表層でＭｇが濃化しやすくなり、このためにＭｇ系酸化皮膜が形成され、このＭｇ系酸化皮膜に起因してめっき層にしわが発生しやすかった。しかしながら、上記組成を有する溶融めっき浴２が用いられることでめっき層が形成されると、鋼材１に付着した溶融めっき金属の表層におけるＭｇの濃化が抑制され、溶融めっき金属が流動してもめっき層の表面にしわが発生しにくくなる。更にこの溶融めっき金属内部の流動性が低減されて、溶融めっき金属の流動自体が抑制され、このため前記しわが更に発生しにくくなる。

前記のようなＭｇの濃化及び溶融めっき金属の流動の抑制は、次の様な機序によりなされると考えられる。

鋼材１の表面上に付着した溶融めっき金属が冷却されて凝固する過程で、まずα−Ａｌ相が初晶として析出し、デンドライト状に成長する。このようにＡｌリッチなα−Ａｌ相の凝固が進行すると、残部の溶融めっき金属中（すなわち、溶融めっき金属の未だ凝固していない成分中）のＭｇとＳｉ濃度が除々に高くなる。次に鋼材１が冷却されてその温度が更に低下すると、残部の溶融めっき金属の中からＳｉを含有するＳｉ含有相（Ｓｉ−Ｍｇ相）が凝固析出する。このＳｉ−Ｍｇ相は、上述の通りＭｇとＳｉとの合金で構成される相である。このＳｉ−Ｍｇ相の析出・成長がＣｒ、Ｆｅ及びＳｒによって促進される。このＳｉ−Ｍｇ相に溶融めっき金属中のＭｇが取り込まれることで、溶融めっき金属の表層へのＭｇの移動が阻害され、この溶融めっき金属の表層でのＭｇの濃化が抑制される。

更に、溶融めっき金属中のＳｒもＭｇの濃化抑制に寄与する。これは溶融めっき金属中でＳｒはＭｇと同様に酸化しやすい元素であることから、ＳｒがＭｇと競争的にめっき表面で酸化膜を形成し、結果としてＭｇ系酸化皮膜の形成が抑制されるためであると考えられる。

更に、前記のように初晶であるα−Ａｌ相以外の残部の溶融めっき金属中でＳｉ−Ｍｇ相が凝固成長することで、溶融めっき金属が固液混相状態となり、このため溶融めっき金属自体の流動性が低下し、その結果としてめっき層表面のしわの発生が抑制される。

Ｆｅはめっき層のミクロ組織やスパングルを制御する上で重要である。Ｆｅがめっき層の組織に影響を与える理由は、現時点では必ずしも明確ではないが、Ｆｅは溶融めっき金属中でＳｉと合金化し、この合金が溶融めっき金属の凝固時に凝固核となるためであると考えられる。

更に、ＳｒはＭｇと同様に卑な元素であることから、Ｓｒによってめっき層の犠牲防食作用が更に強化され、溶融めっき鋼材の耐食性が更に向上する。ＳｒはＳｉ相及びＳｉ−Ｍｇ相の析出形態の針状化を抑制する作用も発揮し、このためＳｉ相及びＳｉ−Ｍｇ相が球状化して、めっき層におけるクラックの発生が抑制される。

溶融めっき処理時には、めっき層と鋼材１との間に、溶融めっき金属中のＡｌの一部を含有する合金層も形成される。例えば鋼材１に後述するプレめっきが施されていない場合には、めっき浴中のＡｌと鋼材１中のＦｅとを主体とするＦｅ−Ａｌ系の合金層が形成される。鋼材１に後述するプレめっきが施されている場合には、めっき浴中のＡｌとプレめっきの構成元素の一部或いは全部とを含み、或いは更に鋼材１中のＦｅを含む合金層が形成される。

めっき浴がＣｒを含有する場合、合金層は構成元素としてＡｌと共に更にＣｒを含む。合金層は、めっき浴の組成、プレめっきの有無、鋼材１の組成などに応じて、構成元素として、ＡｌとＣｒ以外に、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｓｎ等の種々の金属元素を含有し得る。

合金層中には、溶融めっき金属中のＣｒの一部がめっき層中よりも高い濃度で含有されるようになる。このような合金層が形成されると、合金層中のＣｒによってめっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の成長が促進され、めっき層中のＳｉ−Ｍｇ相の体積割合が高くなると共に、めっき層中のＭｇ全量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇの割合が高くなる。これにより、めっき層のしわが更に抑制される。更に、合金層が形成されることで、溶融めっき鋼材の耐食性が更に向上する。すなわち、めっき層内の合金層付近においてＳｉ−Ｍｇ相の成長が促進されることで、めっき層の表面でのＳｉ―Ｍｇ相の面積比率が低くなり、このためめっき層におけるタレが抑制されると共にめっき層の耐食性が更に長期に亘って維持される。特に、合金層中のＣｒの含有割合の、めっき層内のＣｒの含有割合に対する比が、２〜５０であることが好ましい。この合金層中のＣｒの含有割合の、めっき層内のＣｒの含有割合に対する比は、更に３〜４０であることが好ましく、更に４〜２５であることが好ましい。合金層中のＣｒ量は、合金層中のＣｒ量は、めっき層の断面をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いて測定することで導出され得る。

合金層の厚みが過大であると溶融めっき鋼材の加工性は低下するが、溶融めっき浴２中のＳｉの作用によって前記合金層の過剰な成長が抑制され、このため、溶融めっき鋼材の良好な加工性が確保される。合金層の厚みは０．０５〜５μｍの範囲であることが好ましい。合金層の厚みが前記範囲であると、溶融めっき鋼材の耐食性が充分に向上すると共に、加工性も充分に向上する。

更に、めっき層内では、その表面付近でＣｒの濃度が一定範囲に保たれ、それに伴ってめっき層の耐食性が更に向上する。この理由は、明確ではないが、Ｃｒが酸素と結合することでめっき層の表面付近に複合酸化膜が形成されるためであると推測される。このようなめっき層の耐食性向上のためには、めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内でのＣｒの含有量が１００〜５００質量ｐｐｍとなることが好ましい。

溶融めっき浴がＣｒを含有すると、めっき層の折り曲げ加工変形後の耐食性も向上する。その理由は次の通りであると考えられる。厳しい折り曲げ加工変形を受けると、めっき層及びめっき層上の塗装皮膜にクラックが生じる場合がある。その際、クラックを通じてめっき層内に水や酸素が浸入してしまい、めっき層内の合金が直接腐食因子に晒されてしまう。しかし、めっき層の特に表層に存在するＣｒ並びに合金層に存在するＣｒはめっき層の腐食反応を抑制し、これによりクラックを起点とした腐食の拡大が抑制される。

上記好ましい実施形態で扱われる溶融めっき金属は、七成分以上の元素を含む多元系溶融金属であり、その凝固過程は極めて複雑であって理論的に予測することは困難であるが、本発明者らは実験での観察等を通じて、上記重要な知見を得るに至った。

溶融めっき浴２の組成が上記のように調整されることで、上記の通りめっき層におけるしわやタレの抑制、並びに溶融めっき鋼材の耐食性と加工性の確保が、達成され得る。

この溶融めっき浴２におけるＡｌの含有量が２５％未満となると、めっき層中のＺｎ含有量が過剰となって、めっき層の表面における耐食性が不充分となり、この含有量が７５％より多くなるとＺｎによる犠牲防食効果が低下すると共にめっき層が硬質化して溶融めっき鋼材の折り曲げ加工性が低下してしまう。更に、この含有量が７５％より多くなると溶融めっき金属の流動性が大きくなってしまい、めっき層におけるしわの発生が誘発されるおそれがある。このＡｌの含有量は特に４５％以上であることが好ましい。またこのＡｌの含有量は特に６５％以下であることが好ましい。特にＡｌの含有量が４５〜６５％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２におけるＣｒの含有量が０．０２％未満であれば、めっき層の耐食性が充分に確保され難くなると共にめっき層のしわやタレが充分に抑制され難くなり、この含有量が１．０％より多くなると耐食性の向上作用が飽和するだけでなく溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＣｒの含有量は特に０．０５％以上であることが好ましい。またこのＣｒの含有量は特に０．５％以下であることが好ましい。このＣｒの含有量は、更に０．０７〜０．２％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２におけるＳｉのＡｌに対する含有量が０．５％未満であると上述の作用が発揮されなくなり、この含有量が１０％より多くなるとＳｉによる作用が飽和するだけでなく溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＳｉの含有量は特に１．０％以上であることが好ましい。またこのＳｉの含有量は特に５．０％以下であることが好ましい。更にこのＳｉの含有量が１．０〜５．０％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２におけるＭｇの含有量が０．１％未満であるとめっき層の耐食性が充分に確保されなくなってしまい、この含有量が１０％より多くなると耐食性の向上作用が飽和するだけでなく溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。このＭｇの含有量は更に０．５％以上であることが好ましく、更に１．０％以上であることが好ましい。またこのＭｇの含有量は特に５．０％以下であることが好ましく、更に３．０％以下であることが好ましい。特にＭｇの含有量が１．０〜３．０％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２におけるＦｅの含有量が０．１％未満であるとめっき層のミクロ組織及びスパングル組織が粗大化してめっき層の外観が悪化すると共に加工性が悪化するおそれがあり、この含有量が０．６％より多くなるとめっき層のスパングルがあまりにも微細化し、或いは消失してしまってスパングルによる外観向上がなされなくなると共に、溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。Ｆｅの含有量は特に０．２％以上であることが好ましい。Ｆｅの含有量は特に０．５％以下であることが好ましい。特にＦｅの含有量が０．２〜０．５％の範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２におけるＳｒの含有量が１ｐｐｍ未満であると上述の作用が発揮されなくなり、この含有量が５００ｐｐｍより多くなるとＳｒの作用が飽和してしまうだけでなく、溶融めっき浴２中にドロスが発生しやすくなってしまう。Ｓｒの含有量は特に５ｐｐｍ以上であることが好ましい。Ｓｒの含有量は特に３００ｐｐｍ以下であることが好ましい。Ｓｒの含有量は更に２０〜５０ｐｐｍの範囲であることが好ましい。

溶融めっき浴２がアルカリ土類元素及びランタノイド元素から選択される成分を含有する場合、アルカリ土類元素（Ｂｅ、Ｃａ、Ｂａ、Ｒａ）、Ｓｃ、Ｙ、及びランタノイド元素（Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ等）は、Ｓｒと同様の作用を発揮する。溶融めっき浴２中におけるこれらの成分の含有量の総量は、上述の通り質量比率で１．０％以下であることが好ましい。

溶融めっき浴２が特にＣａを含有する場合には、溶融めっき浴におけるドロスの発生が著しく抑制される。溶融めっき浴がＭｇを含有する場合には、Ｍｇの含有量が１０質量％以下であってもある程度のドロスの発生は避けがたく、溶融めっき鋼材の良好な外観が確保されるためにはめっき浴からのドロスの除去が必要となるが、溶融めっき浴が更にＣａを含有すると、Ｍｇに起因するドロスの発生が著しく抑制される。これにより、溶融めっき鋼材の外観がドロスにより悪化することが更に抑制されると共に、溶融めっき浴からドロスを除去するために要する手間が軽減される。溶融めっき浴２中のＣａの含有量は１００〜５０００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。この含有量が１００質量ｐｐｍ以上であることで、溶融めっき浴中のドロスの発生が効果的に抑制される。Ｃａの含有量が過剰であるとこのＣａに起因するドロスが発生するおそれがあるが、Ｃａの含有量が５０００質量ｐｐｍ以下であることで、Ｃａに起因するドロスが抑制される。この含有量は更に２００〜１０００質量ｐｐｍの範囲であることが好ましい。

Ｔｉ及びＢのうち少なくとも一方を溶融めっき浴２中に含有させると、めっき層のα−Ａｌ相（デンドライト組織）が微細化することでめっき層のスパングルが微細化し、このため、スパングルによるめっき層の外観が向上する。更に、めっき層でのしわの発生が更に抑制される。これは、Ｔｉ及びＢの作用によりＳｉ−Ｍｇ相も微細化し、この微細化したＳｉ−Ｍｇ相が、溶融めっき金属が凝固してめっき層が形成されるプロセスにおいて溶融めっき金属の流動を効果的に抑制するためと考えられる。更に、このようなめっき組織の微細化によって曲げ加工時のめっき層内の応力の集中が緩和されて大きなクラックの発生等が抑制され、曲げ加工性が更に向上する。前記作用が発揮されるためには、溶融めっき浴２中のＴｉ及びＢの含有量の合計が、質量比率で０．０００５〜０．１％の範囲であることが好ましい。このＴｉ及びＢの含有量の合計は特に０．００１％以上であることが好ましい。このＴｉ及びＢの含有量の合計は特に０．０５％以下であることも好ましい。特にＴｉ及びＢの含有量の合計が０．００１〜０．０５％の範囲であることが好ましい。

このような溶融めっき浴２を用いる溶融めっき処理によりめっき層が形成される。このめっき層においては、上記のとおり表層におけるＭｇの濃化が抑制される。これにより、上記のとおり、めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内で、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなるいかなる領域において、Ｍｇ含有量が６０質量％未満となることが好ましい。この場合、めっき層の最外層でのＭｇ系酸化皮膜の量が特に少なくなり、Ｍｇ系酸化皮膜に起因するしわが更に抑制される。最外層におけるＭｇ含有量が少ないほど、Ｍｇ系酸化皮膜に起因するしわが抑制される。このＭｇ含有量は、４０質量％未満であればより好ましく、２０質量％未満であれば更に好ましく、１０質量％未満であれば特に好ましい。特にめっき層の厚み５０ｎｍの最外層内に、Ｍｇ含有量が６０質量％以上となる部分が存在しなくなることが好ましく、更にＭｇ含有量が４０質量％以上となる部分が存在しないことが好ましく、Ｍｇ含有量が２０質量％以上となる部分が存在しなければ更に好ましい。

Ｍｇ含有量の物理的意味について説明する。化学量論組成のＭｇＯ酸化物中のＭｇ含有量は約６０質量％である。すなわち、Ｍｇ含有量が６０質量％未満ということは、化学量論組成のＭｇＯ（ＭｇＯ単独の酸化皮膜）が、めっき層の最外層に存在せず、或いはこの化学量論組成のＭｇＯの形成が著しく抑制されていることを意味する。本実施形態ではめっき層の最外層におけるＭｇの過剰な酸化が抑制されることにより、ＭｇＯ単独の酸化皮膜の形成が抑制される。めっき層の最外層ではＡｌ、Ｚｎ、Ｓｒ等のＭｇ以外の元素の酸化物を少量もしくは多量に含有する複合酸化物が形成され、このため相対的にめっき層の表層におけるＭｇの含有量が低下していると考えられる。

めっき層の最外層におけるＭｇ含有量は、グロー放電発光分光分析装置（Glow Discharge spectrometer）を用いて分析をすることができる。精度の良い定量濃度分析値を得ることが困難である場合、めっき層に含まれる複数の各元素の濃度曲線を比較することで、ＭｇＯ単独の酸化皮膜がめっき層の最外層に認められないことを確かめればよい。

めっき層中のＳｉ―Ｍｇ相の体積割合は０．２〜１５体積％の範囲であることが好ましい。このＳｉ―Ｍｇ相の体積割合は０．２〜１０％であればより好ましく、０．３〜８％であれば更に好ましく、０．４〜５％であれば特に好ましい。Ｓｉ―Ｍｇ相がこのようにめっき層中に存在すると、めっき層形成時のＭｇがＳｉ―Ｍｇ相に充分に取り込まれると共に溶融めっき金属の流動がＳｉ―Ｍｇ相によって充分阻害され、その結果、めっき層のしわの発生が更に抑制される。

溶融めっき鋼材においては、上記のようにめっき層の表面のしわが抑制されることによって、特にめっき層の表面に、高さが２００μｍより大きいと共に急峻度が１．０よりも大きい隆起が存在しなくなることが好ましい。急峻度とは、（隆起の高さ（μｍ））÷（隆起の底面の幅（μｍ））で規定される値である。隆起の底面は、隆起の周囲の平坦面を含む仮想的な平面と隆起とが交わる箇所のことである。隆起の高さとは隆起の底面から隆起の先端までの高さである。急峻度が低い場合、めっき層の外観が更に向上する。更に、めっき層に重ねて後述するように化成処理層や塗膜層が形成される場合に、隆起が前記化成処理層や被覆層を突き破ることが防止されると共に、前記化成処理層や塗膜層の厚みが容易に均一化され得るようになる。これにより、化成処理層や塗膜層が形成された溶融めっき鋼材の外観が向上すると共に、化成処理層や塗膜層によって溶融めっき鋼材が更に優れた耐食性等を発揮し得るようにある。

このようなＭｇの濃化の程度、Ｓｉ―Ｍｇ相の状態、合金層の厚み及びめっき層の表面の隆起の急峻度の調整は、鋼材１に上記組成の溶融めっき浴２を用いて溶融めっき処理を施すことで達成され得る。

溶融めっき処理にあたっては、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｓｎから選択される少なくとも一種の成分を含有するプレめっき層が形成されている鋼材１に、めっき層形成のための溶融めっき処理が施されてもよい。前記溶融めっき処理を施す前の鋼材１にプレめっき処理が施されることで、この鋼板１の表面上にプレめっき層が形成される。このプレめっき層によって、溶融めっき処理時の鋼材１と溶融めっき金属との濡れ性が向上し、鋼材１とめっき層との間の密着性が改善する。

プレめっき層は、プレめっき層を構成する金属の種類に依存するが、めっき層の表面外観や耐食性の更なる向上にも寄与する。例えばＣｒを含有するプレめっき層が形成される場合、鋼材１とめっき層との間でＣｒを含有する合金層の形成が促進され、溶融めっき鋼材の耐食性が更に向上する。例えばＦｅやＮｉを含有するプレめっき層が形成される場合、鋼材１と溶融めっき金属との濡れ性が向上してめっき層の密着性が大きく改善し、更にＳｉ―Ｍｇ相の析出が促進され、めっき層の表面外観が更に向上する。Ｓｉ―Ｍｇ相の析出の促進は、プレめっき層と溶融めっき金属との反応に起因して生じると考えられる。

プレめっき層の付着量は特に限定されないが、鋼材１の片面上での付着量が０．１〜３ｇ／ｍ^２の範囲であることが好ましい。この付着量が０．１ｇ／ｍ^２未満であれば、プレめっき層による鋼材表面の被覆が困難であり、プレめっきによる改善効果が十分に発揮されない。またこの付着量が３ｇ／ｍ^２を超える場合は、改善効果が飽和するばかりでなく製造コスト高となる。

以下に、鋼材１に対して溶融めっき処理を施すための溶融めっき処理装置の概要、並びに溶融めっき処理の好適な処理条件について説明する。

処理対象である鋼材１は炭素鋼、合金鋼、ステンレス鋼、ニッケルクロム鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼、クロム鋼、クロムモリブデン鋼、マンガン鋼などの鉄鋼から形成されている部材である。鋼材１としては、薄鋼板、厚鋼板、型鋼、鋼管、鋼線等の種々の部材が挙げられる。すなわち、鋼材１の形状は特に制限されない。

鋼材１には、溶融めっき処理の前にフラックス処理が施されていてもよい。このフラックス処理により、鋼材１の溶融めっき浴２との濡れ性及び密着性が改善され得る。鋼材１には、溶融めっき浴２に浸漬される前に加熱焼鈍・還元処理が施されてもよいし、この処理が省略されてもよい。上記の通り鋼材１には溶融めっき処理の前にプレめっき処理が施されてもよい。

以下では、鋼材１として板材（鋼板１ａ）が採用される場合、すなわち溶融めっき鋼板が製造される場合の、溶融めっき鋼材（溶融めっき鋼板）の製造工程について説明する。

図１に示される溶融めっき処理装置は、鋼板１ａを連続的に搬送する搬送装置を備える。この搬送装置は、繰出機３、巻取機１２、及び複数の搬送ロール１５で構成されている。この搬送装置では、長尺な鋼板１ａのコイル１３（第一のコイル１３）を繰出機３が保持される。この第一のコイル１３が繰出機３で巻き解かれ、鋼板１ａが搬送ロール１５で支えられながら巻取機１２まで搬送される。更にこの鋼板１ａを巻取機１２が巻回し、この巻取機１２が鋼板１ａのコイル１２（第二のコイル１２）を保持する。

この溶融めっき処理装置では、前記搬送装置による鋼板１ａの搬送経路の上流側から順に、加熱炉４、焼鈍・冷却部５、スナウト６、ポット７、噴射ノズル９、冷却装置１０、調質圧延・形状矯正装置１１が順次設けられている。加熱炉４は鋼板１ａを加熱する。この加熱炉４は無酸化炉等で構成される。焼鈍・冷却部５は鋼板１ａを加熱焼鈍し、それに続いて冷却する。この焼鈍・冷却部５は加熱炉４に連結されており、上流側に焼鈍炉が、下流側に冷却帯（冷却機）がそれぞれ設けられている。この焼鈍・冷却部５内は還元性雰囲気に保持されている。スナウト６はその内部で鋼板１ａが搬送される筒状の部材であり、その一端が前記焼鈍・冷却部５に連結され、他端がポット７内の溶融めっき浴２内に配置される。スナウト６内は焼鈍・冷却部５内と同様に還元性雰囲気に保持される。ポット７は溶融めっき浴２を貯留する容器であり、その内部にはシンクロール８が配置されている。噴射ノズル９は鋼板１ａに向けてガスを噴射する。噴射ノズル９はポット７の上方に配置される。この噴射ノズル９は、ポット７から引き上げられた鋼板１ａの両面に向けてガスを噴射できる位置に配置される。冷却装置１０は鋼板に付着している溶融めっき金属を冷却する。この冷却装置１０としては、空冷機、ミスト冷却機等が設けられ、この冷却装置１０で鋼板１ａが冷却される。調質圧延・形状矯正装置１１は、めっき層が形成された鋼板１ａの調質圧延及び形状矯正をおこなう。この調質圧延・形状矯正装置１１は、鋼板１ａに対して調質圧延をおこなうためのスキンパスミル等や、調質圧延後の鋼板１ａに対して形状矯正をおこなうためのテンションレベラー等を備える。

この溶融めっき処理装置を用いた溶融めっき処理では、まず繰出機３から鋼板１ａが巻き解かれて連続的に繰り出される。この鋼板１ａが加熱炉４で加熱された後、還元性雰囲気の焼鈍・冷却部５に搬送され、焼鈍炉で焼き鈍されると同時に、鋼板１ａの表面に付着している圧延油等の除去や酸化膜の還元除去などの表面の清浄化がなされた後、冷却帯で冷却される。次に、鋼板１ａはスナウト６を通過し、更にポット７に侵入してこのポット７内の溶融めっき浴２中に浸漬される。鋼板１ａはポット７内でシンクロール８に支えられることでその搬送方向が上方へ転換され、溶融めっき浴２から引き出される。これにより鋼板１ａに溶融めっき金属が付着する。

次に、この鋼板１ａの両面に噴射ノズル９からガスが噴射されることで、鋼板１ａに付着した溶融めっき金属の付着量が調整される。このようなガスの噴射による付着量の調整方法をガスワイピング法という。この溶融めっき金属の付着量は鋼板１ａの両面を併せて４０〜２００ｇ／ｍ^２の範囲に調整されることが好ましい。

ガスワイピング法において鋼板１ａへ噴射されるガス（ワイピングガス）の種類として、大気、窒素、アルゴン、ヘリウム、水蒸気等が挙げられる。これらのワイピングガスは予備加熱されてから鋼板１ａへ噴射されてもよい。本実施形態では特定組成の溶融めっき浴２が用いられることで、溶融めっき金属中のＭｇの表面酸化濃化（溶融めっき金属の表層におけるＭｇの酸化並びにＭｇ濃度の上昇）が本質的に抑制される。このため、たとえワイピングガス中に酸素が含まれ、若しくはワイピングガスの噴射に随伴する気流中に酸素が含まれていても、発明の効果を損なうことなくめっき付着量（鋼板１ａ上に付着している溶融めっき金属の量）の調整が可能となる。

めっき付着量の調整方法は、勿論前記ガスワイピング法に限られず、種々の付着量制御法を適用することができる。ガスワイピング法以外の付着量制御法としては、例えば溶融めっき浴２の浴面直上に配置された一対のロール間に鋼板１ａを通過させるロール絞り法、溶融めっき浴２から引き出された鋼板１ａに近接して遮蔽板を配置してこの遮蔽板で溶融めっき金属を払拭する方法、鋼板１ａに付着している溶融めっき金属に対して電磁力を用いて下方へ移動する力を加える電磁力ワイピング法、外的な力を加えず自然重力落下を利用してめっき付着量を調整する方法等が挙げられる。二種以上のめっき付着量の調整方法が組み合わされてもよい。

次にこの鋼板１ａは噴射ノズル９の配置位置よりも更に上方に搬送された後、二つの搬送ロール１５に支えられることで下方へ折り返すように搬送される。すなわち鋼板１ａは逆Ｕ字状の経路を搬送される。この逆Ｕ字状の経路において、鋼板１ａが冷却装置１０で空冷やミスト冷却等により冷却される。これにより、鋼板１ａの表面上に付着した溶融めっき金属が凝固し、めっき層が形成される。

冷却装置１０によって冷却されることにより溶融めっき金属の凝固が完全に終了するためには、鋼板１ａ上が冷却装置１０により、溶融めっき金属（或いはめっき層）の表面温度が３００℃以下になるまで冷却されることが好ましい。溶融めっき金属の表面温度は、例えば放射温度計などで測定される。このようにめっき層が形成されるためには、この鋼板１ａがめっき浴２より引き出されてから鋼板１ａ上の溶融めっき金属の表面が３００℃に冷却されるまでの間の冷却速度が５〜１００℃／ｓｅｃの範囲であることが好ましい。鋼板１ａの冷却速度を制御するために、冷却装置１０が、鋼板１ａの温度をその搬送方向及び板幅方向に沿って調節するための温度制御機能を備えることが好ましい。冷却装置１０は、鋼板１ａの搬送方向に沿って複数に分割されていてもよい。図１では、噴射ノズル９の配置位置よりも更に上方に搬送される経路において鋼板１ａを冷却する一次冷却装置１０１と、一次冷却装置１０１よりも下流側で鋼板１ａを冷却する二次冷却装置１０２とが設けられている。一次冷却装置１０１と二次冷却装置１０２とが更に複数に分割されていてもよい。この場合、例えば一次冷却装置１０１で鋼板１ａを溶融めっき金属の表面が３００℃或いはそれ以下の温度になるまで冷却し、更に二次冷却装置１０２で鋼板１ａを、調質圧延・形状矯正装置１１へ導入される際の温度が１００℃以下となるように冷却することができる
鋼板１ａが冷却される過程では、鋼板１ａ上の溶融めっき金属の表面温度が５００℃以上である間の溶融めっき金属の表面の冷却速度が５０℃／ｓｅｃ以下であることが好ましい。この場合、めっき層の表面におけるＳｉ−Ｍｇ相の析出が特に抑制され、このためタレの発生が抑制される。この温度域での冷却速度がＳｉ−Ｍｇ相の析出挙動に影響する理由は現時点で必ずしも明確ではないが、この温度域での冷却速度が速いと溶融めっき金属における厚み方向の温度勾配が大きくなり、このため温度がより低い溶融めっき金属の表面で優先的にＭｇ−Ｓｉ層の析出が促進されてしまい、その結果、めっき最表面でのＳｉ−Ｍｇ相の析出量が多くなってしまうと考えられる。この温度域での冷却速度は、４０℃／ｓｅｃ以下であれば更に好ましく、３５℃／ｓｅｃ以下であれば特に好ましい。

冷却後の鋼板１ａには調質圧延・形状矯正装置１１で調質圧延が施された後、形状矯正が施される。調質圧延による圧下率は０．３〜３％の範囲であることが好ましい。形状矯正による鋼板１ａの伸び率は３％以下であることが好ましい。

続いて、鋼板１ａは巻取機１２で巻き取られ、この巻取機１２で鋼板１ａのコイル１４が保持される。

このような溶融めっき処理時においては、ポット７内の溶融めっき浴２の温度は、この溶融めっき浴２の凝固開始温度より高く且つ前記凝固開始温度よりも４０℃高い温度以下の温度であることが好ましい。ポット７内の溶融めっき浴２の温度が溶融めっき浴２の凝固開始温度より高く且つ前記凝固開始温度よりも２５℃高い温度以下の温度であれば更に好ましい。このように溶融めっき浴２の温度の上限が制限されると、鋼板１ａが溶融めっき浴２から引き出されてから、この鋼板１ａに付着した溶融めっき金属が凝固するまでに要する時間が短縮される。その結果、鋼板１ａに付着している溶融めっき金属が流動可能な状態にある時間も短縮され、このためめっき層にしわが更に発生しにくくなる。前記溶融めっき浴２の温度が、溶融めっき浴２の凝固開始温度よりも２０℃高い温度以下であれば、めっき層におけるしわの発生が特に著しく抑制される。

鋼板１ａが溶融めっき浴２から引き出される際には、非酸化性雰囲気又は低酸化性雰囲気中へ引き出されてもよく、更にこの非酸化性雰囲気又は低酸化性雰囲気中で鋼板１ａに対してガスワイピング法による溶融めっき金属の付着量の調整が施されてもよい。そのためには、例えば図２に示すように、溶融めっき浴２から引き出された鋼材１の、溶融めっき浴２よりも上流側の搬送経路（溶融めっき浴２から上方へと向かう搬送経路）が、中空の部材２２で囲まれると共に、この中空の部材２２の内部が窒素ガスなどの非酸化性ガス又は低酸化性ガスで満たされることが好ましい。非酸化性ガス又は低酸化性ガスとは、大気に比較して酸素濃度が低いガスを意味する。非酸化性ガス又は低酸化性ガスの酸素濃度は１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。非酸化性ガス又は低酸化性ガスで満たされた雰囲気が非酸化性雰囲気又は低酸化性雰囲気であり、この雰囲気中では酸化反応が抑制される。噴射ノズル９は中空の部材２２の内側に配置される。中空の部材２２は、溶融めっき浴２内（溶融めっき浴２の上部）からこの溶融めっき浴２の上方に亘って、鋼材１の搬送経路を囲むように設けられている。更に、噴射ノズル９から噴射されるガスも、窒素ガスなどの非酸化性ガス又は低酸化性ガスであることが好ましい。この場合、溶融めっき浴２から引き出された鋼板１ａは非酸化性雰囲気又は低酸化性雰囲気に曝されるため、鋼板１ａに付着した溶融めっき金属の酸化が抑制され、この溶融めっき金属の表層にＭｇ系酸化皮膜が更に形成されにくくなる。このため、めっき層におけるしわの発生が更に抑制される。中空の部材２２が使用される代わりに、鋼板１ａの搬送経路を含む溶融めっき処理装置の一部、或いは溶融めっき処理装置の全部が、非酸化性雰囲気又は低酸化性雰囲気中に配置されてもよい。

溶融めっき処理後の鋼板１ａに対して、更に過時効処理が施されることも好ましい。この場合、溶融めっき鋼材の加工性が更に向上する。過時効処理は、鋼板１ａを一定温度範囲内に一定時間保持することで施される。

図３は、過時効処理に用いられる装置を示し、このうち図３（ａ）は加熱装置を、図３（ｂ）は保温容器２０をそれぞれ示す。加熱装置は、溶融めっき処理後の鋼板１ａが連続的に搬送される搬送装置を備える。この搬送装置は、溶融めっき処理装置における搬送装置と同様に繰出機１６、巻取機１７、及び複数の搬送ロール２１で構成されている。この搬送装置による鋼板１ａの搬送経路には、誘導加熱炉等の加熱炉１８が設けられている。保温容器２０は、内部に鋼板１ａのコイル１９が保持可能であり、且つ断熱性を有する容器であれば、特に制限されない。保温容器２０は大型の容器（保温室）であってもよい。

鋼板１ａに過時効処理が施される場合には、まず溶融めっき処理後の鋼板１ａのコイル１４が溶融めっき処理装置の巻取機１２からクレーンや台車等で運搬され、加熱装置の繰出機１６に保持される。加熱装置ではまず繰出機１６から鋼板１ａが巻き解かれて連続的に繰り出される。この鋼板１ａは加熱炉１８で過時効処理に適した温度まで加熱されてから、巻取機１７で巻き取られ、この巻取機１７で鋼板１ａのコイル１９が保持される。

続いて、鋼板１ａのコイル１９が巻取機１７からクレーンや台車等で運搬されて、保温容器２０内に保持される。この保温容器２０内に前記鋼板１ａのコイル１９が一定時間保持されることで、鋼板１ａに対して過時効処理が施される。

本実施形態により鋼板１ａの表面上に形成されるめっき層はＭｇを含有し、めっき層の表面には僅かながらＭｇ系酸化皮膜が存在することから、過時効処理時に鋼板１ａのコイルにおいてめっき層同士が重ねられていても、めっき層間で焼き付きや溶着が生じにくい。このため、たとえ過時効処理時の保温時間が長時間であり、或いは保温温度が高温であっても、焼き付きが生じにくくなり、鋼板１ａに充分な過時効処理が施され得る。これにより溶融めっき鋼板の加工性を大きく向上すると共に過時効処理の効率が向上する。

過時効処理にあたっては、特に加熱装置による加熱後の鋼板１ａの温度が１８０〜２２０℃の範囲であること、すなわち鋼板１ａの温度が前記範囲内である状態で鋼板が保温容器外から保温容器内へ移されることが好ましい。保温容器内での鋼板１ａの保持時間ｙ（ｈｒ）は、下記式（１）を充足することが好ましい。

５．０×１０^２２×ｔ^{−１０．０}≦ｙ≦７．０×１０^２４×ｔ^{−１０．０} …（１）
（但し、１５０≦ｔ≦２５０）
式（１）中のｔ（℃）は、前記保持時間ｙ（ｈｒ）中における鋼板１ａの温度（保持温度）であり、鋼板１ａに温度変動が生じる場合にはその最低温度である。

尚、本実施形態では、溶融めっき処理装置及び加熱装置が別個の装置であるが、溶融めっき処理装置が加熱炉２１を備えることで溶融めっき処理装置が加熱装置を兼ねてもよい。これらの装置においては、必要に応じて種々の要素が追加、除去、置換等されることで適宜設計変更されてもよい。本実施形態による溶融めっき処理装置及び加熱装置は、鋼材１が鋼板１ａである場合に適するが、溶融めっき処理装置、加熱装置等の構成は鋼材１の形状等に応じて種々設計変更が可能である。鋼材１に対してめっき前処理が施される場合には、このめっき前処理も、鋼材１の種類、形状等に応じて種々変更可能である。

このように溶融めっき処理が施され、或いは更に過時効処理が施された鋼材１には、めっき層に重ねて化成処理層が形成されてもよい。めっき層の上には、化成処理層の上に、或いは化成処理層を介さずに、塗料やフィルムなどによる被覆層が形成されてもよい。

化成処理層は公知の化成処理によって形成される層である。化成処理層を形成するための処理剤（化成処理剤）としては、例えばクロメート処理剤、３価クロム酸処理剤、樹脂を含有するクロメート処理剤、３価クロム酸処理剤などのクロムを含有する処理剤；リン酸亜鉛処理剤、リン酸鉄処理剤などのリン酸系の処理剤；コバルト、ニッケル、タングステン、ジルコニウムなどの金属酸化物を単独であるいは複合して含有する酸化物処理剤；腐食を防止するインヒビター成分を含有する処理剤；バインダー成分（有機、無機、有機―無機複合など）とインヒビター成分を複合した処理剤；インヒビター成分と金属酸化物とを複合した処理剤；バインダー成分とシリカやチタニア、ジルコニアなどのゾルとを複合した処理剤；前記例示した処理剤の成分をさらに複合した処理剤などが、挙げられる。

クロムを含有する処理剤の例として、水及び水分散性アクリル樹脂と、アミノ基を有するシランカップリング剤と、クロム酸アンモニウムや重クロム酸アンモニウム等のクロムイオンの供給源とを配合して調製される処理剤が挙げられる。水分散性アクリル樹脂は、例えばアクリル酸などのカルボキシル基含有モノマーとアクリル酸グリシジルなどのグリシジル基含有モノマーとを共重合させることで得られる。この化成処理剤から形成される化成処理層は耐水性、耐食性、及び耐アルカリ性が高く、またこの化成処理層により溶融めっき鋼材の白錆や黒錆発生が抑制されて耐食性が向上する。耐食性の向上と化成処理層の着色の防止のためには、この化成処理層におけるクロム含有量が５〜５０ｍｇ／ｍ^２の範囲であることが好ましい。

ジルコニウムの酸化物を含有する酸化物処理剤の例としては、水及び水分散性のポリエステル系ウレタン樹脂と、水分散性アクリル樹脂と、炭酸ジルコニウムナトリウムなどのジルコニウム化合物と、ヒンダードアミン類とを配合して調製される処理剤が挙げられる。水分散性のポリエステル系ウレタン樹脂は、例えばポリエステルポリオールと水添型イソシアネートとを反応させると共にジメチロールアルキル酸を共重合させることで自己乳化させることで合成される。このような水分散性のポリエステル系ウレタン樹脂によって、乳化剤を使用することなく化成処理層に高い耐水性が付与され、溶融めっき鋼材の耐食性や耐アルカリ性の向上に繋がる。

化成処理層の下に、或いは化成処理に代えて、ニッケルめっき処理やコバルトめっき処理などが施されてもよい。

化成処理層若しくは被覆層が形成される前のめっき層の表面に対する下地処理として、純水や各種有機溶剤液による洗浄や、酸、アルカリや各種エッチング剤を任意に含む水溶液や各種有機溶剤液による洗浄などが施されてもよい。このようにめっき層の表面が洗浄されると、めっき層の表層にＭｇ系酸化皮膜が少量存在したり、めっき層の表面に無機系及び有機系の汚れ等が付着していたりしても、これらのＭｇ系酸化皮膜や汚れ等がめっき層から除去され、これによりめっき層と化成処理層もしくは被覆層との密着性が改善され得る。

下地処理においてめっき層からＭｇ系酸化皮膜を積極的に除去することの有用性を化学的性質の観点から説明する。Ｍｇ系酸化皮膜は一般的な性質として酸性の水溶液に接すると溶解しやすい。例えば腐食性環境下で溶融めっき鋼材の表面が酸性湿潤状態に曝される場合、Ｍｇ系酸化皮膜は溶解・剥離する。その結果、化成処理層や被覆層がめっき層の表層のＭｇ系酸化皮膜と密着している場合、めっき層と化成処理層や被覆層との密着性が大きく低下する可能性がある。従って、下地処理においてＭｇ系皮膜層を積極的に除去することは、必要に応じて実施されることが好ましい。

化成処理層は、化成処理剤を用い、ロールコート法、スプレー法、浸漬法、電解処理法、エアーナイフ法など公知の方法で形成され得る。化成処理剤の塗布後、必要に応じ、更に常温放置や、熱風炉や電気炉、誘導加熱炉などの加熱装置による乾燥や焼付けなどの工程が追加されてもよい。赤外線類、紫外線類や電子線類などエネルギー線による硬化方法が適用されてもよい。乾燥時の温度や乾燥時間は、使用した化成処理剤の種類や、求められる生産性などに応じて適宜決定される。このようにして形成される化成処理層は、めっき層上で、連続状もしくは非連続状の皮膜となる。化成処理層の厚みは、処理の種類、求められる性能などに応じて、適宜決定される。

塗料やフィルムなどから形成される被覆層も、公知の方法で形成され得る。塗料から被覆層が形成される場合、塗料としては、例えばポリエステル樹脂系塗料、エポキシ樹脂系塗料、アクリル樹脂系塗料、フッ素樹脂系塗料、シリコン樹脂系塗料、アミノ樹脂系塗料、ウレタン樹脂系塗料、塩化ビニル樹脂系塗料、あるいはこれらの塗料を複合化した複合塗料などが使用される。塗料の塗装法としては、ロールコート法、カーテンコート法、スプレー法、浸漬法、電解処理法、エアーナイフ法など公知の方法が採用され得る。塗料は、めっき層上、或いは化成処理層等が形成されている場合には化成処理層等の上に、塗布される。塗料の塗布後、この塗料に必要に応じて、常温乾燥、熱風炉や電気炉、誘導加熱炉などの加熱装置による乾燥や焼付けなどが施されることで、被覆層が形成される。エネルギー線硬化性の塗料が使用される場合には、塗装後の塗料に、赤外線類、紫外線類や電子線類などエネルギー線の照射により塗料が硬化されることで、被覆層が形成されてもよい。塗料の乾燥時の温度や乾燥時間は、使用される塗料の種類や、求められる生産性などに応じて適宜決定される。被覆層は連続状もしくは非連続状の皮膜となる。

塗料から形成される被覆層の厚みは、塗料の種類、求められる性能などに応じて適宜決定される。例えば溶融めっき鋼材がプレコート金属板製品（塗装後に機械的な加工が施される製品）として使用される場合には、化成処理層を介して、被覆層として厚み２〜１５μｍ程度の下塗り被覆層と、５〜２００μｍ程度の上塗り被覆層とが形成されることが好ましい。溶融めっき鋼材に機械的な加工が施された後、或いは更に加工後の溶融めっき鋼材を建材として用いて施工した後に、塗装が施される場合には、被覆層の厚みが更に厚いこと、例えば数ｍｍの厚みであることが好ましい。

フィルムから被覆層が形成される場合、フィルムとしては、例えば塩化ビニル系フィルム、ポリエステル樹脂系フィルム、アクリル樹脂系フィルム、フッ素樹脂系フィルム、これらの樹脂を複合した複合フィルム、これらのフィルムを積層した積層フィルムなどが挙げられる。このようなフィルムが、めっき層上、或いは化成処理層等が形成されている場合には化成処理層等の上に、例えば熱融着されたり接着剤によって接着されたりすることで、被覆層が形成される。

フィルムから形成される被覆層の厚みは、フィルムの種類、必要とされる性能やコストなどに応じて適宜決定されるが、例えば５〜５００μｍの範囲である。溶融めっき鋼材の用途に応じて被覆層がｍｍオーダーの厚みであってもよい。

塗料やフィルムから形成される被覆層は、めっき層上に直接形成されてもよく、別の層、例えば化成処理層を介して形成されてもよい。被覆層は塗料のみ或いはフィルムのみから形成されてもよく、塗料から形成される層とフィルムから形成される層とが組み合わされて積層されることで形成されてもよい。

更に被覆層に重ねてクリア塗料が塗布成膜されるなどして、被覆層上にクリア層が形成されてもよい。

本実施形態により製造される溶融めっき鋼材は、めっき層の表層におけるＭｇ系酸化皮膜の形成が抑制されていること、更にしわやタレ発生に伴うめっき表面の凹凸が抑制されていることから、従来のＭｇ含有めっき鋼材と比較して、良好な化成処理性、被覆層の良好な密着性、並びに被覆層形性後の良好な表面外観を発揮し得る。更にこの溶融めっき鋼材は良好な耐食性を発揮する。

この溶融めっき鋼材は、建材、自動車用の材料、家電製品用の材料、その他各種の用途に採用されることができ、特に耐食性が要求される用途に好適に採用されることができる。

以下、本発明の実施例について説明する。

［実施例及び比較例］
鋼材１として厚み０．８０ｍｍ、幅１０００ｍｍの長尺の鋼板１ａ（低炭素アルミニウムキルド鋼製）を用いた。尚、実施例６２，６３では、鋼鈑１ａに溶融めっき処理を施す前に、Ｎｉプレめっきを施すことで、実施例６２では付着量（片面）０．５ｇ／ｍ^２、実施例６３では付着量（片面）２．０ｇ／ｍ^２のプレめっき層を形成した。実施例６４では、Ｚｎ−１０％Ｃｒプレめっき処理を施し、付着量（片面）１．０ｇ／ｍ^２のプレめっき層を形成した。他の実施例及び比較例ではプレめっき処理を施さなかった。

この鋼板１ａに対し、図１に示す溶融めっき処理装置を用いて、溶融めっき処理を施した。処理条件は表１〜４に示すとおりである。表１〜３に示される凝固開始温度は、Ｚｎ−Ａｌ二元系の浴の状態図の液相曲線から導き出した値であり、表１〜３に示す各溶融めっき浴組成におけるＡｌの含有量に対応する値である。

鋼板１ａの溶融めっき浴２への侵入時の温度は５８０℃とした。

鋼板１ａを溶融めっき浴２から引き出す際には空気雰囲気中に引き出し、ガスワイピングも空気雰囲気中で施した。但し、実施例６５については、溶融めっき浴２より上流側の鋼板１ａの搬送経路をシールボックス（中空の部材２２）で囲むと共に、このシールボックスの内部に噴射ノズル９を配置し、このシールボックスの内部を窒素雰囲気とすると共に、中空の部材２２の内側で窒素ガスによるガスワイピングをおこなった。

冷却装置１０では、鋼板１ａを、溶融めっき金属（めっき層）の表面温度が３００℃になるまで冷却した。冷却時の冷却速度は４５℃／ｓｅｃとした。但し、実施例７０，７１については溶融めっき金属の表面温度が５００℃以上である温度域での冷却速度を変更し、この過程における、実施例７０での冷却速度を３８℃／ｓｅｃ、実施例７１での冷却速度を２８℃／ｓｅｃとした。

調質圧延時の圧下率は１％、形状矯正時の鋼板１ａの伸び率は１％とした。

［評価試験］
各実施例及び比較例で得られた溶融めっき鋼材（溶融めっき鋼板）について、次の評価試験をおこなった。

（Ｓｉ−Ｍｇ相の体積比率評価）
溶融めっき鋼板を切断してサンプルを得た。このサンプルを、その切断面が表出するように樹脂に埋め込んだ後、切断面を鏡面状に研磨した。この切断面を電子顕微鏡により観察したところ、この切断面には、めっき層にＳｉ−Ｍｇ相が分布している様子が明瞭に現れた。

実施例５で得られた溶融めっき鋼板の切断面を電子顕微鏡により撮影して得られた画像を、図４（ａ）に示す。更に、Ｓｉ−Ｍｇ相の析出が認められた部分について、エネルギー分散型X線分析装置（ＥＤＳ）を用いて元素分析を行った。その結果を図４（ｂ）に示す。この結果によると、ＭｇとＳｉの２元素のみが強く検出されていることが分かる。Ｏ（酸素）も検出されているが、これは、サンプル作製段階でサンプルに吸着した酸素が検出されたためである。

めっき層の切断面における、厚み方向と直交する方向の長さが２０ｍｍの範囲について、撮像画像に基づく画像解析を行うことで、この切断面におけるＳｉ−Ｍｇ相の面積率（％）を測定した。Ｓｉ−Ｍｇ相は濃い灰色の色調を示し、他の相と明確に区別されるため、画像解析により容易に判別することが可能であった。

これにより得られた面積率（％）がＳｉ−Ｍｇ相の体積比率と一致するとみなして、Ｓｉ−Ｍｇ相の体積比率を評価した。その結果を表５〜８に示す。

（全Ｍｇ量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇ量の質量比率評価）
上述の式（１）〜（３）により、めっき層における全Ｍｇ量に対するＳｉ−Ｍｇ相中のＭｇ量の質量比率を算出した。その結果を表４〜６に示す。

（表層Ｍｇ量評価）
溶融めっき鋼板におけるめっき層に含まれる成分の、深さ方向（めっき層の厚み方向）の元素分析を、グロー放電発光分光分析（GD-OES：Glow Discharge - Optical Emission Spectroscopy）によりおこなった。測定にあたっては、測定領域の直径を４ｍｍφ、出力を３５Ｗ、測定雰囲気をＡｒガス、測定圧力を６００Ｐａ、放電モードをノーマルスパッタ、Ｄｕｔｙ Ｃｙｃｌｅ０．１、分析時間を８０秒、サンプリング時間を０．０２ｓｅｃ／ｐｏｉｎｔとする条件で、めっき層に含まれる元素の発光強度を測定した。得られた発光強度値を定量濃度値（質量％濃度）に換算する為、成分濃度が既知の７０００系Ａｌ合金、鉄鋼材料等の標準試料の元素分析も別途おこなった。尚、通常、GD-OESデータは、発光強度のスパッタ時間に対する変化の形であるため、測定終了後のサンプルの断面観察によりスパッタ深さを測定し、このスパッタ深さを合計スパッタ時間で除することでスパッタ速度を算出し、GD-OES深さ方向プロファイルにおけるめっき層の深さ位置を特定した。

実施例５及び実施例４４については、分析結果をそれぞれ図５（ａ）及び図５（ｂ）に示す。これによると、実施例４４ではめっき層の表層においてＭｇの濃度が急激に上昇していることが確認できる。

この結果に基づき、めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内での、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなる領域における、Ｍｇの含有量を導出した。その結果を表５〜８に示す。

（表層Ｃｒ量評価）
表層Ｍｇ量評価の場合と同様にして、ＧＤ-ＯＥＳにより、大きさが直径４ｍｍで、めっき層最表面から深さ５０ｎｍとなる領域におけるＣｒ発光強度の積分値を測定した。同様に、めっき層全体のＣｒ発光強度の積分値も測定し、更にこの値に対する、前記領域におけるＣｒ発光強度の積分値の比を求めた。このＣｒ発光強度の積分値の比と、ＩＣＰによるめっき層全体のＣｒ量の化学分析値とに基づいて、大きさが直径４ｍｍで、めっき層最表面から深さ５０ｎｍとなる領域における、Ｃｒの含有量を算出した。その結果を表５〜８に示す。

（めっき層表面のＳｉ−Ｍｇ相の面積比率の評価）
めっき層の表面を電子顕微鏡により観察した。実施例５について、めっき層の表面を電子顕微鏡により撮影した写真を図６に示す。この観察結果によれば、めっき層の表面にＳｉ−Ｍｇ相が分布している様子が確認できる。この結果に基づいて、めっき層の表面におけるＳｉ−Ｍｇ相の面積を測定し、これに基づいて、めっき層表面におけるＳｉ−Ｍｇ相の面積比率を算出した。その結果を表５〜８に示す。

（合金層の評価）
溶融めっき鋼板を切断してサンプルを得た。このサンプルを、その切断面が表出するように樹脂に埋め込んだ後、切断面を鏡面状に研磨した。この切断面には、めっき層と鋼板１ａとの界面に介在する合金層が現れた。この合金層の厚みを測定した。さらに研磨面から収束イオンビーム装置により、研磨面の１０μｍ×２０μｍ部分をサンプリングし、５０ｎｍ厚み以下に加工したマイクロサンプルを作製した。このマイクロサンプルについて、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用い、加速電圧２００ｋＶ、プローブ径１ｎｍの条件で、合金層内のＣｒ濃度を定量分析した。

この結果に基づき、合金層内でのＣｒの質量割合の、めっき層内でのＣｒの質量割合に対する比を算出した。その結果を表５〜８に示す。

（外観評価）
溶融めっき鋼板におけるめっき層の表面の外観を目視及び光学顕微鏡により観察した。図７（ａ）は実施例５におけるめっき層の表面を撮影した写真を示す。図７（ｂ）は実施例９におけるめっき層の表面を撮影した写真を示す。図８（ａ）は実施例５６におけるめっき層の表面の光学顕微鏡写真を示す。図８（ｂ）は実施例５におけるめっき層の表面の光学顕微鏡写真を示す。図９は実施例４４におけるめっき層の外観を撮影した写真を示す。

この観察結果に基づいて、めっき層の表面のしわの程度を、下記基準により評価した。その結果を表９〜１２に示す。
◎：しわが認められない。
○：しわが軽微（図７（ａ）に示される程度のしわ）。
△：しわが中程度（図７（ｂ）に示されるよりは良好）。
×：しわが著しい（図７（ｂ）に示される程度のしわ）。

しわの程度が○と△の間程度の評価の場合には、○−△と評価した。

更に、この観察結果に基づいて、めっき層の表面のタレの程度を、下記基準により評価した。その結果を表９〜１２に示す。
○：タレが認められない。
×：タレが認められる（図９に示される程度のタレ）。

更に、この観察結果に基づいて、めっき層に付着しているドロスの程度を、下記基準により評価した。その結果を表９〜１２に示す。
○：めっき層の表面に、凹凸を伴うドロスの付着がなく、或いは凹凸を伴うドロスの付着が１ｍ^２あたり５箇所未満認められる。
×：めっき層の表面に、凹凸を伴うドロスの付着が１ｍ^２あたり５箇所以上認められる。

更に、しわ、タレ、及びドロスを除くめっき層の外観的な特徴を観察したところ、実施例７２ではスパングルの粗大化が認められた（「その他」の欄参照）。

（裸耐食性評価）
溶融めっき鋼板を切断して、平面視１００×５０ｍｍの寸法のサンプルを得た。このサンプルについて、ＪＩＳ Ｚ２３７１に準拠した塩水噴霧試験を２０日間行った。塩水噴霧試験後のサンプルについて、めっき腐食減量を測定した。このめっき腐食減量の測定時には、塩水噴霧試験後のサンプルを、ＣｒＯ_３濃度２００ｇ／Ｌ、温度８０℃の処理浴に３分間浸漬することで、このサンプルから腐食生成物を溶解除去した。この処理後のサンプルの、塩水噴霧試験前のサンプルからの重量減少分を、めっき腐食減量とした。

この結果に基づき、裸耐食性を下記のように評価した。その結果を表９〜１２に示す。
◎：めっき腐食減量が５ｇ／ｍ^２以下。
○：めっき腐食減量が５ｇ／ｍ^２より大きく、１０ｇ／ｍ^２以下。
△：めっき腐食減量が１０ｇ／ｍ^２より大きく、２０ｇ／ｍ^２以下。
×：めっき腐食減量が２０ｇ／ｍ^２より大きい。

（塗装後耐食性評価）
溶融めっき鋼板の両面上に、クロメート含有化成処理剤からなる化成処理剤（日本パーカライジング株式会社製、品番１３００ＡＮ）を塗布した後、乾燥させることで、クロム付着量が３０〜５０ｍｇ／ｍ^２の化成処理層を形成した。この化成処理層上に、エポキシ系下塗り塗料（日本ペイント株式会社製、品番Ｐ・１５２Ｓ）を５μｍの厚みに塗布し、加熱焼き付けすることで、下塗り被覆層を形成した。この下塗り被覆層上に、ポリエステル系上塗り塗料（日本ペイント株式会社製、商品名ニッペスーパーコート３００ＨＱ）を２０μｍの厚みに塗布し、加熱焼き付けすることで、上塗り被覆層を形成した。

この塗装後の溶融めっき鋼板を切断して、平面視１００×５０ｍｍの寸法のサンプルを得た。このサンプルを、沖縄の海岸地域で、屋外に１年間曝露した後、このサンプルの切断端面及び塗装面を観察し、下記基準により腐食状況を評価した。その結果を表９〜１２に示す。

＜切断端面＞
◎：ブリスターが全く認められない。
○：ブリスター幅が２ｍｍ未満。
△：ブリスター幅が２ｍｍ以上、５ｍｍ未満。
×：ブリスター幅が５ｍｍ以上。

＜塗装面＞
○：白さびの発生が認められない。
△：白錆が点在している。
×：多数の白錆が認められる。

尚、塗装面における白錆の発生は、めっき層の隆起或いはめっき層に付着したドロスのために、被覆層の厚みが部分的に薄くなり、あるいは前記隆起やドロスが被覆層を突き抜けるために生じるものと考えられる。

（折り曲げ加工性評価）
溶融めっき鋼板を切断して、平面視３０ｍｍ×４０ｍｍの寸法のサンプルを得た。このサンプルに８Ｔ曲げ加工を施した。このサンプルにおける折り曲げられている部分の頂上を顕微鏡で観察した。この結果に基づき、下記基準により折り曲げ加工性を評価した。なお、８Ｔ曲げとは、ＪＩＳ Ｇ３３２２の１３．２．２の表１７における「曲げの内側間隔」が、「表示厚さの板８枚」の場合に相当する。その結果を表９〜１２に示す。
◎：クラックが認められない。
○：クラックの個数が１以上５未満。
△：クラックの個数が５以上２０未満。
×：クラックの個数が２０個以上。

（折り曲げ加工後の耐食性評価）
溶融めっき鋼板を切断して、平面視３０ｍｍ×４０ｍｍの寸法のサンプルを得た。このサンプルに４Ｔ曲げ加工を施した。なお、４Ｔ曲げとは、ＪＩＳ Ｇ３３２２の１３．２．２の表１７における「曲げの内側間隔」が、「表示厚さの板４枚」の場合に相当する。

日本国の沖縄の海岸地域の屋外に、木材製の平面視１．５ｍ×１．５ｍの寸法の板を地面と水平に、地面から１ｍの高さ位置に設置し、この板の地面と対向する面にサンプルを固定することで、サンプルが降雨に曝されないようにした。この状態でサンプルを屋外に２年間曝露した。

この処理後のサンプルにおける折り曲げられている部分を観察し、その結果に基づいて下記基準により腐食状況を評価した。その結果を表９〜１２に示す。
◎：折り曲げられている部分に白錆発生が認められない。
○：折り曲げられている部分のクラックが生じている部分にのみ白錆発生が認められる。
△：折り曲げられている部分全体を覆う様に白錆が発生し、一部は折り曲げられている部分以外へも錆が流れて拡がっている。
×：折り曲げられている部分に白錆が発生し、更に赤錆発生も認められる。

（過時効処理評価）
実施例５の溶融めっき鋼板のコイルに対し、保温温度ｔ（℃）及び保温時間ｙ（ｈｒ）を変化させて、過時効処理を施した。その結果を下記のように評価した。
◎：コイルにめっき層間で凝着が生じず、且つ加工性が向上した。
○：コイルにめっき層間で凝着が生じないが、加工性は改善しない。
×：コイルにめっき層間で凝着が生じた。

この結果を図１０のグラフに示す。このグラフ中の横軸は保温温度ｔ（℃）、縦軸は保温時間ｙ（ｈｒ）の各試験条件を示す。このグラフ中の試験時の保温温度ｔ（℃）及び保温時間ｙ（ｈｒ）に対応する位置に、その保温温度及び保温時間における評価結果を示している。グラフ中の破線で挟まれている領域は、保温温度ｔ（℃）及び保温時間ｙ（ｈｒ）が下記式（１）を充足する領域である。

５．０×１０^２２×ｔ^{−１０．０}≦ｙ≦７．０×１０^２４×ｔ^{−１０．０} …（１）
（但し、１５０≦ｔ≦２５０）

１ 鋼材
２ 溶融めっき浴

Claims (14)

1. 鋼材の表面上にアルミニウム・亜鉛合金めっき層がめっきされてなる溶融めっき鋼材であって、
   前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素としてＡｌ、Ｚｎ、Ｓｉ及びＭｇを含み、且つＭｇ含有量が０．１〜１０質量％であり、
   前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が０．２〜１５体積％のＳｉ―Ｍｇ相を含み、
   前記Ｓｉ−Ｍｇ相中のＭｇの、Ｍｇ全量に対する質量比率が３％以上であり、
   前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素として更に０．０２〜１．０質量％のＣｒを含むことを特徴とする溶融めっき鋼材。
2. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内で、大きさが直径４ｍｍ、深さ５０ｎｍとなるいかなる領域において、Ｍｇ含有量が６０質量％未満であることを特徴とする請求項１記載の溶融めっき鋼材。
3. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層における５０ｎｍ深さの最外層内でのＣｒの含有量が１００〜５００質量ｐｐｍの範囲であることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶融めっき鋼材。
4. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層と前記鋼材との間に、ＡｌとＣｒとを含有する合金層が介在し、この合金層中のＣｒの質量割合の、前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層内のＣｒの質量割合に対する比が、２〜５０の範囲である請求項１乃至３のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材。
5. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層の表面におけるＳｉ―Ｍｇ相の割合が、面積比率で、３０％以下であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材。
6. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層中の
   Ａｌの含有量が２５〜７５質量％、
   Ｓｉの含有量がＡｌに対して０．５〜１０質量％、
   であり、且つ
   Ｓｉ：Ｍｇの質量比が１００：５０〜１００：３００
   であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材。
7. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が構成元素として更に
   １〜１０００質量ｐｐｍのＳｒを含むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材。
8. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層が、構成元素として更にＴｉ及びＢのうち少なくとも一方からなる成分を、０．０００５〜０．１質量％の範囲で含有する請求項１乃至７のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材。
9. 溶融めっき鋼材の製造方法であって、
   下記組成を含む溶融めっき浴を準備し、
   ２５〜７５質量％のＡｌ、
   ０．１〜１０質量％のＭｇ、
   ０．０２〜１．０質量％のＣｒ、
   Ａｌに対して０．５〜１０質量％のＳｉ、
   １〜１０００質量ｐｐｍのＳｒ、
   ０．１〜１．０質量％のＦｅ、
   残部がＺｎ、
   且つ
   Ｓｉ：Ｍｇの質量比が１００：５０〜１００：３００
   鋼材をこの溶融めっき浴に通過させてその表面に溶融めっき金属を付着させ、
   この溶融めっき金属を凝固させて前記鋼材の表面にアルミニウム・亜鉛合金めっき層を形成することを特徴とする溶融めっき鋼材の製造方法。
10. 前記溶融めっき浴が、更に、１００〜５０００質量ｐｐｍのＣａを含有する請求項９に記載の溶融めっき鋼材の製造方法。
11. 前記溶融めっき浴が、更にＴｉ及びＢのうち少なくとも一方からなる成分を、０．０００５〜０．１質量％の範囲で含有する請求項９又は１０に記載の溶融めっき鋼材の製造方法。
12. 前記溶融めっき浴の温度を、凝固開始温度よりも４０℃高い温度以下の温度に保持することを特徴とする請求項９乃至１１のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材の製造方法。
13. 前記鋼材を前記溶融めっき浴から非酸化性雰囲気又は酸素濃度１０００ｐｐｍ以下の低酸化性雰囲気中へ引き出し、続いてこの鋼材に付着している溶融めっき金属が凝固する前に前記雰囲気中でガスワイピング法により前記鋼材における溶融めっき金属の付着量を調整することを特徴とする請求項９乃至１２のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材の製造方法。
14. 前記アルミニウム・亜鉛合金めっき層がめっきされた鋼材を下記式（１）で規定される保温温度ｔ（℃）及び保温時間ｙ（ｈｒ）で保温する工程を含むことを特徴とする請求項９乃至１３のいずれか一項に記載の溶融めっき鋼材の製造方法。
    ５．０×１０^２２×ｔ^{−１０．０}≦ｙ≦７．０×１０^２４×ｔ^{−１０．０} …（１）
    （但し、１５０≦ｔ≦２５０）

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