JP7136342B2 - めっき鋼板 - Google Patents
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Description
本願は、2019年4月19日付で日本に出願された特願2019-080287号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
すなわち、本発明のある観点によるめっき鋼板は、鋼材と、前記鋼材の表面に設けられためっき層と、を備え、前記めっき層は、質量%で、Al:5.00~35.00%、Mg:2.50~13.00%、Fe:5.00~35.00%、Si:0~2.00%、及び、Ca:0~2.00%、を含有し、残部がZn及び不純物からなり、前記めっき層の断面において、Fe2Al5相の面積分率が5.0~60.0%、ZnとMgZn2との共晶組織の面積分率が10.0~80.0%であり、塊状MgZn2相の面積分率が5.0~40.0%であり、残部の面積分率が10.0%以下である。
本実施形態に係るめっき鋼板は、鋼材と、前記鋼材の表面に設けられためっき層と、を備え、
前記めっき層は、質量%で、
Al:5.00~35.00%、
Mg:2.50~13.00%、
Fe:5.00~35.00%、
Si:0~2.00%、及び、
Ca:0~2.00%、を含有し、
残部がZn及び不純物からなり、
前記めっき層の断面において、Fe2Al5相の面積分率が5.0~60.0%、ZnとMgZn2との共晶組織の面積分率が10.0~80.0%であり、塊状MgZn2相の面積分率が5.0~40.0%であり、残部の面積分率が10.0%以下である。つまり、本実施形態では、塗装後耐食性に優れたFe2Al5相、ZnとMgZn2との共晶組織、及びMgZn2相をめっき層内に積極的に生成させる一方で、塗装後耐食性を低下させる相、例えばAl-Znデンドライト及びFe-Zn相等の生成を抑制することにより、めっき鋼板の塗装後耐食性を高める。さらに、本実施形態に係るめっき鋼板は、Fe2Al5相を多く含むので、スポット溶接時の液体金属脆化割れ(LME)を好適に防ぐ(優れた耐LME性を得る)こともできる。
めっき鋼板の下地となる鋼材(母材鋼板)の材質は、特に限定されない。一般鋼、Niプレめっき鋼、Alキルド鋼、一部の高合金鋼を用いることが可能である。鋼材の形状も特に限定されない。
本実施形態に係る塗装後耐食性に優れるめっき鋼板は、鋼材の表面にめっき層を備える。
次に、めっき層の化学成分について説明する。なお、以下の説明において、特段の断りが無い限りは「%」は「質量%」を表すものとする。
Alは、めっき層中にZn以外の他元素を含有させるために必要な元素である。本来、Znめっき層(Zn層)には、他元素が含有しづらく、例えば、Mgを高濃度に添加できない。しかし、めっき層(Zn系めっき層)に、Alが含有されることで、Mgを含む、めっき層を製造することができる。さらには、合金化処理においてめっき層中に分散したFeがZnよりも優先してAlと反応(合金化)して塗装後耐食性及び耐LME性に有利なFe2Al5相を形成することができる。さらには、合金化処理において塗装後耐食性を低下させるFe-Zn相の生成を抑制することができる。なお、Fe-Zn相の生成抑制にはMg添加も有効であり、特にその効果はMg濃度を2.50%以上とすることで発現する。Mg濃度は4.00%以上であることがさらに好ましい。
また、Al濃度が5.00%未満では、めっき層中に、塑性変形能の乏しいMgZn2相が初晶となって粗大に成長しやすくなり、めっき層の加工性が著しく悪くなる傾向にある。
また、Al濃度が5.00%未満では、合金化処理においてFe2Al5相を十分に生成することができない。
よって、Al濃度は、5.00%以上とし、好ましくは10.00%以上である。
このように、本実施形態では、Al濃度及び後述するFe濃度をバランスさせる(所定の濃度範囲に調整する)ことで、Alを積極的にFeと反応させてFe2Al5相としている。したがって、本実施形態では、めっき層中のAlを主としてFe-Al相として存在させることで、Al相として存在するAl量を低減させ、その結果として、耐食性低下要因となる主にAl相とZn相から構成されるデンドライトの含有量を低減させている。
Mgは、塗装後耐食性を付与するために必要な元素である。Zn系のめっき層中にMgが添加されると、Mgは金属間化合物であるMgZn2を形成する。さらに、MgはFe-Zn相の生成を抑制するという特性も有する。めっき層の塗装後耐食性を十分に向上させ、さらにFe-Zn相の生成を抑制するために最低限必要なMg濃度は2.50%である。そのため、Mg濃度を2.50%以上とし、好ましくは3.00%以上であり、さらに好ましくは4.00%以上である。
一方、Mg濃度が13.00%超では、MgZn2相が急速に相量を増し、めっき層の塑性変形能が失われ、加工性が劣化するため好ましくない。よって、Mg濃度は、13.00%以下とし、好ましくは11.00%以下である。
このように、本実施形態では、所定量のAl及びMgをめっき層に添加することで、Fe-Zn相の生成を抑制している。このため、本実施形態では、めっき層中にはFe-Zn相は実質的に存在しない。特に、Fe-Zn相は、塗装後耐食性を低下させるのみならず、塗装面に傷がついた場合に赤錆を発生させやすいので、極力生成しないようにすることが好ましい。なお、Fe-Zn相の種別としては、Γ相、δ相、ζ相が挙げられる。Fe-Zn相の生成を抑制するためには、めっき層の化学組成を本実施形態の組成(特にAl濃度、Mg濃度が重要である)に調整するとともに、合金化温度を440℃~480℃とする必要がある。
Fe濃度が5.00%未満では、Fe量が不十分であるため、形成されるFe2Al5相が少なくなってしまうため好ましくない。また、Fe濃度が5.00%未満では、塗装後耐食性の向上に寄与しないAl-Znデンドライトの面積率が5%超となる場合があるため、好ましくない。そのため、Fe濃度を5.00%以上とし、好ましくは10.00%以上、より好ましくは15.00%以上とする。
Fe濃度が35.00%超では、本実施形態に係るめっき層で所望の金属組織が形成されない可能性が高く、Fe成分の増加に伴う電位の上昇が起こって、鋼材に対して適切な犠牲防食能を維持できず腐食速度の増加を誘発する可能性があるため好ましくない。そのため、Fe濃度を35.00%以下とし、好ましくは30.00%以下、より好ましくは25.00%以下とする。
また、Fe濃度は、Al濃度に対し、Fe/Alが0.9~1.2となるようにすることが好ましい。Fe/Alを上記範囲とすることで、Fe2Al5相が形成されやすくなる。
Fe/Alが0.9未満であると、Fe2Al5相を十分量生成させることが困難となり、結果としてAl相とZn相から構成されるデンドライトが過剰に生成する。
また、Fe/Alが1.2超であると、Fe-Zn系金属間化合物相が形成されやすくなり、この場合もFe2Al5相が形成されにくくなる。
Siは、鋼材とめっき層との密着性を向上させるのに有効な元素であるため、Siをめっき層に含有させてもよい。Siはめっき層に含有させなくてもよいので、Si濃度の下限値は0%である。Siによる密着性向上効果はめっき層中のSi濃度が0.03%以上で発現するため、Siをめっき層に含有させる場合には0.03%以上とすることが好ましい。
一方、めっき層中のSi濃度が2.00%を超えても、Siによる密着性向上効果は飽和するため、Siをめっき層中に含有させる場合であってもSi濃度は2.00%以下とする。Si濃度は、好ましくは1.00%以下である。
Caは、めっき鋼板の塗装後耐食性を向上させるのに有効な元素であるため、Caをめっき層に含有させてもよい。Caはめっき層に含有させなくてもよいので、Ca濃度の下限値は0%である。Caによる塗装後耐食性向上効果はめっき層中のCa濃度が0.03%以上で発現するため、Caをめっき層に含有させる場合には0.03%以上とすることが好ましい。
一方、めっき層中のCa濃度が2.00%を超えても、Caによる塗装後耐食性向上効果は飽和するため、Caをめっき層中に含有させる場合であってもCa濃度は2.00%以下とする。Ca濃度は、好ましくは1.00%以下である。
Al,Mg,Fe,Si,Caを除く残部は、Zn及び不純物である。ここで、不純物とはめっきの過程で不可避的に混入する元素を意味し、これら不純物は合計で3.00%程度含まれてもよい。つまり、めっき層における不純物の含有量を3.00%以下としてもよい。
不純物として含まれ得る元素とそれらの元素の濃度としては、例えば、Sb:0~0.50%、Pb:0~0.50%、Cu:0~1.00%、Sn:0~1.00%、Ti:0~1.00%、Sr:0~0.50%、Ni:0~1.00%、及びMn:0~1.00%などが挙げられる。これらの濃度を超過して不純物元素がめっき層に含まれると、所望の特性を得ることを阻害してしまう可能性があるため好ましくない。
本実施形態に係るめっき層は、めっき層の断面(厚さ方向に平行な断面)において、Fe2Al5相の面積分率が5.0~60.0%、ZnとMgZn2との共晶組織の面積分率が10.0~80.0%であり、塊状MgZn2相の面積分率が5.0~40.0%であり、残部の面積分率が10.0%以下である。
図2に示すように、従来技術に係るめっき鋼板100の溶融Zn-Al-Mg系めっき層130では、合金化処理が行われていないので、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織131や(Al-Zn)デンドライト133が大部分を占めており、Fe2Al5相や、塊状MgZn2相や、Zn/MgZn2二元共晶組織は観察されない。
以下、本実施形態に係るめっき層の組織について説明する。
本実施形態に係るめっき鋼板では、後述するように溶融めっき工程後に合金化工程を行うことで、めっき層中にFe2Al5相が形成される。本実施形態に係るめっき層がFe2Al5相を5%以上有することにより、好適な塗装後耐食性を得ることができる。そのため、めっき層中のFe2Al5相の面積分率を5.0%以上とし、好ましくは20.0%以上である。
一方、めっき層中のFe2Al5相の面積分率が60.0%超の場合には、塗装後耐食性の塗膜膨れ幅に対する向上効果が飽和するだけでなく、Feを含有するため腐食環境においてFe2Al5が腐食することで赤錆を生じやすくなるため好ましくない。そのため、Fe2Al5相の面積分率を60.0%以下とし、好ましくは50.0%以下とする。
なお、Fe2Al5相は、塗装後耐食性だけでなく、スポット溶接時の液体金属脆化割れ(LME)を好適に防ぐ(優れた耐LME性を得る)ためにも重要な組織である。
Zn/MgZn2二元共晶組織とは、Zn相と、金属間化合物であるMgZn2相との二元共晶組織である。Zn/MgZn2二元共晶組織の面積分率が10.0%以上である場合に、好適な塗装後耐食性を得ることができる。そのため、Zn/MgZn2二元共晶組織の面積分率を10%以上とし、好ましくは20.0%以上である。
一方、Zn/MgZn2二元共晶組織の面積分率が80.0%超の場合には、塗装後耐食性の向上効果が飽和するだけでなく、LME抑制効果を有する相対的なFe2Al5相の面積率が低下し耐LME性を確保できなくなるため好ましくない。そのため、Zn/MgZn2二元共晶組織の面積分率を80.0%以下とし、好ましくは70.0%以下とする。
なお、Zn/MgZn2二元共晶組織は、塗装後耐食性だけでなく、無塗装で使用される際の耐食性や、塗装面に傷がついた場合の赤錆発生の抑制などに寄与する重要な組織である。
好適な塗装後耐食性を得るため、塊状MgZn2相の面積分率を5.0%以上とする。好ましくは塊状MgZn2相の面積分率は10.0%以上である。
一方、塊状MgZn2相の面積分率が40.0%超であると、Fe2Al5相やZn/MgZn2二元共晶組織の面積分率が低すぎてしまい、好適な塗装後耐食性を得ることが困難となるため、塊状MgZn2相の面積分率を40.0%以下とする。
好適な塗装後耐食性を得るため、Fe2Al5相、Zn/MgZn2二元共晶組織及び塊状MgZn2相以外の残部の組織の面積分率を合計で10.0%以下とし、好ましくは7.5%以下、より好ましくは5.0%以下とする。
残部に含まれる組織としては、後述するAl-Znデンドライト、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織、塊状Zn相、Mg2Si相などが挙げられる。残部に含まれるこれらの組織について各々以下に説明する。
めっき層を形成する際に、後述する溶融めっき工程後に浴温から冷却される過程において、まずAl初晶(初晶として晶出したα-(Zn,Al)相)が晶出し、デンドライト状に成長する(以下、Al-Znデンドライトと呼称する)。その後440℃~480℃の温度範囲に加熱して合金化処理を行うことにより、ほとんどのAl-Znデンドライトは別の組織に置換されるが、一部は合金化処理後も残存する。
Al-Znデンドライトは塗装後耐食性や耐LME性に好ましい影響を与えないため、その面積分率はより低い方が好ましい。そのため、本実施形態に係るめっき層では、Al-Znデンドライトの面積分率を5.0%以下とし、より好ましくは3.0%以下とする。
なお、「主に」とはデンドライトのうちAl相とZn相とが面積分率で約15%以上含まれることを指し、Al相とZn相以外の残部としては5%以下のFe、3%以下のMg、1%以下の鋼成分元素(Ni、Mn)が含まれ得る。
Zn/Al/MgZn2三元共晶組織とは、Zn-Al-Mg系共晶反応により、Al初晶部の外部に最終的に凝固したZn相、Al相、MgZn2相から構成される、Zn層、Al層、MgZn2層の層状の組織である。Zn/Al/MgZn2三元共晶組織にも塗装後耐食性の向上効果はあるが、Fe2Al5相やZn/MgZn2二元共晶組織に比べるとその向上効果は劣る。そのため、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織の面積分率はより低い方が好ましい。そのため、本実施形態に係るめっき層では、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織の面積分率を5.0%以下とし、より好ましくは3.0%以下とする。
塊状Zn相は、めっき層中のMg含有量が低い場合に形成することがある組織である。塊状Zn相が形成すると塗膜膨れ幅が大きくなる傾向にあるため、その面積率は低い方がこのましく、10.0%以下が好ましく、より好ましくは5.0%以下である。塊状Zn相は、Zn/MgZn2二元共晶組織に含有されるZn相とは別個の相である。塊状Zn相はデンドライト形状を有し、断面組織上では円状として観察されることもある。
その他の金属間化合物相も塗装後耐食性に好ましい影響を及ぼさないので面積分率を10.0%以下が好ましく、より好ましくは5.0%以下である。その他の金属間化合物相としては、例えばMg2SiCaZn11相、Al2CaSi2相、Al2CaZn2相などが挙げられる 。
めっき層における各組織の面積分率は以下の方法によって求める。
まず、測定対象となるめっき鋼板を25(c)×15(L)mmに切断し、樹脂に埋め込み、研磨する。その後、めっき層の断面(厚さ方向に平行な断面)SEM像ならびにEDSによる元素分布像を得る。めっき層の構成組織、すなわちFe2Al5相、塊状MgZn2相、Zn/MgZn2二元共晶組織、(Al-Zn)デンドライト、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織、塊状Zn相、Mg2Si相、その他の金属間化合物相の面積分率は、めっき層の断面EDSマッピング像を異なる5サンプルから、各1視野で合計5視野(倍率1500倍)を撮影し、画像解析により各組織の面積分率を測定する。例えば、EDSマッピング像では、Fe、Zn,Al、Mg、Siが含有される領域を色分け表示することができる。そこで、このマッピング像中、AlとFeから構成される相をFe2Al5相と判断する。また、マッピング像中、Znから構成されるZn相とZnとMgを含有するMgZn2相のラメラ組織から成る組織をZn/MgZn2二元共晶組織と判断する。他の相も同様の方法で判断できる。視野の面積は例えば45μm×60μmであってもよい。各組織の面積分率は、例えば視野毎に測定された各組織の面積分率(=(いずれかの視野中の各組織の面積)/(その視野の面積)×100)の算術平均値として求められる。後述する実施例では、この方法により各組織の面積分率を測定した。
本実施形態に係るめっき鋼板は、上述の特徴を有する鋼材及びめっき層を備えることで優れた塗装後耐食性を有する。
また、本実施形態に係るめっき鋼板は、上述の特徴を有する鋼材及びめっき層を備えることで、優れた耐LME性を有する。
次に、本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法について説明する。
本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法は、質量%で、少なくともAl,Mg,Znを含むめっき浴に母材鋼板を浸漬させて溶融めっきを施す溶融めっき工程と、前記溶融めっきを施した前記母材鋼板を440℃~480℃に1~8秒間加熱する合金化工程と、合金化工程後のめっき鋼板を冷却する冷却工程と、を有する。
溶融めっき工程では、少なくともAl,Mg,Znを含むめっき浴に母材鋼板を浸漬させて溶融めっきを施す。
めっき浴の組成は、少なくともAl,Mg,Znを含んでいればよく、上述のめっき層の組成になるように原料を配合して溶解したものを用いればよい。
本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法は、溶融めっき工程後に、溶融めっきを施した母材鋼板を440℃~480℃の温度範囲に1~8秒間加熱する合金化工程を有する。合金化工程により、所望の組織(すなわち、上述した面積分率の組織)を有するめっき層が形成され、優れた塗装後耐食性を得ることができる。
一方、合金化工程における加熱温度が480℃超では、合金化が短時間で過剰に進行してしまうことにより、合金化工程を好適に制御できないため好ましくない。例えば、合金化工程では、めっき層に分散したFeはZnよりも優先してAlと反応してFe2Al5相を形成するが、合金化が過剰に進行すると、Alと反応しなかった余剰のFeがめっき層中のZnと反応して大量のFe-Zn相を生成する。そのため、合金化工程における加熱温度を480℃以下とする。
一方、合金化工程における加熱時間が8秒超では、合金化が著しく進行してしまうため好ましくない。例えば、合金化温度が高すぎる場合と同様に、Fe-Zn相が大量に生成される。そのため、合金化工程における加熱時間を8秒以下とする。
本実施形態に係るめっき鋼板は、優れた塗装後耐食性を有する。また、本実施形態に係るめっき鋼板は、優れた耐LME性を有する。
<母材鋼板>
めっきを施す母材鋼板としては、板厚1.6mmの冷延鋼板(0.2%C-1.5%Si-2.6%Mn)を用いた。
表1に示す化学成分のめっき層が母材鋼板上に形成されるように、試験No.(水準)毎に異なる化学成分のめっき浴を建浴した。めっき層の化学成分は、上述した方法により測定した。
母材鋼板を100mm×200mmに切断した後、バッチ式の溶融めっき試験装置でめっきを施した。板温は母材鋼板中心部にスポット溶接した熱電対を用いて測定した。
めっき浴浸漬前、酸素濃度20ppm以下の炉内においてN2-5%H2ガス、露点0℃の雰囲気にて860℃で母材鋼板表面を加熱還元処理した。その後、N2ガスで空冷して浸漬板温度が浴温+20℃に到達した後、表1に示す浴温のめっき浴に約3秒間浸漬した。
めっき浴浸漬後、引上速度100~500mm/秒で引上げた。引き抜き時、N2ワイピングガスでめっき付着量が15~150g/m2になるように制御した。
ワイピングガスでめっき付着量を制御した後、表1に示す合金化温度及び合金化時間の条件により、めっき鋼板に対して合金化工程を施した。合金化工程では、誘導加熱装置を用いた。
めっき層の組織構成を調査するため、作製したサンプルを25(c)×15(L)mmに切断し、樹脂に埋め込み、研磨した後、めっき層の断面SEM像ならびにEDSによる元素分布像を得た。めっき層の構成組織、すなわちFe2Al5相、塊状MgZn2相、Zn/MgZn2二元共晶組織、(Al-Zn)デンドライト、その他の金属化合物の面積分率は、めっき層の断面EDSマッピング像を異なる5サンプルから、各1視野で合計5視野(倍率1500倍)を撮影し、画像解析から算出した。各視野の面積は45μm×60μmとした。具体的な測定方法は上述した通りである。
各実施例及び比較例での各組織の面積分率を表2に記した。
各実施例及び比較例に対して、以下の方法で塗装後耐食性を評価した。
上述の方法で製造した各実施例及び比較例に係るめっき鋼板を50×100mmの大きさに切り出し、Znりん酸処理(SD5350システム:日本ペイント・インダストリアルコーディング社製規格)を施した。
Znりん酸処理を施しためっき鋼板に対して、次に、焼付温度:150℃、焼付時間:20分で焼付けることにより、20μmの厚さの電着塗膜を形成した電着塗装(PN110パワーニックスグレー:日本ペイント・インダストリアルコーディング社製規格)。
電着塗膜を形成した塗装めっき鋼板に対して、地鉄に到達するクロスカット傷(40×√2 2本)を作製した。クロスカット傷を作製した塗装めっき鋼板を、JASO(M609-91)に従った複合サイクル腐食試験に供した。腐食試験を120サイクル経過した後のクロスカット周囲8箇所の最大膨れ幅を測定し、平均値を求めることで塗装後耐食性を評価した。
上述のJASO(M609-91)のサイクル数が180サイクルの時点で、クロスカット傷からの膨れ幅が0.3mm未満の場合は「AA」、0.3mm以上0.5mm未満の場合は「A」、0.5mm以上1.5mm未満の場合は「B」、1.5mm以上3.0mm未満の場合は「C」、3.0mm以上の場合は「D」と評価した。「A」以上を合格レベルとした。
さらに、各実施例及び比較例に対して、以下の方法で赤錆を評価した。すなわち、上述のJASO(M609-91)の試験において、クロスカット傷に赤錆が生じているか否かを目視で確認した。この結果、180サイクルの時点で赤錆が生じていない場合は「A」、180未満~120サイクルの時点でクロスカット傷に赤錆が生じた場合は「B」、120サイクル未満の時点でクロスカット傷に赤錆が生じた場合は「C」と評価した。「A」を合格レベルとした。
一方、Al及びFeが不足する水準(比較例1)では十分量のFe2Al5相を生成することができず、性能が劣位であった。Mgが不足する水準(比較例2)では十分量の塊状MgZn2相を生成することができず、さらに残部の組織が過剰に生成されており(面積分率((A)~(E)の合計が10.0%を超えており)、性能が劣位であった。
実施例2は、実施例1で用いたいくつかの実施例及び比較例に対して耐LME性を調べたものである。つまり、実施例2で用いためっき鋼板の成分、組織、製造条件は表1に記載されている。
実施例1で用いたいくつかの実施例及び比較例に係るめっき鋼板を200×20mmの大きさに切り出し、引張速度5mm/min、チャック間距離112.5mmの熱間引張試験に供し、800℃における応力ひずみ曲線を測定した。得られた応力ひずみ曲線における最大応力に至るまでのひずみ量を測定した。
このひずみ量を、めっきを施していない鋼板サンプルと比して、80%以上の場合を「AA」、60%以下の場合を「A」、60未満~40%の場合を「B」、40%未満の場合を「C」とした。合格レベルをA以上とした。
各実施例及び比較例の耐LME性の評価結果を表3に示した。なお、各組織の面積分率は表2に記載しているので、表3には記載していない。
5 : 鋼材
10 : 溶融Zn-Al-Mg系めっき層
11 : Fe2Al5相
12 : 塊状MgZn2相
13 : Zn/MgZn2二元共晶組織
100 : 従来技術に係るめっき鋼板
130 : 溶融Zn-Al-Mg系めっき層
131 : Zn/Al/MgZn2三元共晶組織
133 : (Al-Zn)デンドライト
Claims (10)
- 鋼材と;
前記鋼材の表面に設けられためっき層と;を備え、
前記めっき層は、質量%で、
Al:5.00~35.00%、
Mg:2.50~13.00%、
Fe:5.00~35.00%、
Si:0~2.00%、及び、
Ca:0~2.00%、を含有し、
残部がZn及び不純物からなり、
前記めっき層の断面において、Fe2Al5相の面積分率が5.0~60.0%、ZnとMgZn2との共晶組織の面積分率が10.0~80.0%であり、塊状MgZn2相の面積分率が5.0~40.0%であり、残部の面積分率が10.0%以下であることを特徴とする、めっき鋼板。 - 前記めっき層が、質量%で、Al:10.00~30.00%を含有することを特徴とする、請求項1に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層が、質量%で、Mg:3.00~11.00%を含有することを特徴とする、請求項1又は2に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層が、質量%で、Mgを4.00%以上含有することを特徴とする、請求項1~3の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層が、質量%で、Ca:0.03~1.0%を含有することを特徴とする、請求項1~4の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層の前記断面において、Fe2Al5相の面積分率が20.0~60.0%であることを特徴とする、請求項1~5の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層の前記断面において、主にAl相とZn相とから構成されるAl-Znデンドライトの面積分率が5.0%以下であることを特徴とする、請求項1~6の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層の前記断面において、Zn/Al/MgZn2三元共晶組織の面積分率が5.0%以下であることを特徴とする、請求項1~7の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層の前記断面において、塊状Zn相の面積分率が5.0%以下であることを特徴とする、請求項1~8の何れか1項に記載のめっき鋼板。
- 前記めっき層の前記断面において、Mg2Si相の面積分率が5.0%以下であることを特徴とする、請求項1~9の何れか1項に記載のめっき鋼板。
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