JP5116967B2

JP5116967B2 - ガソリン

Info

Publication number: JP5116967B2
Application number: JP2005347274A
Authority: JP
Inventors: タカシ金子; 正典廣瀬
Original assignee: JXTG Nippon Oil and Energy Corp
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 2005-11-30
Filing date: 2005-11-30
Publication date: 2013-01-09
Anticipated expiration: 2025-11-30
Also published as: JP2007153936A

Description

本発明は、自動車用燃料としてのガソリンに関し、特に再生可能、地球温暖化防止の観点からバイオマス由来の基材を含有し、排出ガス浄化性能、燃費性能、運転性能に優れるガソリンに関する。

従来、ガソリンは、接触改質装置や接触分解装置等の各種精製装置で原油を処理することにより得られるガソリン留分の基材を、１種または２種以上配合することにより製造されている（例えば、非特許文献１参照。）。
ガソリンに配合可能なバイオマス由来の基材としては、サトウキビ、トウモロコシ等のデンプン主体の糖質成分を酵母で発酵させることにより製造されるエタノール（バイオマス由来のエタノール）、及びこのバイオマス由来のエタノールと製油所の流動接触分解装置（ＦＣＣ）等やエチレンプラントにおける水蒸気分解装置（スチームクラッカー）等から発生する混合ブチレンから分離して得られるイソブチレンとを反応させて製造されるＥＴＢＥが知られている（例えば、非特許文献２参照。）。
一方、天然の動植物油脂を原料にした脂肪酸アルキルエステル混合物は、単独であるいは既存の軽油等に混合することによりディーゼル自動車用の燃料としての使用が検討されている（例えば、非特許文献３参照。）。
燃料協会編，「新版燃料便覧」，コロナ社，１９７４年３月，ｐ．２６４−２６７環境省第３回再生可能燃料利用推進会議（２００３年１０月１０日）の配布資料３中央環境審議会第七次答申，２００３年７月２９日

近年、自動車には、大気環境改善のための排出ガス中の有害物質の低減と、地球温暖化抑制の観点から温室効果ガスのＣＯ_２排出量低減の両立が求められており、ガソリン自動車については、排出ガス中の有害物物質の量は極めて低いが、熱効率改善、燃費改善等によるＣＯ_２排出量の低減が課題とされている。また、中長期的には持続可能なモビリティの構築が要望されている。
こうした中、ガソリン自動車用の燃料として、ライフサイクルでＣＯ₂の増加抑制が可能であり、再生可能なエネルギーでもあるバイオマス由来の燃料の利用が注目されている。
バイオマスである動植物油脂は、脂肪酸メチルエステル化により、ディーゼル自動車用の燃料として利用が検討されている。しかしながら、ガソリン機関とディーゼル機関では、燃料に求められる着火特性、留分範囲等が異なるため、これらの動植物油由来の脂肪酸メチルエステルをガソリン自動車用の燃料として使用することは困難である。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、動植物油脂等のバイオマスを流動接触分解装置で処理することによりガソリンとしての利用が可能となり、そのガソリンを特定の性状とすることにより、ガソリン自動車の優れた排出ガス浄化性能と、燃費性能、運転性能とを引き出すことができることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、流動接触分解により処理することによって得られる留出温度範囲が２５℃から２２０℃の留分の全部もしくはその一部からなる基材を含有することを特徴とするリサーチ法オクタン価が９６．０以上、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下のガソリンに関する。

以下、本発明について詳述する。
本発明のガソリンは、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を流動接触分解（ＦＣＣ）により処理することによって得られる基材を含有している必要がある。
本発明で用いるバイオマスとしては、植物または動物由来の油脂が挙げられる。これらは高級脂肪酸とグリセリンのエステルであり、例えば、パーム油、菜種油、コーン油、大豆油、グレープシード油などの植物油、ラードなどの動物油が挙げられる。本発明の場合、これらの油脂は使用済みの廃油であっても構わない。また、本発明の場合、これらの油脂は１種であっても、２種以上の混合物であっても良い。

本発明のガソリンに含まれる基材を得るための流動接触分解では、バイオマスと鉱物油を混合して原料油とすることもできる。この鉱物油としては原油を蒸留して得られる常圧残油、常圧残油をさらに減圧蒸留して得られる減圧軽油、減圧残油、これらの水素化処理油、または熱分解油、およびそれらの混合物が挙げられる。これらのうち常圧残油、減圧残油、およびそれらの水素化物を本発明では残油と称し、流動接触分解装置の原料油中のこれら残油の比率を重量比で表した数値を残油比率（重量％）という。本発明における残油比率は０〜１００重量％の間で自由に選ぶことができる。

本発明においては、再生帯域、反応帯域、分離帯域、ストリッピング帯域および生成物回収帯域を有する流動接触分解反応装置を用いることが好ましく、反応帯域出口温度は４８０〜５４０℃、触媒／油比は４〜１２ｗｔ／ｗｔ、反応圧力は１〜３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（９８〜２９４ｋＰａゲージ圧）、原料油と触媒の接触時間は１〜３秒、超安定Ｙ型ゼオライトを１０〜５０質量％を含む触媒を用いることが好ましい。また、該生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底温度は３８０℃以下であることが好ましい。

本発明における流動接触分解は、前記のバイオマス、鉱物油などの重質な原料油を流動状態に保持されている触媒と連続的に接触させ、重質原料油をガソリンや軽質オレフィンを主体とした軽質な炭化水素に分解する操作を指す。この接触は触媒粒子と原料油が共に管中を上昇するいわゆるライザークラッキングが多く用いられる。このように接触分解を受けた生成物、未反応物および触媒の混合物は分離帯域において触媒の分離が行われる。分離帯域としてはサイクロンを始めとする遠心力を用いた気固分離装置が好ましく用いられる。分離された触媒はストリッピング帯域に送られ、触媒粒子から生成物、未反応物等の炭化水素類の大部分が除去される。一方、生成物と未反応物の混合ガスは後述する生成物回収設備に送られる。反応中に原料の一部がより重質な炭素質となり触媒上に付着する。本発明におけるコークとは該炭素質をいう。コークおよび一部重質の炭化水素類が付着した触媒は該ストリッピング帯域から再生帯域（再生塔）に送られる。再生帯域においては、該コーク等が付着した触媒の酸化処理が施される。この酸化処理を受けた触媒が再生触媒であり、触媒上に沈着したコークおよび重質炭化水素類が燃焼により減少されたものである。この再生触媒は前記反応帯域に連続的に循環される。場合によっては不必要な熱分解あるいは過分解を抑制するため、分解生成物は該分離器の直前あるいは直後で急冷される。該再生帯域における該炭素質の燃焼によって発生する熱量により触媒の加熱が行われ、その熱は触媒と共に該反応帯域に持ち込まれる。この熱量によって原料油の加熱・気化が行われる。また分解反応は吸熱反応であることから、分解反応熱としても該熱量が利用される。このように該再生帯域における発熱と該反応帯域における吸熱をバランスさせることがＦＣＣ運転の必須条件となっている。

熱が余剰となったときの対策としては触媒を冷却する方法がある。これは再生帯域の触媒の一部を抜き出し、この熱をスチーム発生等に用いることにより、触媒の熱を奪う方法である。
熱余剰時のもうひとつの対策としては再生帯域を２段にして１段目を酸素不足雰囲気下で運転する方法である。この場合、コークは不完全燃焼となり、排ガスとして一酸化炭素が排出される。炭素が一酸化炭素まで酸化される時の反応熱と二酸化炭素まで酸化される時の反応熱の差分だけ余分な熱を系外に排出することができる。コークの燃焼にかかわる反応熱（燃焼熱）は以下のとおりとなっている。
なお、系外に排出された一酸化炭素はさらに二酸化炭素まで酸化してそのエネルギーを電力やスチームの形で回収することができる。
Ｈ_２ + 1/2Ｏ_２ → Ｈ_２Ｏ 12.1×10⁴kJ/kg (28900kcal/kg)
Ｃ + 1/2Ｏ_２ → ＣＯ 0.9×10⁴kJ/kg (2200kcal/kg)
Ｃ + Ｏ_２ → ＣＯ_２ 3.3×10⁴kJ/kg (7820kcal/kg)

本発明において、流動接触分解における反応帯域出口温度とは、流動床型反応器の出口温度のことであり、分解生成物が急冷あるいは触媒と分離される前の温度である。この反応帯域出口温度は、好ましくは４８０〜５４０℃であり、より好ましくは４９０〜５２０℃、さらに好ましくは５００〜５１０℃である。４８０℃より低い温度では目的生成物であるガソリンや軽質オレフィンを高い収率で得ることができず、５４０℃より高い温度では熱分解が顕著になりドライガス発生量が多くなるため好ましくない。

本発明において、流動接触分解における触媒／油比とは、触媒循環量（ｔｏｎ／ｈ）と原料油供給速度（ｔｏｎ／ｈ）の比であり、この触媒／油比は好ましくは４〜１２ｗｔ／ｗｔであり、より好ましくは５〜１０ｗｔ／ｗｔ、さらに好ましくは６〜８ｗｔ／ｗｔである。触媒／油比が４より小さい場合は十分な分解率を得ることができない。さらに反応帯域における熱量が不足する、または再生帯域の温度が高くなりすぎ、再生帯域の設計温度を変更する必要が生じるため好ましくない。これは触媒が再生帯域から反応帯域に熱を運ぶ熱媒体としても働くためであり、単純に触媒／油比を低くすれば反応帯域において熱量が不足するし、触媒／油比を低くした状態で反応帯域温度を保とうとすれば、再生帯域温度を上げることになるからである。また触媒／油比が１２より大きい場合、触媒循環量が大きくなり、再生帯域において触媒再生に必要な触媒滞留時間を確保できなくなり、触媒の再生が十分行われなくなり、好ましくない。

本発明において、流動接触分解における反応圧力とは流動床反応器の全圧である。この反応圧力は好ましくは１〜３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（９８〜２９４ｋＰａゲージ圧）であり、より好ましくは１．２〜２ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（１１８〜１９６４ｋＰａゲージ圧）が用いられる。１ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（９８ｋＰａゲージ圧）より小さいと大気圧との差が小さくなりすぎ、コントロールバルブによる圧力の調整が困難となる。また、圧力が１ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（９８ｋＰａゲージ圧）より小さいとそれに伴って再生帯域の圧力も小さくなり、再生に必要なガスの滞留時間を確保するため、容器が大きくなり経済的に好ましくない。反応圧力が３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（２９４ｋＰａゲージ圧）より大きくなると、単分子反応である分解反応に対する水素移行反応などの二分子反応の割合が増加し、好ましくない。ここでいう水素移行反応とはナフテンなどからオレフィンが水素を受け取ってパラフィンになる反応で、目的物であるライトオレフィンを減少させたり、ガソリン留分のオクタン価を低下させたりするため経済的に好ましくない反応である。

本発明において、流動接触分解における原料油と触媒の接触時間とは、流動床型反応器の入口で原料油と触媒が接触してから反応器出口で反応生成物と触媒が分離されるまでの時間をいう。本発明における接触時間は好ましくは１〜３秒であり、より好ましくは１〜２秒である。

本発明において、流動接触分解におけるコーク収率とは原料油あたりのコークの生成量であり重量％で示される。このコーク収率は好ましくは４〜１２重量％であり、より好ましくは５〜１０重量％、さらに好ましくは６〜８重量％である。コーク収率が４重量％より小さい時には反応に必要な熱が不足する。コーク収率が１２重量％を超える場合は再生帯域で発生する熱量が大きくなりすぎ、分解率低下、通油量低下など運転制約を受けるため、好ましくない。
コーク量の上限値はＦＣＣ装置ごとにほぼ決まっている。すなわち第一に前述した熱余剰時の対策によって系外に排出できる熱量の大きさによって、コークの許容値が決まる。さらにそのＦＣＣの立地によって排出するＣＯ_２量の上限値が決められている場合があり、その数値によってコークの許容値が制限される。通常ＦＣＣはできるだけ大きい通油量、できるだけ高い分解率で運転され、結果的にコークの上限値での運転を行うことが通常となっている。

本発明において、流動接触分解におけるとは、流動床型反応器に導入される触媒と油の流量を重量比で表したものである。この触媒／油比は好ましくは４〜１２ｗｔ／ｗｔであり、より好ましくは５〜９である。触媒／油比が４より小さいと、反応帯域における熱量が不足する、または再生帯域の温度が高くなりすぎ、再生帯域の設計温度を変更する必要が生じるため好ましくない。これは触媒が再生帯域から反応帯域に熱を運ぶ熱媒体としても働くためであり、単純に触媒／油比を低くすれば反応帯域において熱量が不足するし、触媒／油比を低くした状態で反応帯域温度を保とうとすれば、再生帯域温度を上げることになるからである。触媒／油比が１２より大きいと再生帯域温度が低くなり、コークの燃焼速度が低下し、触媒再生が十分に行われないため好ましくない。

本発明において、流動接触分解における触媒には、主活性成分であるゼオライト、副活性成分であり重質油の大きな分子を分解することのできるマトリックス、カオリンなどの増量剤をバインダーで成形したものを用いるのが好ましい。該ゼオライトの主成分は超安定Ｙ型ゼオライトであり、その含有量は触媒中に好ましくは１０〜５０質量％であり、より好ましくは１５〜４０質量％である。該触媒は平均粒径５０〜９０μｍの微粒子状に成形される。該触媒のかさ密度は０．６〜０．９ｇ／ｃｍ^３である。該触媒の表面積は５０〜３５０ｍ^２／ｇ、細孔容積は０．０５〜０．５ｍｌ／ｇの範囲であることが好ましい。

本発明において、流動接触分解に用いる触媒としては、超安定Ｙ型ゼオライトの他に、Ｙ型ゼオライトよりも細孔径の小さい結晶性アルミノシリケートゼオライトあるいはシリコアルミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）を含むこともできる。そのようなゼオライトあるいはＳＡＰＯとして、ＺＳＭ−５、β、オメガ、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１１、ＳＡＰＯ−３４等が例示できる。これらのゼオライトあるいはＳＡＰＯは前記超安定Ｙ型ゼオライトを含む触媒と同一の触媒粒子中に含まれてもよいし、別粒子であってもよい。

本発明において、流動接触分解装置は、生成物を沸点などにより分離して回収する生成物回収設備を備えていることが好ましい。該生成物回収設備は複数の蒸留塔、吸収塔、コンプレッサー、ストリッパー、熱交換器等を含んでいる。反応帯域から得られた４８０〜５４０℃の生成物は、第一の蒸留塔に送られる。ここで熱交換器により生成物の熱を奪い、軽油留分およびそれより重質な留分を塔底から、ガソリン留分とそれより軽質な留分を塔頂から抜き出す。軽油留分を蒸留塔の中間段から抜き出し、塔底からは重油のみを抜き出すこともできる。該第一蒸留塔から得られる軽質分はコンプレッサーに送られて圧縮される。その後、複数の吸収塔、蒸留塔を経てガソリン、Ｃ４留分、Ｃ３留分、ドライガスに分離回収される。ここでいうＣ４留分とは炭素数が４の炭化水素であるブタン、ブチレンを指す。ここでいうＣ３留分とは炭素数が３の炭化水素であるプロパン、プロピレンを指す。ここでいうドライガスとは水素、メタン、エタン、エチレンなど、炭素数が２の炭化水素およびそれよりも分子量が小さいガスを指す。なお、蒸留塔の能力により、ガソリンにＣ４留分の一部が混ざる場合、またはＣ３留分にＣ４留分の一部が混ざる場合もある。

本発明における流動接触分解によるバイオマス処理においては、前述の生成物蒸留塔にバイオマス中のエステルに由来する含酸素化合物が入ることにより、該蒸留塔の塔底部分またはその周辺部分のコーキングまたはファウリングが激しくなる。これを防ぐためには、該生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底温度を３８０℃以下とすることが好ましい。この温度はより好ましくは３７０℃以下であり、さらに好ましくは３６５℃以下である。ここでいうコーキングとは液中の重質分が重縮合等により、固形物化することであり、これがバルブ、熱交換器、ポンプ等に付着すると液流路の閉塞や伝熱効率の低下、機器の故障を引き起こす。また、このような固形物が機器等に付着/堆積することをファウリングと呼ぶことがある。

本発明において、流動接触分解における該蒸留塔の塔底部分の構成としては、該塔底部から塔底油を抜き出し、ポンプ、熱交換器を通して温度を下げ、一部を蒸留塔に戻して該蒸留塔底部の温度制御に用いるとともに、一部を系外に抜き出して、製品とすることが好ましい。

本発明における流動接触分解においては、該生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底部温度を制御する熱交換器内を流れる該塔底部抜き出し油の熱交換器内線速度が０．２ｍ／ｓ以上であることが好ましく、０．５ｍ／ｓ以上であることがさらに好ましい。

また、本発明における流動接触分解においては、該生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底部における液の滞留時間が４００秒以下であることが好ましい。この滞留時間は３００秒以下であることがさらに好ましい。ここでいう滞留時間とは該塔底部の定常状態での液面レベルから塔底部に滞留している液量を算出し、これを塔底液の流量で除して得られる数値を言う。

さらに、本発明における流動接触分解においては、該生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底部から抜き出した塔底油をフィルターまたはストレーナーにかけることができる。これによりコーキング物質、ファウリング物質を塔底液から取り除き、より安定的に運転を継続することができる。

本発明における流動接触分解においては、第一蒸留塔の塔頂部およびその付近の温度が水の露点を下回ることから水の凝集が起こる。バイオマスに含まれるエステル部分がＦＣＣ処理によって主に水となること、また、エステルの一部が酸となって残ることで、この水と酸の組み合わせにより該第一蒸留塔の塔頂部およびその付近の機器で腐食が激しくなる。これを防ぐためには以下の条件で処理することが好ましい。この条件を採用することにより、バイオマスから複製する水および酸の量を制限でき、従来のＦＣＣによる処理が可能となる。

Ｘ＜ｍｗ／１８
Ｘ：全原料油に対するバイオマス由来の油脂の割合（質量％）
ｍｗ：バイオマス由来の油脂の分子量

本発明における流動接触分解において、バイオマス処理によりコーク収率が増加する。前述のようにＦＣＣにおいては熱バランスを保つ必要があることから、コーク収率を許容範囲に保つためには、ＦＣＣ原料油中のバイオマス由来の油脂の混合比率を次式の範囲とすることが好ましい。この条件により、熱バランスを維持することができる。さらに次式を用いれば、二酸化炭素の排出量が増加することを防ぐこともできる。

Ｘ＜Ｃ（Ｒ−Ｒ’）／１．４
Ｘ：流動接触分解装置の原料油中のバイオマス由来の油脂の割合（質量％）
Ｒ：該流動接触分解装置においてバイオマスを混合しない鉱物油のみで運転して
いたときの鉱物油原料中の残油の割合（質量％）
Ｒ’：該流動接触分解装置においてバイオマスを混合した原料を処理する運転を
行うときの全原料中の鉱物油系残油の割合（質量％）
Ｃ：該残油中の残炭濃度（質量％）

本発明のガソリンは、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、流動接触分解により処理することによって得られる留出温度範囲が２５℃から２２０℃の留分の全部もしくはその一部からなる基材を含有する。
留分範囲の例としては、例えば２５℃〜７０℃の軽質留分、７０℃〜１６０℃の中間留分、１６０℃〜２２０℃の重質留分等が挙げられる。この他、２５℃〜２２０℃の留分から一部の留分範囲を除いた残りを基材として使用すること等もできる。
オクタン価の観点からは、軽質な留分が好ましく、具体的には、１５０℃以下の留分が好ましく、１２０℃以下の留分がより好ましく、１００℃以下の留分がさらに好ましい。

本発明のガソリンにおいて、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を流動接触分解により処理することによって得られる基材を配合する際には、必要に応じて、この基材に対して脱硫等の処理を行うことができる。脱硫等の処理を行うのは、配合する基材の全留分であっても、一部の留分であっても良い。脱硫方法の例としては、基材中のオレフィン分の水素化反応を極力抑制した選択的水素化脱硫プロセス、高い脱硫率の得られる非選択的水素化脱硫プロセス、吸着脱硫プロセス、膜分離プロセス等が挙げられる。なお、これらの脱硫処理によって基材のオクタン価が低下する場合等には、さらにオクタン価を回復するプロセス等を組み合わることもできる。

本発明のガソリンは、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、流動接触分解により処理することによって得られる留出温度範囲が２５℃から２２０℃の留分の全部もしくはその一部からなる基材を含有する。この基材の含有量は、バイオマス由来の基材を多く含むとの観点から、５容量％以上が好ましく、１０容量％以上がより好ましく、１５容量％がさらに好ましい。一方、本発明のガソリンの性状をより好ましい範囲に調整するために、バイオマス由来の基材の含有量は、７５容量％以下であることが好ましく、５０容量％以下であることがより好ましく、４０容量％以下であることがさらに好ましい。

本発明のガソリンは、バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、流動接触分解により処理することによって得られる留出温度範囲が２５℃から２２０℃の留分の全部もしくはその一部からなる基材以外については、配合される基材に特に限定はなく、従来公知の任意の方法で製造することができる一種又は二種以上のガソリン基材を配合することもできる。
具体的には、原油を常圧蒸留して得られる軽質ナフサ、重質ナフサ、重質ナフサを脱硫処理して得られる脱硫重質ナフサ、水素化分解法で得られる水素化分解ガソリン、接触改質法で得られる改質ガソリン（沸点範囲により分けられるホールレンジ改質ガソリン（沸点範囲：３０〜２００℃)、軽質改質ガソリン（沸点範囲：２０〜１００℃）、中質改質ガソリン（沸点範囲：６０〜１８０℃)、重質改質ガソリン（沸点範囲：１４０〜２７５℃)、各改質ガソリンの２種類以上の混合物も含む）、改質ガソリンより芳香族分を抽出した残分であるラフィネート、オレフィン分の重合によって得られる重合ガソリン、イソブタンなどの炭化水素に低級オレフィンを付加（アルキル化）することによって得られるアルキレート、軽質ナフサを異性化装置でイソパラフィンに転化して得られる異性化ガソリン、脱ノルマルパラフィン油、ブタン、芳香族炭化水素化合物、プロピレンを二量化し、続いてこれを水素化して得られるパラフィン留分、天然ガス等を一酸化炭素と水素に分解した後にＦ−Ｔ（Ｆｉｓｃｈｅｒ−Ｔｒｏｐｓｃｈ）合成で得られるＧＴＬ（ＧａｓｔｏＬｉｑｕｉｄｓ）の軽質留分等の基材が挙げられる。なお、本発明の必須基材であるバイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、流動接触分解により処理することによって得られた基材とは別に、鉱油のみを原料油とした接触分解ガソリンを別途配合することもできる。

これらの基材の配合量は、本発明のガソリンが必要な性状範囲となるように調整される限りにおいて、任意であるが、以下に代表的な基材の配合量範囲の例を示す。
（１）改質ガソリン：０〜８０容量％
（２）アルキレート：０〜４０容量％
（３）異性化ガソリン：０〜３０容量％
（４）軽質ナフサ：０〜１０容量％
（５）脱留重質ナフサ：０〜２０容量％
（６）ブタン：０〜１０容量％

本発明のガソリンのリサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）は、ノッキングを防止し、運転性を向上させ、プレミアムガソリン仕様車の性能を最大限引き出すために、９６．０以上であることが必要であり、より好ましくは９８．０以上であり、さらに好ましくは９９．５以上であり、最も好ましくは１００．０以上である。また、高速における耐ノッキング性能の悪化を防止する観点から、本発明のガソリンのモーター法オクタン価（ＭＯＮ）は８５．０以上であることが好ましく、８７．０以上がより好ましい。
ここでいうリサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）およびモーター法オクタン価（ＭＯＮ）とは、ＪＩＳＫ２２８０「オクタン価及びセタン価試験方法」により測定されるリサーチ法オクタン価およびモーター法オクタン価を意味する。

本発明のガソリンの硫黄含有量は１０質量ｐｐｍ以下であることが必要であり、好ましくは８質量ｐｐｍ以下、より好ましくは５質量ｐｐｍ以下である。硫黄分が１０質量ｐｐｍを超える場合、排出ガス浄化処理触媒の性能に悪影響を及ぼし、排出ガス中のＮＯx、ＣＯ、ＨＣの濃度が高くなる可能性があり、またベンゼンの排出量も増加するおそれがあるため、好ましくない。
ここでいう硫黄分含有量とは、ＪＩＳＫ２５４１「原油及び石油製品−硫黄分試験方法」により測定される値を意味する。

本発明のガソリンは無鉛であることが必要である。ここでいう無鉛とは、四エチル鉛等のアルキル鉛化合物を実質的に添加しないことをいい、たとえ極微量の鉛化合物を含有する場合であっても、その含有量はＪＩＳＫ２２５５「ガソリン中の鉛分試験方法」の適用区分下限値（０．００１ｇ／ｌ）以下であることを意味する。

本発明のガソリンの蒸留初留点（ＩＢＰ）は、好ましくは２０℃以上、より好ましくは２３℃以上である。ＩＢＰが２０℃に満たない場合は排出ガス中の炭化水素が増加する可能性がある。一方、ＩＢＰは、好ましくは３７℃以下、より好ましくは３５℃以下である。ＩＢＰが３７℃を超える場合には、低温運転性が低下する可能性がある。
本発明のガソリンの１０％留出温度（Ｔ１０）は、好ましくは３５℃以上、より好ましくは４０℃以上である。Ｔ１０が３５℃に満たない場合は排出ガス中の炭化水素が増加する可能性があり、また、ベーパーロックにより高温運転性が低下する可能性がある。一方、Ｔ１０は、好ましくは７０℃以下、より好ましくは６０℃以下である。Ｔ１０が７０℃を超える場合には、低温始動性が低下する可能性がある。
本発明のガソリンの３０％留出温度（Ｔ３０）は、好ましくは５５℃以上、より好ましくは６０℃以上である。Ｔ３０が５５℃に満たない場合は燃費が悪化する可能性がある。一方、Ｔ３０は、好ましくは７７℃以下、より好ましくは７５℃以下、さらに好ましくは７０℃以下である。Ｔ３０が７７℃を超える場合には、中低温運転性が低下する可能性がある。

本発明のガソリンの５０％留出温度（Ｔ５０）は、燃費の悪化を防止する観点から、７５℃以上であることが好ましく、８０℃以上であることがより好ましい。一方、常温運転性の悪化を防止する観点から、Ｔ５０は、１１０℃以下であることが好ましく、１０５℃以下であることがより好ましく、１００℃以下であることがさらに好ましい。
本発明のガソリンの７０％留出温度（Ｔ７０）は、好ましくは９５℃以上である。Ｔ７０が９５℃に満たない場合は、燃費が悪化する可能性がある。一方、Ｔ７０は、好ましくは１３５℃以下、より好ましくは１３０℃以下である。Ｔ７０が１３５℃を超える場合は冷機時の中低温運転性が低下する可能性があり、また、排出ガス中の炭化水素の増加、吸気バルブデポジットの増加、燃焼室デポジットが増加する可能性がある。
本発明のガソリンの９０％留出温度（Ｔ９０）は、好ましくは１１５℃以上、より好ましくは１２０℃以上である。Ｔ９０が１１５℃に満たない場合は、燃費が悪化する可能性がある。一方、冷機時の低温及び常温運転性の悪化、エンジンオイルのガソリンによる希釈の増加、炭化水素排出ガスの増加、エンジンオイルの劣化及びスラッジの発生等の現象を防止できる観点から、Ｔ９０は、好ましくは１８０℃以下、より好ましくは１７０℃以下、さらに好ましくは１６５℃以下である。
本発明のガソリンの蒸留終点（ＥＰ）は、１５０℃以上であることが好ましい。また、ＥＰは、好ましくは２２０℃以下、より好ましくは２００℃以下、さらに好ましくは１９５℃以下である。ＥＰが２２０℃を超えると、吸気弁デポジットや燃焼室デポジットが増加する可能性があり、また、点火プラグのくすぶりが発生する可能性がある。
ここでいうＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ３０、Ｔ５０、Ｔ７０、Ｔ９０、ＥＰとは、ＪＩＳＫ２２５４「石油製品−蒸留試験方法」により測定される値（℃）を意味する。

本発明のガソリンのリード蒸気圧（ＲＶＰ）は、ガソリンが使用される季節や地域によって調整することが好ましい。具体的には、暖かい季節・地域向けには、４４〜７２ｋＰａが好ましく、４４〜６５ｋＰａがより好ましく、５０〜６５ｋＰａがさらに好ましく、５５〜６５ｋＰａが最も好ましい。一方、寒い季節・地域向けには、６０〜９３ｋＰａが好ましく、６５〜９３ｋＰａがより好ましく、７０〜９３ｋＰａがさらに好ましく、７０〜８８ｋＰａが最も好ましい。ＲＶＰが高いと、ベーパーロックなどによる運転性の不具合が生じる可能性があり、ＲＶＰが低いと冷機状態の始動性が悪化する可能性がある。
ここでいう蒸気圧（ＲＶＰ）とは、ＪＩＳＫ２２５８「原油及び燃料油蒸気圧試験方法（リード法）」により測定される値（ｋＰａ）を指す。

本発明のガソリンの１５℃における密度は、燃費の悪化を抑制する観点から、０．７１０ｇ／ｃｍ^３以上が好ましく、０．７２０ｇ／ｃｍ^３以上がより好ましく、０．７３０ｇ／ｃｍ^３以上がさらに好ましく、０．７３５ｇ／ｃｍ^３以上が最も好ましい。一方、１５℃における密度は、加速性の悪化やプラグのくすぶりを防止する観点から、０．７８３ｇ／ｃｍ^３以下が好ましく、０．７７０ｇ／ｃｍ^３以下がより好ましく、０．７６０ｇ／ｃｍ^３以下がさらに好ましい。
ここでいう１５℃における密度とは、ＪＩＳＫ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定される値（ｇ／ｃｍ^３）を意味する。

本発明のガソリンの酸化安定度は、貯蔵中のガムの生成を抑制する観点から、２４０分以上であることが好ましく、４８０分以上であることがより好ましく、１４４０分以上であることがさらに好ましい。
ここでいう酸化安定度とは、ＪＩＳＫ２２８７「ガソリン酸化安定度試験方法（誘導期間法）」によって測定した値（分）を意味する。

本発明のガソリンは、銅板腐食（５０℃、３ｈ）が１以下であるのが好ましく、１ａであるのがより好ましい。銅板腐食が１を越える場合は、燃料系統の導管が腐食する可能性がある。
ここでいう銅板腐食とは、ＪＩＳＫ２５１３「石油製品−銅板腐食試験方法」（試験温度５０℃、試験時間３時間）に準拠して測定した値を意味する。

本発明のガソリンの洗浄実在ガム量は、５ｍｇ／１００ｍｌ以下であることが好ましく、３ｍｇ／１００ｍｌ以下であることがより好ましく、１ｍｇ／１００ｍｌ以下であることがさらに好ましい。また、本発明のガソリンの未洗実在ガム量は、２０ｍｇ／１００ｍｌ以下であることが好ましい。未洗実在ガム量および洗浄実在ガム量が上記の値を超えた場合は、燃料導入系統において析出物が生成したり、吸入バルブが膠着する心配がある。
ここでいう洗浄実在ガム量および未洗実在ガム量とは、ＪＩＳＫ２２６１「石油製品−自動車ガソリン及び航空燃料油−実在ガム試験方法−噴射蒸発法」により測定した値（ｍｇ／１００ｍｌ）を意味する。

本発明のガソリン中のベンゼン含有量は、１容量％以下であることが好ましい。ベンゼン含有量が１容量％を越えると排出ガス中のベンゼン濃度が高くなる可能性がある。
ここでいうベンゼン含有量とは、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法−ガスクロによる芳香族試験方法」により測定されるベンゼン含有量（容量％）を意味する。

本発明のガソリン中の芳香族分は、４５容量％以下であることが好ましく、４２容量％以下であることがより好ましい。芳香族分が４５容量％を超えると、吸気弁デポジット、燃焼室デポジットが増加する可能性があり、また、点火プラグのくすぶりが発生する可能性がある。また、排出ガス中のベンゼン濃度が増加する可能性がある。一方、芳香族分は、２０容量％以上が好ましく、２５容量％以上がより好ましい。芳香族分が２０容量％を下回る場合には燃費が悪化する可能性がある。
ここでいう芳香族分とは、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法−蛍光指示薬吸着法」により測定されるガソリン中の芳香族分含有量（容量％）を意味する。

本発明のガソリン中のオレフィン分は、３５容量％以下であることが好ましく、２５容量％以下であることがより好ましい。オレフィン分が３５容量％を超えると、ガソリンの酸化安定性を悪化させ吸気バルブデポジットを増加させる可能性がある。
ここでいうオレフィン分とは、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品-成分試験方法−蛍光指示薬吸着法」により測定されるガソリン中のオレフィン分含有量（容量％）を意味する。

本発明のガソリンは、含酸素化合物を含有していてもよい。
含酸素化合物としては、例えば、炭素数２〜４のアルコール類、炭素数４〜８のエーテル類などが含まれる。具体的な含酸素化合物としては、例えば、エタノール、メチル−tert-ブチルエーテル（ＭＴＢＥ）、エチル−tert-ブチルエーテル（ＥＴＢＥ）、tert-アミルメチルエーテル（ＴＡＭＥ）、tert-アミルエチルエーテルなどを挙げることができる。なかでもエタノール、ＭＴＢＥ、ＥＴＢＥが好ましく、二酸化炭素排出量抑制の観点からは、バイオマス由来のエタノール、バイオマス由来のエタノールを原料として製造したＥＴＢＥを特に好ましく使用することができる。なお、メタノールは、腐食性と、排出ガス中のアルデヒド濃度が高くなる可能性もあるので、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法」の規定により試験したときに検出されない（０．５容量％以下）ことが好ましい。
本発明のガソリン中の含酸素化合物含有量は、自動車燃料系部材の適合性と、排出ガス中のＮＯｘが増加を抑制する観点から、酸素原子換算で３．８質量％以下であることが好ましく、３．５質量％以下であることがより好ましく、２．７質量％以下であることがさらに好ましく、１．３質量％以下であることが最も好ましい。

本発明のガソリン中の灯油混入量は４容量％以下であることが望ましい。灯油混入量が４容量％を越えると、エンジンの始動性が悪化する可能性がある。
ここで、灯油混入量とはガソリン全量基準での炭素数１３及び１４のノルマルパラフィン炭化水素の含有量で判定し、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法」の規定によって得られる灯油の換算値が４容量％以下であることであることを意味する。

本発明のガソリン中のマンガンの含有量は、２質量ｐｐｍ以下が好ましく、１質量ｐｐｍ以下がより好ましい。本発明のガソリン中の鉄の含有量は２質量ｐｐｍ以下が好ましく、１質量ｐｐｍ以下がより好ましい。本発明のガソリン中のナトリウムの含有量は２質量ｐｐｍ以下が好ましく、１質量ｐｐｍ以下がより好ましい。本発明のガソリン中のカリウムの含有量は２質量ｐｐｍ以下が好ましく、１質量ｐｐｍ以下がより好ましい。本発明のガソリン中のリンの含有量は２質量ｐｐｍ以下好ましく、１質量ｐｐｍ以下がより好ましく、０．２質量ｐｐｍ以下がさらに好ましい。マンガン、鉄、ナトリウム、カリウム、リンの含有量が上述の値を超えると、排出ガス浄化触媒上への蓄積量の増加、触媒担体の劣化、空燃比センサの劣化等により排出ガス浄化システムの効率を低下させる恐れがある。
ここでいうマンガン、鉄、ナトリウムの含有量は「燃焼灰化−誘導結合プラズマ発光法」、カリウムの含有量は「燃焼灰化−原子吸光法」、リンの含有量はＡＳＴＭＤ３２３１”Standard Test Method for Phosphorus in Gasoline”により測定される値である。

本発明のガソリンは、貯蔵安定性のために、酸化防止剤及び金属不活性化剤を含有していることが好ましい。具体的には、酸化防止剤としては、Ｎ，Ｎ’−ジイソプロピル−ｐ−フェニレンジアミンやＮ，Ｎ’−ジイソブチル−ｐ−フェニレンジアミン等のフェニレンジアミン系、及び２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノールに代表されるヒンダードフェノール類等のアルキルフェノール系等の酸化防止剤として公知の化合物を用いることができ、金属不活性化剤としては、Ｎ，Ｎ’−ジサリチリデン−１，２−ジアミノプロパンのようなアミンカルボニル縮合化合物等の金属不活性化剤として公知の化合物を用いることができる。
酸化防止剤や金属不活性化剤の添加量には特に制限はないが、前述の酸化安定度を好ましい値とし、他の添加剤を含めた添加後のガソリン組成物の未洗実在ガム量が前述の好ましい値となるようにするのが良い。具体的には、酸化防止剤は５〜１００ｍｇ／ｌが好ましく、１０〜５０ｍｇ／ｌがより好ましい。また、金属不活性化剤は、０．５〜１０ｍｇ／ｌが好ましく、１〜５ｍｇ／ｌがより好ましい。

本発明のガソリンは、吸気バルブ等のデポジットの堆積防止のために、清浄分散剤を含有していることが好ましい。清浄分散剤としては、コハク酸イミド、ポリアルキルアミン、ポリエーテルアミンなどのガソリン清浄分散剤として公知の化合物を用いることができる。これらの中でも空気中３００℃で熱分解を行った場合にその残分が無いものが望ましい。より好ましくはポリイソブテニルアミン及び／またはポリエーテルアミンを使用するのが良い。
清浄分散剤の含有量は、本発明のガソリン１リットル当たり、２５〜１０００ｍｇであることが好ましく、吸気バルブデポジットを防止し、燃焼室デポジットをより低減させる点から、５０〜５００ｍｇがさらに好ましく、１００〜３００ｍｇが最も好ましい。なお、清浄分散剤は、清浄性に寄与する有効成分が適当な溶剤で希釈されていることがあるが、こうした場合、上記の添加量は、有効成分としての添加量を意味している。

本発明のガソリンは、潤滑性を向上させるため、摩擦調整剤を含有していることが好ましい。主な摩擦調整剤としては、例えば、アルコール；ヒドロキシル基を１〜４個有する炭素数１〜３０のアルコール化合物；カルボン酸；モノカルボン酸と、グリコール又は３価アルコールとの反応物であるヒドロキシル基含有エステル；ポリカルボン酸と多価アルコールとのエステル；＞ＮＲ（Ｒは炭素原子数５〜４０の炭化水素基である）を含む組成を示し、１以上の置換基を有する少なくとも１個の窒素化合物とを組み合わせた多価アルコールのエステル；カルボン酸とアルコールアミンとのアミド化合物等が挙げられる。これらは、単独又は混合物として用いることができる。これらのうちでは、炭素数１０〜２５のモノカルボン酸と、グリコール又は３価アルコールとの反応物であるヒドロキシル基含有エステル及び／又は炭素数５〜２５のカルボン酸とアルコールアミンとのアミド化合物がより好ましく、炭素数１０〜２５のモノカルボン酸とグリセリンエステル及び／又は炭素数５〜２５のモノカルボン酸とジエタノールアミンとのアミド化合物がさらに好ましい。

摩擦調整剤の添加量は特に制限はないが、他の添加剤と合わせて添加後のガソリン組成物の未洗実在ガム量が前述の好ましい範囲を満たすように添加するのが良い。また、十分な燃費及び出力改善効果を発揮させ、一方、それ以上添加しても効果の向上が期待できない等の観点から、本発明のガソリン１リットル当たり、好ましくは１０〜３００ｍｇ、より好ましくは３０〜２５０ｍｇの含有割合となるように添加するのが良い。
なお、摩擦調整剤と称して市販されている商品は、耐摩耗性に寄与する有効成分が適当な溶剤で希釈されていることがあるため、こうした市販品を本発明のガソリンに添加する場合にあたっては、上記の添加量は、有効成分としての添加量を意味している。

本発明のガソリンに添加することができるその他の燃料油添加剤としては、有機リン系化合物などの表面着火防止剤、多価アルコールあるいはそのエーテルなどの氷結防止剤、有機酸のアルカリ金属塩またはアルカリ土類金属塩、高級アルコール硫酸エステルなどの助燃剤、アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、両性界面活性剤などの帯電防止剤、アゾ染料などの着色剤、有機カルボン酸あるいはそれらの誘導体類、アルケニルコハク酸エステル等の防錆剤、ソルビタンエステル類等の水抜き剤、キリザニン、クマリンなどの識別剤、天然精油合成香料などの着臭剤等が挙げられる。
これらの添加剤は、１種または２種以上を添加することができ、その合計添加量はガソリン全量基準で０．１質量％以下とすることが好ましい。

本発明により、動植物油脂等のバイオマスをガソリンとして利用することが可能となり、ガソリン自動車の優れた排出ガス浄化性能と、燃費性能、運転性能とを引き出すことが可能となった。

以下に実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらによって何ら限定されるものではない。

［実施例１，２および比較例１，２］
大豆油（平均分子量８８０）を３０質量％と、鉱油７０質量％を混合した原料油を、再生帯域、反応帯域、分離帯域、ストリッピング帯域および生成物回収帯域を有する流動接触分解装置を用いて、反応帯域出口温度が５００℃、触媒／油質量比が６、反応圧力が１．５ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（１４７ｋＰａゲージ圧）、原料油と触媒の接触時間が１．５秒、超安定Ｙ型ゼオライトを３０質量％含む触媒で処理することにより、基材Ａを得た。この時の生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底温度は３４０℃に調整した。
パーム油と菜種油を混合した植物油（平均分子量８５０）を３０質量％と、鉱油７０質量％を混合した原料油を、再生帯域、反応帯域、分離帯域、ストリッピング帯域および生成物回収帯域を有する流動接触分解装置を用いて、反応帯域出口温度が５００℃、触媒／油質量比が６、反応圧力が１．５ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（１４７ｋＰａゲージ圧）、原料油と触媒の接触時間が１．５秒、超安定Ｙ型ゼオライトを３０質量％含む触媒で処理することにより、基材Ｂを得た。この時の生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底温度は３４０℃に調整した。
この基材Ａ、基材Ｂと、接触分解ガソリン（原料油にバイオマスを含まないもの）、アルキレート、改質ガソリン、直留軽質ナフサ、トルエン、ノルマルブタンなどの基材を表２に示す割合で配合し、実施例１，２および比較例１，２の試験ガソリンを調製した。用いた基材の性状を表１に、調製した試験ガソリンの諸性状を表３に示す。

（性状測定）
基材の性状、実施例および比較例における試験ガソリンの性状は以下の方法により測定した。
リサーチ法オクタン価およびモーター法オクタン価は、ＪＩＳＫ２２８０「オクタン価及びセタン価試験方法」により測定されるリサーチ法オクタン価およびモーター法オクタン価による値である。
硫黄分は、ＪＩＳＫ２５４１「原油及び石油製品−硫黄分試験方法」により測定した。
鉛分は、ＪＩＳＫ２２５５「ガソリン中の鉛分試験方法」により測定した。
蒸留性状（ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ３０、Ｔ５０、Ｔ７０、Ｔ９０、ＥＰ）は、全てＪＩＳＫ２２５４「石油製品−蒸留試験方法−常圧法」により測定した。
蒸気圧（＠３７．８℃）は、ＪＩＳＫ２２５８「原油及び燃料油蒸気圧試験方法（リード法）」により測定した。
密度（＠１５℃）は、ＪＩＳＫ２２４９「原油及び石油製品の密度試験方法並びに密度・質量・容量換算表」により測定した。
酸化安定度は、ＪＩＳＫ２２８７「ガソリン酸化安定度試験方法（誘導期法）」によって測定した。
銅板腐食は、ＪＩＳＫ２５１３「石油製品−銅板腐食試験方法」（試験温度５０℃、試験時間３時間）に準拠して測定した。
未洗実在ガム量および洗浄実在ガム量は、ＪＩＳＫ２２６１「石油製品−自動車ガソリン及び航空燃料油−実在ガム試験方法−噴射蒸発法」により測定した。
ベンゼンは、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法−ガスクロによる芳香族試験方法」により測定した。
芳香族分及びオレフィン分は、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法−蛍光指示薬吸着法」により測定した。
灯油分は、ＪＩＳＫ２５３６「石油製品−成分試験方法」の規定に従って測定した。
マンガン、鉄、ナトリウムの含有量は「燃焼灰化−誘導結合プラズマ発光法」、カリウムの含有量は「燃焼灰化−原子吸光法」、リンの含有量はＡＳＴＭＤ３２３１”Standard Test Method for Phosphorus in Gasoline”により測定した。

（バイオマス由来の炭素量）
実施例及び比較例のガソリンについて、バイオマスの処理量、基材の配合量、密度、炭素含有量等から、バイオマス由来の炭素量を計算で求めた。

（加速性能評価）
環境温度２５℃、環境湿度５０％に保持したシャーシダイナモメータ上で、下記の試験車両を使用し、加速性能評価を実施した。試験は試験車両を十分に暖機走行させた後、Ｄレンジ（ＯＤはオン）で５０ｋｍ／ｈから１１０ｋｍ／ｈまでの全開加速を１０回行い、６０ｋｍ／ｈから１００ｋｍ／ｈに達するまでの所要時間を測定し、最初の３回を除いた７回の所要時間の平均値を加速時間と定義した。

［試験車両］
エンジン：直列４気筒（プレミアムガソリン仕様、過給器有り）
排気量：１９９８ｃｃ
噴射方式：マルチポイント式
ミッション：オートマチックトランスミッション
排出ガス浄化システム：三元触媒、空燃比フィードバック制御
平成１２年排出ガス規制適合

（排出ガス試験）
排出ガス試験は、上記の試験車両を用いて、国土交通省によるガソリン自動車１０・１５モード排出ガス測定の技術指針に従って、排出ガス中に含まれるＣＯおよびＮＯｘの排出量を計測した。

（燃料消費試験）
燃料消費試験は、上記の試験車両を用いて、国土交通省によるガソリン自動車１０・１５モード燃料消費試験方法に従って計測した。

表４に示す通り、本発明のガソリン（実施例１，２）は、バイオマス由来の炭素を含有すると共に、良好な加速性能、低い排出ガス（ＣＯ、ＮＯｘ）レベル、良好な燃費を実現できることが分かる。

Claims

バイオマスもしくはバイオマスと鉱物油を混合した原料油を、再生帯域、反応帯域、分離帯域、ストリッピング帯域および生成物回収帯域を有する流動接触装置を用いて、反応帯域出口温度が４８０〜５４０℃、触媒／油質量比が４〜１２、反応圧力が１〜３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇ（９８〜２９４ｋＰａゲージ圧）、原料油と触媒の接触時間が１〜３秒、超安定Ｙ型ゼオライトを１０〜５０質量％を含む触媒を用いる条件下に流動接触分解処理することによって得られる留出温度範囲が２５℃から２２０℃の留分の全部もしくはその一部からなる基材をガソリン全量に対して５容量％以上５０容量％以下配合することにより、リサーチ法オクタン価が９６．０以上、硫黄分含有量が１０質量ｐｐｍ以下、芳香族分含有量が２０容量％以上４５容量％以下のガソリンを得ることを特徴とするガソリンの製造方法。
流動接触分解装置の生成物回収帯域に含まれる蒸留塔の塔底温度が３８０℃以下であることを特徴とする請求項１に記載のガソリンの製造方法。
酸化防止剤と金属不活性化剤を配合することを特徴とする請求項１または２に記載のガソリンの製造方法。
清浄分散剤を配合することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のガソリンの製造方法。
摩擦調整剤を配合することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のガソリンの製造方法。
製造されるガソリンの１０％留出温度が７０℃以下、５０％留出温度が７５℃以上１１０℃以下、９０％留出温度が１８０℃以下、蒸留終点が２２０℃以下、蒸気圧（３７．８℃）が４４kＰａ以上９３kＰａ以下、密度（１５℃）が０．７８３ｇ／ｃｍ^３以下、酸化安定度が２４０分以上、銅板腐食（５０℃、３時間）が１以下、洗浄実在ガムが５ｍｇ／１００ｍｌ以下、未洗実在ガムが２０ｍｇ／１００ｍｌ以下、ベンゼン含有量が１容量％以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のガソリンの製造方法。
製造されるガソリンのオレフィン分含有量が３５容量％以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のガソリンの製造方法。
製造されるガソリンのマンガンの含有量が２質量ｐｐｍ以下、鉄の含有量が２質量ｐｐｍ以下、ナトリウムの含有量が２質量ｐｐｍ以下、カリウムの含有量が２質量ｐｐｍ以下、及びリンの含有量が２質量ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のガソリンの製造方法。