JP5116170B2 - 吸収式冷凍機 - Google Patents

Description

本発明は太陽熱を利用した吸収式冷凍機に関する。

各種熱源を利用して冷熱を得る技術として吸収式冷凍機は広く普及している。そして、吸収式冷凍機と、太陽熱集熱器とを組み合わせたシステムも、実用化されている（特許文献１、特許文献２参照）。
しかし、係る従来技術（特許文献１、特許文献２）は、何れも、太陽熱は吸収式冷凍機を一重効用サイクルで駆動する（一重効用運転を行なう）のに適用されている。そのため、太陽熱（太陽エネルギー）から冷熱への変換効率が高くない、という問題を有している。

太陽熱から冷熱への変換効率を向上するため、太陽熱から高温水（例えば１５０℃程度）を取り出し、吸収式冷凍機を二重効用サイクルで駆動することが考えられる。ここで、係る高温水（例えば１５０℃程度の高温水）を太陽熱から得る技術（特許文献３参照）が存在し、係る技術（特許文献３）と吸収式冷凍機とを組み合わせて、太陽熱による二重効用サイクルの駆動が可能になる。
そして、その様な技術（特許文献３）と吸収式冷凍機とを組み合わせて、太陽熱により二重効用サイクルを駆動するシステムを構築した場合には、日射が不十分で、二重効用サイクルに必要な温度（例えば１５０℃）まで太陽熱を集熱出来ない場合には、太陽熱を吸収式冷凍機で適用することが出来なくなる。そのため、年間を通じての太陽熱利用量は小さくなる。

ここで、二重効用サイクルに必要な温度レベル（例えば１５０℃）までは集熱できなくても、一重効用サイクルに必要な温度レベル（例えば９０℃）までは太陽熱を集熱可能な場合が非常に多い。
上述した従来の二重効用サイクル駆動をするシステムでは、一重効用サイクルに必要な温度レベルまでは集熱可能な場合でも、太陽熱が全く利用することが出来ない。そのため、二重効用サイクル駆動をするシステムにおいて、一重効用サイクルのみ稼動出来る低い温度レベルで太陽熱を利用する運転を行ないたいという要請が存在しているが、係る要請に応えることが出来る従来技術は提案されていない。

ここで、太陽熱から高温水（例えば１５０℃程度）を取り出し、吸収式冷凍機を二重効用サイクルで駆動するシステムを構築した場合には、熱媒である水（高温水）の膨張を吸収するため、高温水の循環系統に膨張タンクを設ける必要がある。
しかし、膨張タンクに密閉型隔膜式膨張タンクを用いた場合には、従来技術では、二重効用サイクルが可能な温度レベルの高温水が循環すると、高温水が保有する熱量によって、膨張タンクの隔膜が損傷してしまう。
そのため、従来技術では安価な密閉型隔膜式膨張タンクを使用することが不可能であり、二重効用サイクルが可能な温度レベルの高温水が循環しても、高温水の保有する熱による損傷を生じないような膨張タンク、例えば加圧窒素ボンベと膨張タンクとを組み合わせたものを用いる必要があった。その様なタンクは非常に高価であり、複雑な構成を必要とするため、結局、システム全体を複雑且つ高価にしてしまうという問題を有している。

その他の従来技術として、水素吸蔵合金の吸着熱・放出熱を利用する冷凍機が提案されている（特許文献４参照）。しかし、係る従来技術（特許文献４）は、太陽熱を集熱して吸収式冷凍機で利用するものではない。
また、吸収溶液を太陽熱集熱器で直接加熱する技術も提案されている（特許文献５参照）。しかし、この技術（特許文献５）では、太陽熱集熱器及びそれに連通する配管は真空を保持する必要があり、外気にさらされることによる腐食可能性が増大し、腐食による真空破壊時には、吸収冷凍機自体も運転不可能となる。また、フラッシング再生器を別途設置する必要があり、導入コストの増大や、設備の複雑化を招いてしまう。

特開平１１−２５７７７７号公報 特開平１１−８３２２８号公報 特開昭５８−４９８６１号公報 特開平１１−２８１１９１号公報 特開２００１−８２８２３号公報

本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、太陽熱により冷媒の再生を行なうことが出来る吸収式冷凍機であって、太陽熱を二重効用サイクルで用いて冷媒を再生することが出来ると共に、太陽熱の温度レベルが低い場合においても一重効用サイクルで冷媒の再生を行なうことが可能な吸収式冷凍機の提供を目的としている。

本発明によれば、太陽熱集熱器（４２）と第１のポンプ（Ｐ１）とを備える太陽熱循環系統（４０）と組合され、吸収器（１２）と高温再生器（１４）と低温再生器（１６）と凝縮器（１８）と蒸発器（２０）とを備える吸収式冷凍機において、前記太陽熱循環系統（４０）と熱的に連通している太陽熱高温再生器（ＳＧ１）と太陽熱低温再生器（ＳＧ２）とを備え、その太陽熱低温再生器（ＳＧ２）には第２のポンプ（２２）を有する希溶液ライン（Ｌ１）が前記吸収器（１２）から太陽熱溶液熱交換器（ＳＨｅｘ）を介して接続されており、太陽熱高温再生器（ＳＧ１）を再生した冷媒が流れる配管（Ｌｇ１、Ｌｇ３）は低温再生器（１６）を介して凝縮器（１８）に連通しており、前記太陽熱低温再生器（ＳＧ２）には前記高温再生器（１４）からの溶液ライン（Ｌ３）が接続され、前記太陽熱循環系統（４０）は太陽熱集熱器（４２）の出口に連通する第１の熱媒ライン（Ｌｈ２）と、その第１の熱媒ライン（Ｌｈ２）の第１の分岐点（Ｂ１）で分岐される第２の熱媒ライン（Ｌｈ３）および第３の熱媒ライン（Ｌｈ４）とを備え、その第２の熱媒ライン（Ｌｈ３）は太陽熱高温再生器（ＳＧ１）の熱交換器（Ｌｈ３ｅｘ）を介して前記第３の熱媒ライン（Ｌｈ４）と共に第１の三方弁（Ｖ１）に接続され、第１の三方弁（Ｖ１）からの第４の熱媒ライン（Ｌｈ５）は第２の分岐点（Ｂ２）において第５の熱媒ライン（Ｌｈ６）と第６の熱媒ライン（Ｌｈ７）と第７の熱媒ライン（Ｌｈ８）とに分岐され、第５の熱媒ライン（Ｌｈ６）は太陽熱低温再生器（ＳＧ２）の熱交換器（Ｌｈ６ｅｘ）を介して第７の熱媒ライン（Ｌｈ６）と共に第２の三方弁（Ｖ２）に接続され、第６の熱媒ライン（Ｌｈ７）は前記太陽熱溶液熱交換器（ＳＨｅｘ）を介して第２の三方弁（Ｖ２）の上流側で第５の熱媒ライン（Ｌｈ６）と第３の分岐点（Ｂ３）に分岐しており、そして第２の三方弁（Ｖ２）の第８の熱媒ライン（Ｌｈ１１）は前記第１のポンプ（Ｐ１）を介して太陽熱集熱器（４２）の入口側に接続されている。

上述する構成を具備する本発明によれば、太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒が循環する循環系（４０）と連通する太陽熱高温再生器（ＳＧ１）を設け、その太陽熱高温再生器（ＳＧ１）で再生した冷媒が流れる配管（冷媒ラインＬｇ１，Ｌｇ３）は低温再生器（１６）を介して凝縮器（１８）に連通しているので、前記循環系（４０）を介して太陽熱を太陽熱高温再生器（ＳＧ１）に供給することにより、吸収式冷凍機（１０）は二重効用サイクルで稼動することが出来る。
ここで、二重効用サイクルで駆動する場合にはＣＯＰ＝１．５であり、太陽エネルギーから冷熱の変換効率は、太陽熱集熱器（４２）における太陽熱集熱効率に当該ＣＯＰを蒸散した数値（太陽熱集熱器４２における太陽熱集熱効率を４０％と仮定すれば、 ０．４×１．５＝０．６）となる。係る効率は、同一の太陽熱集熱器（４２）を用いた場合における一重効用サイクル（ＣＯＰ＝０．８）の場合における太陽エネルギーから冷熱の変換効率（０．４×０．８＝０．３２）に比較して、２倍近い高効率となる。

また、本発明において、前記太陽熱低温再生器（ＳＧ２）を設けることにより、曇天時等の日射量が少なく、二重効用サイクルで稼動することが出来ない場合に、太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒が循環する循環系（４０）が前記太陽熱高温再生器（ＳＧ１）をバイパスして、太陽熱低温再生器（ＳＧ２）に連通すれば、太陽熱を一重効用サイクルで利用することが出来る。
その結果、太陽熱で加熱された熱媒の温度レベルが比較的低くても（例えば９０℃程度）、太陽熱を吸収式冷凍機（１０）で有効利用することが出来るので、年間を通して吸収式冷凍機（１０）で太陽熱を利用する頻度が上昇し、太陽熱の利用が有効に行なわれる。そして、高温再生器（１４）に供給する蒸気や高質燃料等の使用量を節約出来る。

それに加えて、太陽熱低温再生器（ＳＧ２）を設けることにより、日射量が多く、太陽熱で加熱される熱媒の温度レベルが高温（例えば１４０℃以上）となり、二重効用サイクルが可能となった場合に、熱媒の保有する熱量で膨張タンク（４４）の隔膜がダメージを防止することが出来る。
すなわち、膨張タンク（４４）の隔膜がダメージを受ける可能性があれば、熱媒の保有する熱量を太陽熱高温再生器（ＳＧ１）内の吸収溶液の加熱及び冷媒の再生に用いた後に、さらに太陽熱低温再生器（ＳＧ２）内の吸収溶液の加熱及び冷媒の再生に用いて、熱媒の温度を降温させる。熱媒温度が降温することにより、膨張タンク（４４）の隔膜がダメージを受けることが防止される。
その結果、安価な隔膜式の膨張タンク（４４）を用いることが可能となり、その分だけ製造コストを低下することが出来る。

さらに本発明において、吸収器（１２）から送り出された吸収溶液が流れる吸収溶液ライン（Ｌ１）に前記熱交換器（ＳＨｅｘ）を介装することにより、曇天時等の日射量が少なく、二重効用サイクルで稼動することが出来ない場合に、太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒を前記第３の再生器（ＳＧ１）に供給せずに、前記熱交換器（ＳＨｅｘ）に連通して、吸収器（１２）から送り出された吸収溶液を太陽熱により加熱し、以って、冷媒蒸気再生に必要な熱量、すなわち高温再生器（１４）に供給する蒸気や高質燃料等の使用量を削減できる。これにより、吸収式冷凍機（１０）に入力される熱量を減少して、吸収式冷凍機（１０）の運転効率を向上することが出来る。
その結果、太陽熱で加熱された熱媒の温度レベルが比較的低くても（例えば９０℃程度）、太陽熱を吸収式冷凍機（１０）で有効利用することが出来る。そのため、年間を通して吸収式冷凍機（１０）で太陽熱を利用する頻度が上昇し、太陽熱の有効利用が実現出来る。

それに加えて、吸収器（１２）から送り出された吸収溶液が流れる吸収溶液ライン（Ｌ１）に前記熱交換器（ＳＨｅｘ）を介装することにより、二重効用サイクルが可能となった場合に、熱媒の保有する熱量で膨張タンク（４４）の隔膜がダメージを受ける恐れがある場合には、熱媒の保有する熱量を第３の再生器（ＳＧ１）内の吸収溶液の加熱及び冷媒の再生に用いた後に、さらに前記熱交換器（ＳＨｅｘ）に連通して、熱媒が保有する熱量を吸収器（１２）から送り出された吸収溶液に投入する。
これにより、熱媒温度が降温して、膨張タンク（４４）の隔膜がダメージを受けることが防止される。そのため、安価な隔膜式の膨張タンク（４４）を選択して、各種コストを低減することが出来る。

ここで、前記太陽熱低温再生器（ＳＧ２）と、吸収器（１２）から送り出された吸収溶液が流れる吸収溶液ライン（Ｌ１）に介装された前記熱交換器（ＳＨｅｘ）とを備えることにより、日照量が少なく、二重効用運転が困難な場合において、前記太陽熱低温再生器（ＳＧ２）における冷媒蒸気の再生と、吸収器（１２）から送り出された吸収溶液を前記熱交換器（ＳＨｅｘ）で加熱することとを同時に実行することにより、吸収式冷凍機（１０）の運転効率はさらに向上する。
また、熱媒循環系（４０）における膨張タンク（４４）が介装された領域の熱媒温度が高くても、太陽熱高温再生器（ＳＧ１）内の吸収溶液の加熱及び冷媒の再生に用いた熱媒を、前記太陽熱低温再生器（ＳＧ２）と吸収器（１２）から送り出された吸収溶液が流れる吸収溶液ライン（Ｌ１）に介装された前記熱交換器（ＳＨｅｘ）の何れかに供給することにより、熱媒温度がさらに降温するので、隔膜式膨張タンク（４４）の隔膜が十分に保護される。

これに加えて、本発明によれば、既存の太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒が循環する循環系（４０）と、吸収式冷凍機（１０）とを大幅に改造することなく構成することが可能なので、導入コストを抑制することが出来る。
また、本発明では、太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒が循環する循環系（４０）と吸収式冷凍機（１０）の吸収溶液循環系とは、太陽熱高温再生器（ＳＧ１）、太陽熱低温再生器（ＳＧ２）熱交換器（ＳＨｅｘ）を介して熱量の授受を行なうのみであるため、太陽熱集熱器（４２）で加熱された熱媒が循環する循環系（４０）が破損しても、吸収式冷凍機（１０）を運転して、冷房負荷を賄うことが出来る。

本発明の実施形態のブロック図。 実施形態において、二重効用サイクルを行なった場合を示すブロック図。 二重効用サイクルで、一重効用側の再生器及び溶液熱交換器に太陽熱循環系統を連通させた状態を示すブロック図。 実施形態において、一重効用サイクルを実行した場合を示すブロック図。 実施形態において、間欠運転を行なう場合の起動スタンバイ状態の制御を示すフローチャート。 実施形態において、連続運転を行なう場合の起動スタンバイ状態の制御を示すフローチャート。 実施形態において、間欠運転を行なう場合の一重効用サイクルの制御を示すフローチャート。 実施形態において、連続運転を行なう場合の一重効用サイクルの制御を示すフローチャート。 実施形態において、間欠運転を行なう場合の二重効用サイクルの制御を示すフローチャート。 実施形態において、連続運転を行なう場合の二重効用サイクルの制御を示すフローチャート。 実施形態において、太陽熱循環系統を流れる熱媒の過加熱を防止する制御を示すフローチャート。 実施形態において、密閉型隔膜式膨張タンクの隔膜を熱倍が保有する熱量から保護する制御を示すフローチャート。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
図示の実施形態に係るシステムは、図１において、全体を符号１００で示されている。
システム１００は、全体を符号１０で示す吸収式冷凍機と、全体を符号４０で示す太陽熱循環系統とを備えている。

吸収式冷凍機１０は、吸収器１２と、高温再生器１４と、低温再生器１６と、凝縮器１８と、蒸発器２０に加えて、太陽熱高温再生器ＳＧ１と、太陽熱低温再生器ＳＧ２とを備えている。
ここで、太陽熱高温再生器ＳＧ１及び太陽熱低温再生器ＳＧ２は、太陽熱循環系統４０と熱的に連通しており、太陽熱循環系統４０により集熱した太陽熱が投入されるように構成されている。そして、太陽熱高温再生器ＳＧ１には温度レベルが高い太陽熱（例えば、１４５℃以上）が投入され、太陽熱低温再生器ＳＧ２には温度レベルが低い太陽熱（例えば、９０℃程度）が投入される。

吸収器１２と、太陽熱高温再生器ＳＧ１と、高温再生器１４と、太陽熱低温再生器ＳＧ２と、低温再生器１６とは、吸収溶液循環系統により連通されている。例えば、吸収溶液としては臭化リチウム溶液が用いられ、冷媒としては水が用いられる。
ここで、吸収溶液循環系統は、吸収器１２と太陽熱高温再生器ＳＧ１を連通する吸収溶液ラインＬ１（希溶液ライン）と、太陽熱高温再生器ＳＧ１と高温再生器１４を連通する吸収溶液ラインＬ２と、高温再生器１４と太陽熱低温再生器ＳＧ２を連通する吸収溶液ラインＬ３と、太陽熱低温再生器ＳＧ２と低温再生器１６を連通する吸収溶液ラインＬ４と、低温再生器１６と吸収器１２を連通する吸収溶液ラインＬ５とを含んでいる。
そして、希溶液ラインＬ１の吸収器１２側の領域には、吸収溶液循環用の吸収溶液ポンプ２２が介装されている。

希溶液ラインＬ１と溶液ラインＬ５には低温溶液熱交換器２４が介装されており、溶液ラインＬ５を流れる吸収溶液（濃溶液）が保有する熱量を、希溶液ラインＬ１を流れる希溶液に投入している。
また、希溶液ラインＬ１と溶液ラインＬ３には高温溶液熱交換器２６が介装されており、高温再生器１４で加熱された高温の吸収溶液が保有する熱量を、希溶液ラインＬ１を流れる希溶液に投入している。

さらに、希溶液ラインＬ１には太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘが介装されており、太陽熱循環系統４０を流れる熱媒の保有する熱量を、希溶液ラインＬ１を流れる希溶液に投入している。
太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘは、図１の例では希溶液ラインＬ１の低温溶液熱交換器２４と高温溶液熱交換器２６の間の領域に介装されている。図示はされていないが、太陽熱循環系統を流れる熱媒の温度レベル如何によっては、希溶液ラインＬ１の低温溶液熱交換器２４よりも吸収器１２側の領域に介装することも可能であるし、或いは、希溶液ラインＬ１の高温溶液熱交換器２６よりも太陽熱高温再生器ＳＧ１側の領域に介装することも可能である。

太陽熱高温再生器ＳＧ１で再生した冷媒蒸気は冷媒ラインＬｇ１を流れ、冷媒ラインＬｇ１は、高温再生器１４で再生した冷媒蒸気が流れる冷媒ラインＬｇ２と合流点ＧＷ１で合流して冷媒ラインＬｇ３となり、冷媒ラインＬｇ３は低温再生器１６を介して凝縮器１８に連通する。
太陽熱低温再生器ＳＧ２で再生した冷媒蒸気は冷媒ラインＬｇ４を流れ、冷媒ラインＬｇ４は、低温再生器１６で再生した冷媒蒸気が流れる冷媒ラインＬｇ５と合流点ＧＷ２で合流して冷媒ラインＬｇ６となり、冷媒ラインＬｇ６は低温再生器１６を介して凝縮器１８に連通する。

吸収器１２と凝縮器１８には、図示しない冷却塔と連通する冷却水ラインＬｗが連通している。
凝縮器１８で凝縮した液相冷媒は、冷媒ラインＬｇ７を流れて蒸発器２０に流入する。蒸発器２０において、液相冷媒は、図示しない冷房負荷に連通する冷水ラインＬｃを流れる冷水から気化熱を奪って冷水の温度を高温せしめ、冷媒蒸気となって冷媒ラインＬｇ８に流入して、吸収器１２内で吸収溶液に吸収される。
なお、実機では、吸収器１２と蒸発器２０とは一体に構成されており、冷媒ラインＬｇ８は図示しない仕切りと開口部で構成される。

吸収式冷凍機１０において、太陽熱高温再生器ＳＧ１には温度センサＳＴ４が介装されており、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４を計測している。
そして太陽熱低温再生器ＳＧ２には温度センサＳＴ５が介装されており、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５を計測している。
希溶液ラインＬ１の低温溶液熱交換器２４と太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘとの間の領域には温度センサＳＴ６が介装されており、当該個所を流れる吸収溶液（希溶液）温度Ｔ６を計測している。

図１の吸収式冷凍機は、吸収器１２からの希溶液が高温再生器ＳＧ１、１４側を経由してから低温再生器ＳＧ２、１６に向かうタイプ、いわゆる「シリーズフロー」タイプに構成されている。
しかし、図示はされていないが、吸収式冷凍機吸収器１２からの希溶液が流れるラインが、高温再生器ＳＧ１、１４側に連通するラインと低温再生器ＳＧ２、１６側に分岐するラインとに分岐する「パラレルフロー」タイプや、吸収器１２からの希溶液が低温再生器ＳＧ２、１６を経由してから高温再生器ＳＧ１、１４側に向かう「リバースフロー」タイプに構成することも可能である。

太陽熱循環系統４０は、太陽熱集熱器４２と、熱媒ラインとを有している。
太陽熱循環系統４０を循環する熱媒は、例えば、純水である。ここで、熱媒は上水（水道水）や各種溶液であっても良く、純水に限定される訳ではない。ただし、熱媒は液体である。
太陽熱循環系統４０内では、例えば、一般的な二重効用吸収式冷凍機における高温再生器内部程度の温度、圧力を想定している。

太陽熱循環系統４０には、熱媒を循環するためのインバータポンプＰ１の吐出口と太陽熱集熱器４２の入口とは、熱媒ラインＬｈ１により連通している。
太陽熱集熱器４２の出口は、熱媒ラインＬｈ２に連通している。
ここで、太陽熱集熱器４２出口における熱媒温度Ｔ１を計測するため、温度センサＳＴ１が設けられている。

熱媒ラインＬｈ２は、第１の分岐点Ｂ１において、太陽熱高温再生器ＳＧ１を介装する熱媒ラインＬｈ３と、太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする熱媒ラインＬｈ４とに分岐する。
太陽熱高温再生器ＳＧ１では、熱交換器Ｌｈ３ｅｘを介して、熱媒ラインＬｈ３を流れる熱媒が保有する熱量が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液に投入される。
太陽熱高温再生器ＳＧ１を介装する熱媒ラインＬｈ３と、太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする熱媒ラインＬｈ４とは、合流して熱媒ラインＬｈ５となる。熱媒ラインＬｈ３とＬｈ４との合流個所には、三方弁Ｖ１が設けられている。

熱媒ラインＬｈ５は、第２の分岐点Ｂ２において、３本の熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７，Ｌｈ８に分岐している。
熱媒ラインＬｈ６は太陽熱低温再生器ＳＧ２に連通しており、熱交換器Ｌｈ６ｅｘを介して、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液に熱媒ラインＬｈ６を流れる熱媒が保有する熱量を投入している。
熱媒ラインＬｈ７は太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに連通しており、図示しない熱交換器を介して、熱媒ラインＬｈ７を流れる熱媒が保有する熱量が、吸収式冷凍機１０の希溶液ラインＬ１を流れる吸収溶液（希溶液）に投入される。
熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７は合流点Ｇ１で合流して熱媒ラインＬｈ９となり、熱媒ラインＬｈ９は三方弁Ｖ２に連通する。

熱媒ラインＬｈ８は三方弁Ｖ２に連通しており、三方弁Ｖ２は熱媒ラインＬｈ６と熱媒ラインＬｈ９の合流点に配置される。
図１の実施形態において、図２〜図４で示す様に太陽熱循環系統４０内を流れる熱媒を吸収式冷凍機１に流す際に、後述の間欠運転を行なうのであれば、熱媒ラインＬｈ８に熱媒が流れる場合には、熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７には熱媒は流れない。一方、熱媒ラインＬｈ６、Ｌｈ７に熱媒が流れる場合には、熱媒ラインＬｈ８には熱媒は流れない。これに対して、図２〜図４で示す様に太陽熱循環系統４０内を流れる熱媒を吸収式冷凍機１に流す際に、後述の連続運転を行なうのであれば、ラインＬｈ６、Ｌｈ７に熱媒が流れる場合に、ラインＬｈ８にも熱媒が流れることがある。
図１において、熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７の何れか一方に熱媒が流れて、他方には熱媒が流れない、という事態は生じない様に構成されている。
換言すれば、三方弁Ｖ２は、熱媒ラインＬｈ８に連通するポートが開放されている場合には、熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７が合流した熱媒ラインＬｈ９に連通するポートは閉鎖されており、熱媒ラインＬｈ９に連通するポートが開放されている場合には、熱媒ラインＬｈ８に連通するポートは閉鎖されている。

熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７が合流した熱媒ラインＬｈ９には第３の分岐点Ｂ３が設けられ、分岐点Ｂ３から分岐ラインＬｈ１０が密閉型隔膜式膨張タンク４４に連通している。
分岐ラインＬｈ１０には、膨張タンク４４に流入する熱媒温度Ｔ３を計測する温度センサＳＴ３が介装されている。

三方弁Ｖ２の出口ポートは熱媒ラインＬｈ１１に連通しており、熱媒ラインＬｈ１１はインバータポンプＰ１の吸込口に接続されている。
熱媒ラインＬｈ１１には第４の分岐点Ｂ４が設けられ、分岐点Ｂ４から分岐ラインＬｈ１２を介して、熱媒を冷却する冷却塔４６に連通している。
冷却塔４６は、戻りラインＬｈ１３を介して三方弁Ｖ３に連通している。換言すれば、三方弁Ｖ３は、冷却塔４６で冷却された熱媒が流れる熱媒ラインＬｈ１３と、熱媒ラインＬｈ１１との合流点に配置されている。

図１で示すシステム１００では、太陽熱循環系統４０における熱媒温度Ｔ１，Ｔ３と、吸収式冷凍機１０内の吸収溶液温度Ｔ４〜Ｔ６との相対関係により、図２〜図４で示す様に、太陽熱循環系統４０の三方弁Ｖ１、Ｖ２を開閉操作する。
また、熱媒温度が昇温し過ぎて太陽熱集熱器４２が破損しないように、図１１を参照して後述するように、三方弁Ｖ３の開閉制御や冷却塔４６のＯＮ−ＯＦＦ制御が行なわれる。
それと共に、ポンプＰ１のＯＮ−ＯＦＦ、あるいは吐出流量制御も行なう。さらに、三方弁Ｖ１〜Ｖ３の開度制御を行なう場合もある。
これ等の制御は、図示しない制御装置で行なわれる。図５以下で後述するように、図示の実施形態に係る制御事態は新規で且つ進歩性を有するが、制御装置自体は市販品で構成することが可能である。
なお、添付図面において、制御装置の図示を省略したことに伴い、各種センサ（例えば、温度センサＴ１、Ｔ３〜Ｔ６等）や制御対象（例えば、ポンプＰ１、冷却塔４６、三方弁Ｖ１〜Ｖ３等）における信号伝達ラインの図示も省略している。

以下、図２〜図４を参照して、図１のシステム１００のサイクルについて説明する。
最初に図２を参照して、二重効用サイクルで駆動する場合における基本的な形態について説明する。
図２において、太陽熱循環系統４０では、三方弁Ｖ１は「開」状態、すなわち図示の実施形態では太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が、太陽熱高温再生器ＳＧ１を経由する様に開閉制御された状態である。そして、三方弁Ｖ２は「閉」状態、すなわち太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを経由せずに、太陽熱集熱器４２側に向かう様に開閉制御された状態となっている。
図２において、太陽熱循環系統４０内を熱媒が流れる経路が、太い実線により示されている。

図２の二重効用サイクルで駆動する場合について、より詳細に説明する。
図２で示す場合において、後述の間欠運転を行なうのであれば、太陽熱循環系統４０内を流れる熱媒は、太陽熱集熱器４２で加熱され、熱媒ラインＬｈ２を流れ、第１の分岐点Ｂ１で全量がラインＬｈ３を流れる。これに対して、図２で示す場合において、後述の連続運転を行なうのであれば、ラインＬｈ３及びラインＬｈ４に熱媒が流れることがある。
熱媒の保有する熱量は、熱交換器Ｌｈ３ｅｘにより、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液に投入され、冷媒蒸気を再生する。
太陽熱高温再生器ＳＧ１で再生された冷媒蒸気は、冷媒ラインＬｇ１、Ｌｇ３を流れて凝縮器１８に向かう。ここで、ラインＬｇ３を流れる冷媒蒸気が保有する熱量は、低温再生器１６内の吸収溶液に投入されて、低温再生器１６内でも冷媒蒸気が再生される。低温再生器１６で再生した冷媒蒸気は、ラインＬｇ５、Ｌｇ６を介して、凝縮器１８に向かう。

太陽熱高温再生器ＳＧ１で冷媒蒸気を再生した熱媒は、熱媒ラインＬｈ３、三方弁Ｖ１、熱媒ラインＬｈ５、第２の分岐点Ｂ２、熱媒ラインＬｈ８、三方弁Ｖ２を介して、ラインＬｈ１１を流れる。
ここで三方弁Ｖ２は、上述した通り、「閉」状態、すなわち太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを経由せずに、太陽熱集熱器４２側に向かう様に開閉制御されているので、熱媒ラインＬｈ３を流れる熱媒は、第２の分岐点Ｂ２において、ラインＬｈ６及びＬｈ７を流れずに、ラインＬｈ８を流れるのである。そして、三方弁Ｖ２では、ラインＬｈ１１に連通するポートに熱媒が流れる。

熱媒ラインＬｈ１１には、分岐点Ｂ４、三方弁Ｖ３、熱媒ラインＬｈ１２、Ｌｈ１３を介して冷却塔４６が介装されているが、熱媒が過熱していないと判断された場合を除き、冷却塔４６はバイパスされる。
熱媒ラインＬｈ１１を流れる熱媒は、ポンプＰ１に吸い込まれ、加圧して吐出されて、ラインＬｈ１を流れて、太陽熱集熱器４２で太陽熱により加熱される。

図４を参照して後述する一重効用サイクルでは、ＣＯＰ＝０．８なので、太陽熱集熱器４２における太陽熱集熱効率が仮に４０％であるとすれば、一重効用サイクルで駆動する場合における太陽エネルギーから冷熱の変換効率は、 ０．４×０．８＝０．３２（３２％） となる。
それに対して、図２で示すような二重効用サイクルで駆動する場合には、ＣＯＰ＝１．５なので、上記のように太陽熱集熱器４２における太陽熱集熱効率を４０％と仮定すれば、
０．４×１．５＝０．６（６０％）
が、二重効用サイクルにおける太陽エネルギーから冷熱の変換効率となる。
両者を比較すれば明らかな様に、二重効用サイクルで駆動した場合における太陽エネルギーから冷熱の変換効率は、一重効用サイクルで駆動した場合の２倍近い数値となる。
そのため、太陽エネルギー（或いは、太陽熱）有効利用の見地からも、二重効用サイクルで駆動することが望ましい。

図２において、太陽熱循環系統４０を流れる熱媒はラインＬｈ９を流れないので、ラインＬｈ９に滞留している熱媒の温度は上昇せず、膨張タンク４４の隔膜は熱媒が保有する熱によってダメージを受けることがない様に思われる。
しかし、実際には、図２で示す状態で、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒から、熱伝導により、ラインＬｈ６を介して、膨張タンク４４に熱を伝達してしまうことがある。或いは、三方弁Ｖ２において、ラインＬｈ８を流れる熱媒が、ラインＬｈ９に連通するポートからラインＬｈ９側に漏れ出してしまう場合も存在する。その結果、ラインＬｈ９に存在する熱媒の温度Ｔ３が上昇して、膨張タンク４４の隔膜にダメージを与えてしまう恐れがある。
図３は、二重効用サイクルで駆動する場合において、太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が保有する熱量を、太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱熱交換器ＳＨｅｘで、吸収式冷凍機１０の吸収溶液側に投入して、熱媒温度Ｔ３を低下させる態様を示している。

図３においても、三方弁Ｖ１は「開」状態、すなわち図示の実施形態では太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が、太陽熱高温再生器ＳＧ１を経由する様に開閉制御された状態である。しかし、三方弁Ｖ２も「開」状態、すなわち太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを経由して、膨張タンク４４を回想した熱媒ラインＬｈ９を流れる様に開閉制御された状態である。
図３においても、太陽熱循環系統４０内を熱媒が流れる経路が、太い実線により示されている。

図３の二重効用サイクルについて説明する。
太陽熱循環系統４０内を流れる熱媒が、太陽熱集熱器４２で加熱され、加熱された熱媒が保有する熱量により、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液が加熱されて冷媒蒸気を再生し、太陽熱高温再生器ＳＧ１内で再生された冷媒蒸気により、低温再生器１６内で冷媒蒸気が再生されるのは、図２と同様である。
そして、太陽熱高温再生器ＳＧ１で冷媒蒸気を再生した熱媒が、熱媒ラインＬｈ３、三方弁Ｖ１、熱媒ラインＬｈ５を経由して第２の分岐点Ｂ２に到達するのも、図２と同様である。

図３の二重効用サイクルでは、太陽熱循環系統４０の第２の分岐点Ｂ２において、熱媒は、熱媒ラインＬｈ６及びＬｈ７の双方を流れている。
ここで、熱媒ラインＬｈ６とＬｈ７を流れる熱媒の流量比は、吸収式冷凍機１０の吸収溶液温度や熱媒温度その他により、ケース・バイ・ケースで異なる。

熱媒ラインＬｈ６を流れる熱媒は、その保有する熱量が、熱交換器Ｌｈ６ｅｘを介して太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液に投入され、冷媒蒸気を再生する。
太陽熱低温再生器ＳＧ２で再生された冷媒蒸気は、冷媒ラインＬｇ４、Ｌｇ６を流れて凝縮器１８に向かう。ここで冷媒ラインＬｇ４は、合流点ＧＷ２において、低温再生器１６で再生した冷媒蒸気が流れる冷媒ラインＬｇ５と合流して、ラインＬｇ６となって凝縮器１８に連通している。
熱媒ラインＬｈ７を流れる熱媒は、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘにおいて、吸収式冷凍機１０の希溶液ラインＬ１を流れる吸収溶液（希溶液）と熱交換を行なう。換言すれば、熱媒ラインＬｈ７を流れる熱媒を流れる熱媒が保有する熱量は、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘにより、希溶液液ラインＬ１の低温溶液熱交換器２４と高温溶液熱交換器２６の間の領域を流れる希溶液に対して投入され、当該希溶液を加熱する。
太陽熱低温再生器ＳＧ２で保有する熱量を吸収溶液に投入した熱媒は熱媒ラインＬｈ６を流れ、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘで保有する熱量を希溶液に投入した熱媒は熱媒ラインＬｈ７を流れ、合流点Ｇ１で合流する。

合流点Ｇ１で合流した熱媒は、膨張タンク４４を介装した熱媒ラインＬｈ９を流れるが、係る熱媒は、太陽熱高温再生器ＳＧ１と、太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘとにおいて、保有する熱量を吸収式冷凍機１０の吸収溶液に投入して降温している。
そのため、熱媒ラインＬｈ９を流れる熱媒温度Ｔ３は、膨張タンク４４の隔膜を熱により破損する程度（例えば、１００℃）までは昇温しない。
すなわち、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液に熱量を投入した（太陽熱循環系統４０を流れる）熱媒を、太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに流すことにより、熱媒ラインＬｈ９を流れる熱媒温度Ｔ３は降温し、以って、膨張タンク４４の隔膜は熱媒が保有する熱から保護されるのである。
熱媒ラインＬｈ９〜ポンプＰ１については、図２で説明したのと同様である。

図２、図３で示す態様では、何れも、太陽熱集熱器４２で熱媒が二重効用サイクルで駆動可能な温度レベル（例えば、１４５℃以上）まで加熱されている。これに対して、図４では、日射量の減少等や曇天等に起因して、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒の温度レベルが比較的低くなり（例えば、９０℃程度）、二重効用サイクルで駆動することが困難である場合における一重効用サイクルを示している。
図４の一重効用サイクルでは、太陽熱循環系統４０の熱媒（が保有する熱量）は太陽熱高温再生器ＳＧ１には投入されないので、三方弁Ｖ１は「閉」状態、すなわち図示の実施形態では太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が、太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする様に開閉制御された状態となる。
一方、三方弁Ｖ２は図３で示すのと同様な「閉」状態、すなわち太陽熱循環系統４０を流れる熱媒が太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを経由して、膨張タンク４４を回想した熱媒ラインＬｈ９を流れる様に開閉制御された状態となっている。
図４においても、太陽熱循環系統４０内を熱媒が流れる経路が、太い実線により示されている。

図４において、太陽熱循環系統４０内を流れる熱媒は、太陽熱集熱器４２で加熱され、熱媒ラインＬｈ２を流れ、第１の分岐点Ｂ１で全量がラインＬｈ４を流れ、太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする。そして、ラインＬｈ４を流れる熱媒は、三方弁Ｖ１、熱媒ラインＬｈ５を介して、第２の分岐点Ｂ２において、熱媒ラインＬｈ６及びＬｈ７に分岐する。
ここで、後述の間欠運転を行なう場合には、熱媒ラインＬｈ５を流れる熱媒は、その全量が、第２の分岐点Ｂ２において熱媒ラインＬｈ６及びＬｈ７を流れる。一方、後述の連続運転を行なう場合には、熱媒ラインＬｈ５を流れる熱媒は、熱媒ラインＬｈ６及びＬｈ７のみならず、熱媒ラインＬｈ８を流れることがある。
図３の場合と同様に、熱媒ラインＬｈ６とＬｈ７を流れる熱媒の流量比は、吸収式冷凍機１０の吸収溶液温度や熱媒温度その他により、ケース・バイ・ケースで異なる。

そして図３の場合と同様に、熱媒ラインＬｈ６を流れる熱媒は太陽熱低温再生器ＳＧ２を流れ、冷媒蒸気を再生する。一方、熱媒ラインＬｈ７を流れる熱媒は、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘで吸収式冷凍機１０の希溶液ラインＬ１を流れる吸収溶液（希溶液）を加熱する。
そして、熱媒ラインＬｈ６と熱媒ラインＬｈ７とは合流点Ｇ１で合流する。
太陽熱低温再生器ＳＧ２で再生された冷媒蒸気の流れについては、図３で説明したのと同様である。

合流点Ｇ１で合流した熱媒ラインＬｈ６，Ｌｈ７を流れる熱媒は、膨張タンク４４を介装した熱媒ラインＬｈ９を流れる。ここで、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒の温度レベルが低く（例えば９０℃程度）、さらに係る熱媒が太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘにおいて降温しているので、熱媒ラインＬｈ９を流れる熱媒温度Ｔ３が、膨張タンク４４の隔膜を熱により破損する程度（例えば、１００℃）まで昇温してしまうことはない。
熱媒ラインＬｈ９〜ポンプＰ１については、図２、図３で説明したのと同様である。

図４で示す場合では、二重効用サイクルで駆動することが出来ない程度まで熱媒温度Ｔ１が低温であっても、当該熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに流して、一重効用サイクルで駆動することが出来る。
すなわち、太陽熱の温度レベルが低くても、太陽熱を吸収式冷凍機１０で有効に用いることが出来るのである。

次に、図５〜図１２のフローチャートを参照して、図示の実施形態の制御について説明する。
ここで、図示の実施形態では、「間欠運転」を行なう場合と、「連続運転」を行なう場合とが存在する。
ここで「間欠運転」は、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が所定温度（例えば、二重効用サイクルであれば１４５℃、一重効用サイクルであれば８５℃）以上の場合だけ、ポンプＰ１を駆動する運転態様である。
一方「連続運転」は、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が前記所定温度（例えば、二重効用サイクルであれば１４５℃、一重効用サイクルであれば８５℃）以下でもポンプＰ１は駆動するが、太陽熱高温再生器ＳＧ１や太陽熱低温再生器ＳＧ２に熱媒を連通させず、或いは、連通する熱媒の流量を絞る運転態様である。この場合、連続運転で熱媒流量を絞る手法としては、例えば、三方弁Ｖ１，Ｖ２の該当するポートにおける開度を小さくする、或いは、ポンプＰ１の出力を低下させる等がある。
間欠運転と連続運転とは、運転の態様である。

図５は、図示の実施形態に係るシステム１００において、間欠運転を行なう場合における起動スタンバイ状態の制御を示している。
図５において、制御を開始したならば、ステップＳ１において、吸収式冷凍機１０が運転中であるか否かを判断する。吸収式冷凍機１０が運転されていなければ（ステップＳ１がＮ）、ステップＳ２に進み、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも高温であるか否かを判断する。許容最高温度Ｔ１ｍａｘは、ケース・バイ・ケースで予め設定されている。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも高温である場合（ステップＳ２がＹ）、太陽熱集熱器４２を保護するため、ステップＳ３において、図１１を参照して後述する過加熱防止運転を行なう（過加熱防止モード）。そしてステップＳ１に戻る。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘ以下であれば（ステップＳ２がＮ）、ステップＳ１に戻る。

ステップＳ１において、吸収式冷凍機１０が運転中であれば（ステップＳ１がＹ）、ステップＳ４に進む。このステップＳ４の状態では、ポンプＰ１が停止しており、三方弁Ｖ１は「閉」の状態（太陽熱循環系統４０が太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする状態）であり、三方弁Ｖ２も「閉」の状態（太陽熱循環系統４０が、太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘをバイパスする状態）である。
ステップＳ４の状態となったならば、ステップＳ５に進む。

ステップＳ５，Ｓ６では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒の温度レベルが、一重効用サイクルで駆動することが可能な温度レベルであるか否かを判断している。
先ずステップＳ５では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差：例えば、５℃）を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）よりも高温であるか否かを判断する。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ５＋ΔＴＬ１：ステップＳ５がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給可能である、換言すれば、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液から「熱の逆流」が生じることはないと判断して、ステップＳ６に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ５＋ΔＴＬ１：ステップＳ５がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒は太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給不能であると判断して、時間ｔ１（ステップＳ８，Ｓ９を参照して後述）の計時結果をリセットし（ステップＳ７）、ステップＳ５に戻る。

ステップＳ６では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液（吸収式冷凍機１０の溶液ラインＬ１を流れる希溶液）の液温Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）よりも高温であるか否かを判断する。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ６がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能である、換言すれば、溶液ラインＬ１を流れる希溶液から「熱の逆流」が生じることはないと判断して、ステップＳ８に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ６がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒は太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給不能であると判断して、時間ｔ１の計時結果をリセットして（ステップＳ７）、ステップＳ５に戻る。

太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が、吸収式冷凍機１０を一重効用サイクルで駆動することが可能な温度レベルであるか否かを判断するステップＳ５，Ｓ６は、図５で示す順序に限定される訳ではない。
ステップＳ５とステップＳ６の順序を入れ替えることが可能であるし、同時に（いわゆる「パラレル」に）実行することも可能である。

図５において、ステップＳ６が「Ｙ」は、ステップＳ５，Ｓ６が共に「Ｙ」の状態であり、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が、吸収冷凍機１０を一重効用サイクルで駆動可能な温度レベルまで昇温した状態である。
ここで、一重効用サイクルで駆動する場合には、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が一重効用サイクルが可能な温度レベルまで昇温した状態が、所定の時間以上連続している必要がある。太陽熱は天候に左右される程度が大きく、日射量が急激に変動する場合を考慮するためである。
その様な「所定の時間」、すなわち太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が一重効用サイクルが可能な温度レベルまで昇温した状態が連続している時間の所定値を、ステップＳ８以降では時間ｔ１として表現している。

ステップＳ５，Ｓ６が共に「Ｙ」であるステップＳ８では、図示しない計時装置（タイマ）により、時間ｔ１の計測が既に開始されているか否かを判断する。時間ｔ１の計時が開始していない場合には（ステップＳ８がＮ）、図示しない計時装置（タイマ）により、時間ｔ１の計測を開始する（ステップＳ９）。そしてステップＳ１３に進む。
図示しない計時装置（タイマ）により、時間ｔ１の計測が既に開始されていれば（ステップＳ８がＹ）、ステップＳ１０に進み、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）よりも高温であるか否かを判断する。

ここでステップＳ１０は、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱高温再生器ＳＧ１に投入しても良いか否か、換言すれば、吸収式冷凍機１０を二重効用サイクルで駆動することが可能であるか否かを判断する工程である。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ１０がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が保有する熱量を太陽熱高温再生器ＳＧ１に投入可能である、すなわち吸収式冷凍機１０を二重効用サイクルで駆動することが可能であると判断して、ステップＳ１１に進む。そして時間ｔ１をリセットして（ステップＳ１１）、図９を参照して後述する二重効用サイクルを開始する（ステップＳ１２）。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ１０がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が保有する熱量は太陽熱高温再生器ＳＧ１に投入できず、二重効用サイクルは出来ないと判断して、ステップＳ１３に進む。

ステップＳ１３では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が一重効用サイクル可能な温度レベルまで昇温した状態が、所定の時間以上連続したか否かを判断する。すなわち、時間ｔ１が一定時間経過したか否かを判断する。
時間ｔ１が一定時間経過したならば（ステップＳ１３がＹ）、一重効用サイクルが可能であると判断して、ステップＳ１４に進む。そして時間ｔ１をリセットして（ステップＳ１４）、図７を参照して説明する一重効用サイクルを開始する（ステップＳ１５）。
一方、時間ｔ１が一定時間経過していなければ（ステップＳ１３がＮ）、ステップＳ５に戻る。

図６の連続運転を行なう場合における起動スタンバイ状態の制御は、ステップＳ１２で移行する二重効用サイクルが図１０で示されている点、ステップＳ１５で移行する一重効用サイクルが図８で示されている点を除き、図５で説明した内容と同一である。

図７は、図示の実施形態に係るシステム１００において、間欠運転を行なう場合における一重効用サイクルの制御を示している。
図７で示す一重効用サイクルの制御は、図５におけるステップＳ１５の状態から開始される。図５のステップＳ１５の状態では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が一重効用サイクル可能な温度レベルまで昇温しているので、図７のステップＳ２１では、ポンプＰ１を駆動する。
そして三方弁Ｖ１を「閉」の状態（太陽熱循環系統４０が太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする状態）として、三方弁Ｖ２は「開」の状態（太陽熱循環系統４０が、太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに連通する状態）とせしめる。すなわち、図７のステップＳ２１では、太陽熱循環系統４０は、図４で示す様に吸収式冷凍機１０側に連通する。

次に、ステップＳ２２において、一重効用サイクルを連続している時間（図７では符号ｔ２で示す）が、図示しない計時装置により計測が開始されているか否かを判断する。
一重効用サイクルを一定時間連続することは、太陽熱集熱器４２で一定の日射量が確保できた状態が一定時間連続していることなので、より効率が高い二重効用サイクルに移行出来る可能性が高い。そのため、図７及び図８で示す制御では、符号「ｔ２」で示す時間を計時して、一重効用サイクルを連続して二重効用サイクルに移行出来る可能性が高くなる時間が経過したか否かを判断しているのである。
より詳細に述べると、一重効用サイクルから二重効用サイクルに移行できるか否かを判断する場合には、後述する通り、ポンプＰ１を一旦停止する（ステップＳ３０）。そして、時間ｔ２は、一重効用サイクルの際にポンプＰ１を一旦停止するか否かを判断するパラメータである。

ステップＳ２２において、図示しない計時装置による時間ｔ２の計測が未だに行なわれていない場合には（ステップＳ２２がＮ）、図示しない計時装置により時間ｔ２の計測が開始され（ステップＳ２３）、ステップＳ２４に進む。
ステップＳ２２において、時間ｔ２の計測が既に行なわれていれば（ステップＳ２２がＹ）、ステップＳ２３をバイパスしてステップＳ２４に進む。
ステップＳ２４では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも低温であるか否かを判断する。太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘ以上の高温であれば（Ｔ１≧Ｔ１ｍａｘ：ステップＳ２４がＮ）、ステップＳ２５において、図１１の過加熱防止運転（過加熱防止モード）を行ない、ステップＳ２６に進む。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも低温であれば（Ｔ１＜Ｔ１ｍａｘ：ステップＳ２４がＹ）、ステップＳ２５をバイパスして、ステップＳ２６に進む。

ステップＳ２６，Ｓ２７では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が、吸収式冷凍機１０を一重効用サイクルで駆動可能な温度レベルに達しているか否かを判断している。
先ずステップＳ２６では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ２（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ２）よりも高温であるか否かを判断する。
ここで、ステップＳ２６における余裕代ΔＴＬ２は、図５、図６のステップＳ５における余裕代ΔＴＬ１とは必ずしも一致しない。図５、図６の起動スタンバイ状態ではポンプＰ１は駆動していないのに対して、図７の一重効用サイクルではポンプＰ１が駆動しており、熱媒が循環しているからである。

熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ２を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ５＋ΔＴＬ２：ステップＳ２６がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給出来る状態が継続していると判断して、ステップＳ２７に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ２を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ５＋ΔＴＬ２：ステップＳ２６がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給出来る状態ではなくなったと判断して、ステップＳ３５に進む。

ステップＳ２７では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液（吸収式冷凍機１０の溶液ラインＬ１を流れる希溶液）の液温Ｔ６に余裕代ΔＴＳ２（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差：図５、図６のステップＳ５における余裕代ΔＴＳ１とは必ずしも一致しない）を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ２）よりも高温であるか否かを判断する。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ２を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ６＋ΔＴＳ２：ステップＳ２７がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な状態が継続していると判断して、ステップＳ２８に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ２を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ６＋ΔＴＳ２：ステップＳ２７がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な状態ではなくなったと判断して、ステップＳ３５に進む。

図５、図６のステップＳ５，Ｓ６の場合と同様に、ステップＳ２６，Ｓ２７は、図７の順序には限定されず、ステップＳ２６とステップＳ２７の順序を入れ替えることが可能であるし、同時に（いわゆる「パラレル」に）実行することも可能である。

ステップＳ２８では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な状態が継続しており、熱媒温度Ｔ１が一重効用サイクルが可能な温度レベルを維持しているので、そのような状態が一定時間経過すれば、より効率が高い二重効用サイクルに移行出来る可能性が高い。
そのため、時間ｔ２が一定時間（一重効用サイクルを継続している時間であって、二重効用サイクルに移行出来る可能性が高くなる時間）を経過したか否かを判断し（ステップＳ２８）、一定時間を経過していれば（ステップＳ２８がＹ）、時間ｔ２をリセットして（ステップＳ２９）、ステップＳ３０に進む。

ステップＳ３０では、一重効用サイクルから、二重効用サイクルに行こう出来る可能性が非常に高い。
ステップ３０では、図５の起動スタンバイ状態（図５のステップＳ４）と同様に、ポンプＰ１を停止し、三方弁Ｖ１を「閉」状態（太陽熱循環系統４０が太陽熱高温再生器ＳＧ１をバイパスする状態）として、三方弁Ｖ２も「閉」状態（太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘをバイパスする状態）とする。
ここで、ステップＳ３０の状態において、二重効用サイクルに移行出来るか否かを判断するのに十分な時間として、符号「ｔ４」で示す様な時間を制御に導入し、係る時間ｔ４が経過するまでに、二重効用サイクルに移行出来るか、一重効用サイクルを続行するかを判断する。
太陽熱循環系統４０をステップＳ３０の状態に制御した後、当該時間ｔ４の計時を開始して（ステップＳ３１）、ステップＳ３２に進む。

ステップＳ３２では、ステップＳ３０の状態で、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）よりも高温であるか否かを判断する。
ここで、ステップＳ３２の時点ではポンプＰ１が停止しているので、余裕代ΔＴＨ１は図５のステップＳ５における余裕代と同一である。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ３２がＹ）、二重効用サイクルに移行することが可能であると判断して、計時された時間ｔ４をリセットし（ステップＳ３３）、図９で示す二重効用サイクルに移行する（ステップＳ３４）。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）以下であれば（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ３２がＮ）、ステップＳ４４に進む。

ステップＳ２６，Ｓ２７において、日射量の減少等に起因して、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給することが出来ず、熱媒温度Ｔ１が一重効用サイクルが可能な温度レベルを維持出来なくなったと判断されて（ステップＳ２６，Ｓ２７の何れかがＮ）、ステップＳ３５に進んだならば、ポンプＰ１を停止して、時間ｔ３の計時を開始して（ステップＳ３６）、ステップＳ３７に進む。
ここで時間ｔ３は、日射量の回復等に起因して、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒温度Ｔ１が一重効用サイクルが可能な温度レベルまで復帰するのに十分な時間が経過したか否かを判断するために制御に導入された時間である。

ステップＳ３７、Ｓ３８は、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒温度Ｔ１が一重効用サイクルで稼動可能な温度レベルまで復帰したか否かを判断している。
ステップＳ３７では、熱媒温度Ｔ１が、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）よりも高温であるか否かを判断する。
ここで、ステップＳ３７ではポンプＰ１が停止しているので、図５、図６のステップＳ５における余裕代ΔＴＬ１と同一の余裕代を用いている。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ５＋ΔＴＬ１：ステップＳ３７がＹ）、熱媒温度Ｔ１が太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給出来る温度レベルまで復帰したと判断して、ステップＳ３８に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ５＋ΔＴＬ１：ステップＳ３７がＮ）、熱媒温度Ｔ１が太陽熱低温再生器ＳＧ２に供給出来る温度レベルには復帰していないと判断して、ステップＳ４１に進む。

ステップＳ３８では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液（吸収式冷凍機１０の溶液ラインＬ１を流れる希溶液）の液温Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差：図５、図６のステップＳ５における余裕代ΔＴＳ１と同一）を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）よりも高温であるか否かを判断する。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ３８がＹ）、熱媒温度Ｔ１が太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な温度レベルに復帰したと判断して、ステップＳ３９に進む。
熱媒温度Ｔ１が、吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ３８がＮ）、熱媒温度Ｔ１は太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な温度レベルには復帰していないと判断して、ステップＳ４１に進む。

ステップＳ２６，Ｓ２７と同様に、ステップＳ３７，Ｓ３８は、図７の順序には限定されず、ステップＳ３７とステップＳ３８の順序を入れ替えることが可能であるし、同時に（いわゆる「パラレル」に）実行することも可能である。

ステップＳ３９では、熱媒温度Ｔ１は太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な温度レベルに復帰しているので、熱媒温度Ｔ１は一重効用サイクルが可能な温度レベルに復帰したと判断して、時間ｔ３をリセットして（ステップＳ３９）、ステップＳ２１に戻り、一重効用サイクルを行なう。
一方、ステップＳ４１では、熱媒温度Ｔ１は太陽熱低温再生器ＳＧ２及び／又は太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに供給可能な温度レベルに復帰していないので、熱媒温度Ｔ１は一重効用サイクルが可能な温度レベルに復帰していないと判断して、時間ｔ３が一定時間を経過したか否かを判断する。時間ｔ３が一定時間（太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒温度Ｔ１が一重効用サイクル可能な温度レベルまで復帰するのに十分な時間）を経過していれば（ステップＳ４１がＹ）、一重効用サイクルに復帰することは困難であると判断して、時間ｔ２，ｔ３をリセットして（ステップＳ４２）、図５で示す起動スタンバイ状態に移行する（ステップＳ４３）。

ステップＳ３２において、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）以下であり（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ３２がＮ）、ステップＳ４４に進んだならば、時間ｔ４が一定時間（二重効用サイクルに移行出来るか否かを判断するのに十分な時間）が経過したか否かを判断する。
時間ｔ４が一定時間を経過していなければ（ステップＳ４４がＮ）、ステップＳ３２に戻る。
時間ｔ４が一定時間を経過していれば（ステップＳ４４がＹ）、二重効用サイクルに移行することは困難であると判断して、時間ｔ４をリセットし（ステップＳ４５）、ステップＳ２１に戻り、一重効用サイクルを実行する（ステップＳ４６）。

図８は、図示の実施形態に係るシステム１００において、連続運転を行なう場合における一重効用サイクルの制御を示している。
図８で示す一重効用サイクルの制御は、図７で示す制御と似通っている個所が多いので、以下において、図７で説明したのとは異なっている部分を主に説明する。
図８の連続運転の場合は、ポンプＰ１は常時駆動されており、一重効用サイクルが所定時間継続した場合には、直ちに二重効用サイクルに移行している。
また、図８では、一重効用サイクルが連続することが出来ない状態になった場合には、復帰するか否かを判断することなく、直ちに図６の起動スタンバイ状態に移行している。

図８において、一重効用サイクルが所定時間継続したか否かを判断する時間的規準として、符号ｔ２で示す時間を制御に導入している。
そのため、一重効用サイクルを開始したならば（ステップＳ２１）、図示しない計時装置（タイマ）により、直ちに時間ｔ２の計時を開始する（ステップＳ２３）。

また図８では、過加熱防止運転が必要か否かの判断を行なった後、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ２の太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘに連通するポートにおける開度制御のために、ステップＳ５１〜Ｓ５３で示す制御を実行している。
ステップＳ５１では、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液（吸収式冷凍機１０の溶液ラインＬ１を流れる希溶液）の液温Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）よりも高温であるか否かを判断する。

そして、熱媒温度Ｔ１が高い温度となる様に、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ２の開度制御の目標値として設定する。
これにより、太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘにおいて、吸収式冷凍機１０内の吸収溶液から、太陽熱循環系統４０の熱媒側に「熱の逆流」が生じることを防止することが出来る。
なお、ステップＳ５１〜Ｓ５３で示す制御は、図示の実施形態のように、太陽熱低温再生器ＳＧ２と太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘとを有している構成の場合のみに行なわれる。
太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘの何れか一方のみを設けているのであれば、ステップＳ５１で示す制御は不要であり、ステップＳ５２或いはステップＳ５３で示す何れかの制御を行なう。

太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）よりも高温であれば（Ｔ５＋ΔＴＬ１＞Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ５１がＹ）、ステップＳ５２に進み、熱媒温度Ｔ１が太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）になる様に、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ２の開度制御の目標値を設定する。そしてステップＳ２６に進む。
一方、太陽熱低温再生器ＳＧ２内の吸収溶液温度Ｔ５に余裕代ΔＴＬ１を加えた温度（Ｔ５＋ΔＴＬ１）が、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘを流れる吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）以下の温度であれば（Ｔ５＋ΔＴＬ１≦Ｔ６＋ΔＴＳ１：ステップＳ５１がＮ）、ステップＳ５３に進み、熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ６に余裕代ΔＴＳ１を加えた温度（Ｔ６＋ΔＴＳ１）となる様に、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ２の開度制御の目標値を設定する。そしてステップＳ２６に進む。

図８の制御では、上述した様に、一重効用サイクルが所定時間継続したならば（ステップＳ２８がＹ）には、時間ｔ２をリセットして（ステップＳ３３）、直ちに二重効用サイクルに移行している（ステップＳ３４）。
以って、高効率の二重効用サイクル（ＣＯＰ＝１．５）を優先的に実行することになる。
また、一重効用サイクルが連続することが出来ない状態になったと判断された場合には（ステップＳ２６，Ｓ２７の何れかがＮ）、図７のステップＳ３６〜Ｓ４３に相当する工程（一重効用サイクルに復帰するか否かを、ｔ３一定時間経過まで待機した後に判断する一連の工程）を実行することなく、時間ｔ２をリセットして（ステップＳ４２）、直ちに図６の起動スタンバイ状態に移行する（ステップＳ４３）。
その他については、図８の制御は図７の制御と同様である。

次に、図９を参照して、図示の実施形態に係るシステム１００の間欠運転における二重効用サイクルの制御を説明する。
図９の制御は、図５の起動スタンバイ状態或いは図７の一重効用サイクルから、図９の二重効用サイクルに移行した際に開始される。
ステップＳ６１では、ポンプＰ１を駆動し、三方弁Ｖ１を「開」の状態（太陽熱循環系統４０が太陽熱高温再生器ＳＧ１に連通する状態）にして、三方弁Ｖ２を「閉」の状態（太陽熱循環系統４０が、太陽熱低温再生器ＳＧ２及び太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘをバイパスする状態）とせしめる。すなわち、図９のステップＳ６１では、太陽熱循環系統４０は、図２で示す様に吸収式冷凍機１０側に連通する。

ステップＳ６１で示す様に制御された後、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも高温であるか否かを判断する（ステップＳ６２）。許容最高温度Ｔ１ｍａｘは、例えば、図５の起動スタンバイ状態のステップＳ２で示される温度と同一である。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘ以下であれば（ステップＳ６２がＹ）、太陽熱集熱器４２保護のための過加熱防止運転を行なう必要が無いと判断して、ステップＳ６３に進む。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも高温である場合（ステップＳ６２がＮ）、太陽熱集熱器４２保護のため、図１１を参照して後述する過加熱防止運転を行ない（ステップＳ６４：過加熱防止モード）、ステップＳ６３に進む。

ステップＳ６３では、太陽熱循環系統４０における熱媒ラインＬｈ９を流れる熱媒温度Ｔ３が、許容最高温度Ｔ３ｍａｘよりも高温であるか否かを判断する。
ここで、許容最高温度Ｔ３ｍａｘは膨張タンク４４の隔膜が熱媒温度Ｔ３により損傷を受けるか否かという観点で決定される温度であり、膨張タンク４４の仕様により決定される（例えば、１００℃）。
熱媒温度Ｔ３が許容最高温度Ｔ３ｍａｘ以下の低温であれば（ステップＳ６３がＮ）、膨張タンク４４の隔膜が熱媒の熱（温度Ｔ３）によりダメージを受けることはないと判断して、ステップＳ６５に進む。
熱媒温度Ｔ３が許容最高温度Ｔ３ｍａｘよりも高温であれば（ステップＳ６３がＹ）、膨張タンク４４の隔膜が熱媒の保有する熱量によりダメージを受ける恐れがあると判断して、図１３を参照して後述する膨張タンク４４を保護するための運転を行ない（ステップＳ６６：膨張タンク保護モード）、ステップＳ６５に進む。

ステップＳ６５では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ２（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ２）よりも高温であるか否かを判断する。
ここで、図９で示す二重効用サイクルでは、図５で示す起動スタンバイ状態とは異なり、ポンプＰ１が駆動しており、熱媒が循環している。そのため、余裕代ΔＴＨ２は、必ずしも図５のステップＳ１０における余裕代ΔＴＨ１と同一ではない。
熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ２を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ４＋ΔＴＨ２：ステップＳ６５がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が二重効用サイクルを継続可能な温度レベルを保持しているので、効率の高い二重効用サイクルを優先して継続するべく、ステップＳ６２に戻る。
熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ２を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ２：ステップＳ６５がＮ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が二重効用サイクルを継続可能な温度レベルよりも降温したので、ステップＳ６７に進む。

ステップＳ６７ではポンプＰ１を停止して、ステップＳ６８で時間ｔ５の計時を開始する。
ここで、時間ｔ５は、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が二重効用サイクルを継続可能な温度レベルよりも降温した際に、日射量の回復等により、再び二重効用サイクルが可能な温度レベルまで熱媒温度Ｔ１が復帰するか否かを判断するのに十分な時間の経過を判断するために、図９の制御において導入されている。
ステップＳ６８で時間ｔ５の計時を開始したならば、太陽熱循環系統４０における熱媒ラインＬｈ９の熱媒温度Ｔ３が、許容最高温度Ｔ３ｍａｘよりも高温であるか否かを判断する（ステップＳ６９）。
熱媒温度Ｔ３が許容最高温度Ｔ３ｍａｘ以下の低温であれば（ステップＳ６９がＮ）、膨張タンク４４の隔膜が熱媒の熱（温度Ｔ３）によりダメージを受けることはないと判断して、ステップＳ７０に進む。
熱媒温度Ｔ３が許容最高温度Ｔ３ｍａｘよりも高温であれば（ステップＳ６９がＹ）、膨張タンク４４の隔膜が熱媒により熱的なダメージを受ける恐れがあると判断して、三方弁Ｖ１を「閉」の状態（太陽熱降温再生器ＳＧ１をバイパスする状態）にせしめ（ステップＳ７１）、図１３を参照して後述する膨張タンク４４を保護するための運転を行ない（ステップＳ７２：膨張タンク保護モード）、ステップＳ７０に進む。

ステップＳ７０では、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１（ケース・バイ・ケースで予め設定される温度差）を加えた温度（Ｔ４＋ΔＴＨ１）よりも高温であるか否かを判断する。
ステップＳ７０ではポンプＰ１が停止しているので（ステップＳ６７）、図５のステップＳ１０における余裕代ΔＴＨ１と同一の余裕代を用いている。
熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度よりも高温であれば（Ｔ１＞Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ７０がＹ）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が二重効用サイクルを継続可能な温度レベルに復帰したと判断し、時間ｔ５をリセットして（ステップＳ７６）、効率の高い二重効用サイクルで駆動するべく、ステップＳ６１に戻る（ステップＳ７７）。
熱媒温度Ｔ１が吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１を加えた温度以下であれば（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ１：ステップＳ７０がＮ）、時間ｔ５が一定時間（二重効用サイクルが可能な温度レベルまで熱媒温度Ｔ１が復帰するか否かを判断するのに十分な時間）を越えたか否かを判断する（ステップＳ７３）。

ステップＳ６８で時間ｔ５を計時してから、二重効用サイクルが可能な温度レベルまで熱媒温度Ｔ１が復帰するか否かを判断するのに十分な時間を経過していなければ（ステップＳ７３がＮ）、ステップＳ６９に戻る。
二重効用サイクルが可能な温度レベルまで熱媒温度Ｔ１が復帰するか否かを判断するのに十分な時間を経過したならば（ステップＳ７３がＹ）、二重効用サイクルが可能なまでに熱媒温度Ｔ１が昇温するのは難しいと判断して、時間ｔ５をリセットして（ステップＳ７４）、図７で示す一重効用サイクルを行なう（ステップＳ７５）。

図１０は、図示の実施形態に係るシステム１００において、連続運転を行なう場合における二重効用サイクルの制御を示している。
図１０で示す二重効用サイクルの制御は、図９で示す制御と似通っている個所が多いので、以下において、図９で説明したのとは異なっている部分を主に説明する。
図１０において、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最高温度Ｔ１ｍａｘよりも高温であるか否かを判断（ステップＳ６２）した後、太陽熱循環系統４０における熱媒ラインＬｈ９を流れる熱媒温度Ｔ３が、許容最高温度Ｔ３ｍａｘよりも高温であるか否かを判断（ステップＳ６３）する前の段階（ステップＳ８０）で、太陽熱集熱器４２出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ１（図５のステップＳ１０における余裕代ΔＴＨ１と同一）を加えた数値（Ｔ１＝Ｔ４＋ΔＴＨ１）となる様に、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ１の開度制御の目標値を設定している。
換言すれば、効率の高い二重効用サイクルを続行するように、ポンプＰ１におけるインバータ制御、或いは、三方弁Ｖ２の開度制御の目標値を設定しているのである。

また、ステップＳ６５において、太陽熱集熱器４２出口における熱媒温度Ｔ１が、太陽熱高温再生器ＳＧ１内の吸収溶液温度Ｔ４に余裕代ΔＴＨ２を加えた温度以下である場合に（Ｔ１≦Ｔ４＋ΔＴＨ２：ステップＳ６５がＮ）、ポンプＰ１を停止せずに、時間ｔ５の計時を開始する（ステップＳ６８）。すなわち、連続運転に係る図１０の制御では、図９のステップＳ６７に相当する工程は存在しない。
それに加えて、図１０の制御では、ステップＳ７５で移行する一重効用サイクルが図８で示されている点が、図９の制御とは異なっている。
それ以外については、図１０の制御は図９の制御と同様である。

図１１は、図示の実施形態に係るシステム１００において、太陽熱循環系統４０を循環する熱媒が過加熱状態となった際に、太陽熱集熱器４２を保護するための過加熱防止運転の制御を示している。
ここで、図１１の制御については、間欠運転の場合も連続運転の場合も同様である。
図１１において、ステップＳ９１では、冷却塔４６からの戻りラインＬｈ１３と熱媒ラインＬｈ１１との分岐点に設けられている三方弁Ｖ３は「閉」の状態（冷却塔４６をバイパスする状態）であり、冷却塔４６は作動していない。
この状態からステップＳ９２に進み、ポンプＰ１を作動して（或いは、ポンプＰ１が作動していることを確認して）、三方弁Ｖ３を「開」の状態、すなわち太陽熱循環系統４０を循環する熱媒が冷却塔４６に流入する状態に切り替える。そして、冷却塔４６を駆動する（ステップＳ９３）。

冷却塔４６を駆動した後、太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、過加熱防止運転における許容最低温度Ｔ１ｍｉｎよりも低温であるか否かを判断する（ステップＳ９４）。
ここで、過加熱防止運転における許容最低温度Ｔ１ｍｉｎは、ケース・バイ・ケースで設定することが出来る。ただし、効率の高い二重効用サイクルを優先する趣旨から、許容最低温度Ｔ１ｍｉｎを二重効用サイクルが出来ない温度レベル（例えば、１２０℃）に設定することは妥当ではない。

太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が、過加熱防止運転における許容最低温度Ｔ１ｍｉｎ以上の温度レベルを維持していれば（ステップＳ９４がＮ）、ステップＳ９２に戻り、冷却塔４６による熱媒の冷却を続行する。
太陽熱集熱器４２の出口における熱媒温度Ｔ１が許容最低温度Ｔ１ｍｉｎよりも低温になれば（ステップＳ９４がＹ）、冷却塔４６による冷却は不必要であると判断して、三方弁Ｖ３を「閉」の状態にして、熱媒が冷却塔４６をバイパスするようにせしめる（ステップＳ９５）。そしてステップＳ９６に進む。

ステップＳ９６では、吸収式冷凍機１０が運転中であるか否かを判断する。
吸収式冷凍機１０が作動中であれば（ステップＳ９６がＹ）、冷却塔４６の運転を停止する（ステップＳ９７）。この場合（ステップＳ９６がＹ）、ポンプＰ１は停止せず、太陽熱循環系統４０内を熱媒が循環する状態は保持される。
一方、吸収式冷凍機１０が停止して入れば（ステップＳ９６がＮ）、太陽熱を吸収式冷凍機１０に供給する必要がないので、ポンプＰ１を停止（ステップＳ９８）した後、冷却塔４６の運転を停止する（ステップＳ９７）。
これにより、過加熱防止運転は終了する。

次に、図１２を参照して、膨張タンク４４の隔膜を熱媒が保有する熱から保護するための運転について説明する。図１２で示す制御も、間欠運転と連続運転とで共通している。
日射量が十分にあり、二重効用サイクルを行なう場合には、図２を参照して説明した様に、三方弁Ｖ２は「閉」状態であり、熱媒はラインＬｈ９を流れない。しかし、上述した様に、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が、第２の分岐点Ｂ２からラインＬｈ６を流れ、或いは、三方弁Ｖ２において、ラインＬｈ８を流れる熱媒が、ラインＬｈ９に連通するポートからラインＬｈ９側に漏れ出してしまう場合が存在する。その様な場合、ラインＬｈ９に存在する熱媒の温度Ｔ３が上昇して、膨張タンク４４の隔膜にダメージを与えてしまう恐れがある。
図１２の制御（膨張タンク保護モード）では、その様な場合に、三方弁Ｖ２を「開」状態にして（ステップＳ１００）、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱高温再生器ＳＧ１で熱交換させた後に、太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘでさらに熱交換させて、膨張タンク４４の隔膜がダメージを受けない程度まで降温し、ラインＬｈ９に流す。もちろん、ステップＳ１００では、ポンプＰ１を作動して（或いは、ポンプＰ１が作動していることを確認して）いる。そしてステップＳ１０１に進む。
ステップＳ１００を実行することにより、太陽熱循環系統４０は、図３で示す態様にて、吸収式冷凍機１０と熱的に連通することになる。

ステップＳ１０１では、膨張タンク４４における熱媒温度Ｔ３が、膨張タンクを保護するための運転における最低温度Ｔ３ｍｉｎよりも低温であるか否かを判断する。
この最低温度Ｔ３ｍｉｎは、膨張タンク４４の隔膜がダメージを受ける熱媒温度の下限値として設定される。すなわち、熱媒温度Ｔ３が最低温度Ｔ３ｍｉｎよりも低温であれば、膨張タンク４４の隔膜が熱媒の保有する熱量によりダメージを受けることがない。
そして、膨張タンク４４における熱媒温度Ｔ３が最低温度Ｔ３ｍｉｎ以上であれば（ステップＳ１０１がＮ）、未だに熱媒温度Ｔ３が高温であり、膨張タンク４４の隔膜がダメージを受ける恐れがあると判断して、ステップＳ１０１を繰り返し（ステップＳ１０１がＮのループ）、三方弁Ｖ２を「開」状態にして、図３に示す態様で太陽熱循環系統４０を吸収式冷凍機１０と連通した状態を継続する。
膨張タンク４４における熱媒温度Ｔ３が最低温度Ｔ３ｍｉｎよりも低温であれば（ステップＳ１０１がＹ）、膨張タンク４４の隔膜が熱媒が保有する熱量によりダメージを受ける恐れはないと判断して、ステップＳ１０２に進む。

ステップＳ１０２では、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒が二重効用サイクルを継続可能な温度レベルよりも降温した際に、日射量の回復等により、再び二重効用サイクルが可能な温度レベルまで熱媒温度Ｔ１が復帰するか否かを判断している最中であるか否かを判定する。すなわち、図９、図１０におけるステップＳ６８〜ステップＳ７４の制御を実行しているか否かを判断する。
係る制御（図９、図１０におけるステップＳ６８〜ステップＳ７４の制御）を実行している場合（ステップＳ１０２がＹ）には、図９、図１０で上述した様に、ポンプＰ１の運転を停止するので、ステップＳ１０３でポンプＰ１の運転を停止して、図１２の制御（膨張タンク保護モード）を終了する。
図９、図１０におけるステップＳ６８〜ステップＳ７４の制御を実行していない場合（ステップＳ１０２がＮ）には、そのまま、図１２の制御（膨張タンク保護モード）を終了する。

図１〜図１２を参照して説明した実施形態によれば、日射量が多く、太陽熱循環系統４０を循環する熱媒温度が高い場合には、太陽エネルギーから吸収式冷凍機１０における冷熱への変換効率が良好な二重効用サイクル（図２、図３、図９、図１０）を行ない、以って、太陽熱エネルギーを効率的に活用することが出来る。
一方、例えば曇天等の様に日射が不十分であり、二重効用サイクルが可能な程度まで太陽熱が集熱できない場合においても、低温でも活用が可能な一重効用サイクル（図４、図７、図８）を行なうことが出来る。すなわち、天候や日射が良好ではなくても、吸収式冷凍機１０で太陽熱を活用することが出来るので、年間を通じて太陽熱を有効利用して、高温再生器１４に供給する高圧蒸気や燃料の削減率が向上する。
換言すれば、図示の実施形態によれば、太陽熱のような再生可能エネルギーを、有効に且つ広範囲に活用することが出来る。

また図示の実施形態では、二重効用サイクルが可能な温度レベルの熱媒を循環させる場合に、密閉型隔膜式膨張タンク４４の隔膜がダメージを受ける程度まで熱媒温度Ｔ３が上昇する場合には、太陽熱集熱器４２で加熱された熱媒を太陽熱高温再生器ＳＧ１で熱交換させた後に、太陽熱低温再生器ＳＧ２或いは太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘでさらに熱交換させて、膨張タンク４４の隔膜がダメージを受けない程度まで降温することが出来る（図３、図１２）。
そのため、太陽熱循環系統４０に介装するべき膨張タンクとして、密閉型隔膜式膨張タンク４４を選択することが出来て、膨張タンク設置に多大なコストを費やしてしまうことがない。

さらに、上述した実施形態によれば、図５〜図１０の制御を実行することにより、効率の良い二重効用サイクルを優先的に行なうことが出来るので、太陽熱を効率良く利用することができる。

これに加えて本発明によれば、太陽熱の温度レベルが高温過ぎて、太陽熱循環系統４０を循環する熱媒が過剰に加熱（過加熱）してしまう恐れがある場合には、冷却塔４６を作動して熱媒を冷却し、以って、熱媒の過加熱に起因して太陽熱集熱器４２が損傷を受けることを防止することも出来る。

図示はされていないが、図示の実施形態における吸収式冷凍機１００は、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘ及びそれに連通する熱媒ラインＬｈ７を省略することが可能である。
或いは、太陽熱低温再生器ＳＧ２及びそれに連通する熱媒ラインＬｈ６を、省略して構成することも可能である。
さらに、太陽熱低温再生器ＳＧ２、熱媒ラインＬｈ６、太陽熱溶液熱交換器ＳＨｅｘ、熱媒ラインＬｈ７を省略して構成することも可能である。この場合、太陽熱循環系統４０に連通するのは太陽熱高温再生器ＳＧ１のみになる。しかしながら、太陽熱循環系統４０に連通するのは太陽熱高温再生器ＳＧ１のみであっても、太陽熱循環系統４０を介して、吸収式冷凍機１０の（太陽熱高温再生器ＳＧ１内の）吸収溶液に投入される太陽熱により、太陽熱高温再生器ＳＧ１で再生した冷媒蒸気が低温再生器１６で冷媒蒸気を再生するので、二重効用にて冷媒蒸気（水蒸気）が再生され、太陽熱の利用効率を向上するという作用効果を奏することが出来る。

図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。

１００・・・システム
１０・・・吸収式冷凍機
４０・・・太陽熱循環系統
１２・・・吸収器
１４・・・高温再生器
１６・・・低温再生器
１８・・・凝縮器
２０・・・蒸発器
ＳＧ１・・・太陽熱高温再生器
ＳＧ２・・・太陽熱低温再生器
Ｌ１〜Ｌ５・・・吸収溶液ライン
２２・・・吸収溶液ポンプ
２４・・・低温溶液熱交換器
２６・・・高温溶液熱交換器
ＳＨｅｘ・・・太陽熱溶液熱交換器
Ｌｇ１〜Ｌｇ８・・・冷媒ライン
Ｌｗ・・・冷却水ライン
Ｌｃ・・・冷水ライン
ＳＴ１〜ＳＴ６・・・温度センサ
４２・・・太陽熱集熱器
Ｌｈ１〜Ｌｈ１３・・・熱媒ライン
Ｐ１・・・インバータポンプ
Ｂ１〜Ｂ４・・・分岐点
Ｇ１・・・合流点
Ｌｈ３ｅｘ、Ｌｈ６ｅｘ・・・熱交換器
Ｖ１〜Ｖ３・・・三方弁
４４・・・密閉型隔膜式膨張タンク
４６・・・冷却塔

Claims (1)

1. 太陽熱集熱器と第１のポンプとを備える太陽熱循環系統と組合され、吸収器と高温再生器と低温再生器と凝縮器と蒸発器とを備える吸収式冷凍機において、前記太陽熱循環系統と熱的に連通している太陽熱高温再生器と太陽熱低温再生器とを備え、その太陽熱低温再生器には第２のポンプを有する希溶液ラインが前記吸収器から太陽熱溶液熱交換器を介して接続されており、太陽熱高温再生器を再生した冷媒が流れる配管は低温再生器を介して凝縮器に連通しており、前記太陽熱低温再生器には前記高温再生器からの溶液ラインが接続され、前記太陽熱循環系統は太陽熱集熱器の出口に連通する第１の熱媒ラインと、その第１の熱媒ラインの第１の分岐点で分岐される第２の熱媒ラインおよび第３の熱媒ラインとを備え、その第２の熱媒ラインは太陽熱高温再生器の熱交換器を介して前記第３の熱媒ラインと共に第１の三方弁に接続され、第１の三方弁からの第４の熱媒ラインは第２の分岐点において第５の熱媒ラインと第６の熱媒ラインと第７の熱媒ラインとに分岐され、第５の熱媒ラインは太陽熱低温再生器の熱交換器を介して第７の熱媒ラインと共に第２の三方弁に接続され、第６の熱媒ラインは前記太陽熱溶液熱交換器を介して第２の三方弁の上流側で第５の熱媒ラインと第３の分岐点に分岐しており、そして第２の三方弁の第８の熱媒ラインは前記第１のポンプを介して太陽熱集熱器の入口側に接続されていることを特徴とする吸収式冷凍機。

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