JP5015063B2 - 形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板とその製造方法 - Google Patents
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Description
(2)前記板面にめっきが施されている前記(1)に記載の自動車用形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al%
(4)前記(2)に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、所定の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取り、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al%
(6)前記(2)に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、所定の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行ない、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al%
(8)前記(2)に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、所定の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取り、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却し、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al%
(10)前記(2)に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、所定の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、次いで、冷却し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行ない、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却し、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
結晶面の存在比が1.0以上においてスプリング・バック量が非常に小さくなるのは、曲げ加工時における鋼板内での塑性変形が非常にスムースに進行するからであると思われる。結晶学の立場から曲げ加工変形を考えると、{100}面が多いことは、単純なすべり系のみによって曲げ加工による変形が進行することを意味すると考えられる。一方、{111}面が多いと、曲げ加工時には複数の複雑なすべり系が活動することになる。換言すれば、曲げ加工による変形にとって{111}面の存在は不都合であると思われる。
これらのことから、{100}面の存在量が{111}面の存在量よりも多くなって、その比が1.0以上になると曲げ加工による変形がスムースに進行することになると理解できる。
前記(1)に記載したフェライト系薄鋼板の成分系は、極低炭素鋼板、低炭素鋼板、固溶体強化した高強度鋼板、マルテンサイトやベイナイトなどの変態組織によって強化した高強度鋼板、さらに、これらの強化機構を複合的に活用した高強度鋼板を含むものである。
Cの下限を0.05%としたのは、実用の高強度鋼板におけるC量の下限値を用いることにしたためである。上限は、0.25%超になると加工性や溶接性が悪くなるので、この値に設定する。
PとSは、それぞれ0.15%以下、0.03%以下とするが、これも、加工性の劣化を防ぐためである。
Alは、脱酸のためと材質制御のために0.01%以上添加するが、多すぎると表面性状が劣化するため、上限を1.0%とする。
NとOは不純物であり、加工性を悪くさせないように、それぞれ0.01%以下、0.007%以下とする。
なお、本発明に係る鋼板は、曲げ加工だけでなく、曲げ、張り出し、絞り等、曲げ加工を主体とする成形にも適用できるものである。
本発明の上記製造方法は、上記成分組成の鋼を鋳造した後、(a)熱間圧延後、所定の温度で巻き取る、(b)熱間圧延後冷却する、もしくは、この冷却後に熱処理をする、もしくは、(c)前記(a)もしくは(b)の熱間圧延後、冷却・酸洗し、冷間圧延した後に焼鈍する、さらに、(d)前記(a)もしくは(b)で得た熱延鋼板、もしくは、前記(c)で得た冷延鋼板に溶融めっきラインにて熱処理をする、を基本的な工程とするものである。なお、さらに、これらの鋼板に別途表面処理を施す工程を付加してもよい。
熱間圧延を、鋼の成分組成で決まるAr3変態温度以上で終了する際において、その熱間圧延の後半にて、950℃以下で合計25%以上の圧延が行われない場合には、圧延されたオーステナイトの集合組織が十分に発達せず、その結果、どのような冷却を施しても、最終的に得られる熱延鋼板の板面において、板面に平行な結晶面からのX線の回析強度比{200}/{222}は、1.0以上とならない。
それ故、950℃以下での熱間圧延における圧下率の合計の下限値を25%とした。950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延において合計圧下率が高いほど、よりシャープな集合組織の形成が期待されるが、この合計圧下率が97.5%を越えると、圧延機の剛性を過剰に高める必要がでてきて、経済上のデメリットを生じることになるから、合計圧下率は、望ましくは、97.5%以下とする。
To=−650.4×C%+B ……(1)
ここで、Bは、鋼の成分組成(重量%)で決まり、下記のように定義される。
B=−50.6×Mneq+894.3
Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%−0.44×
W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%−23×P %+13×Al%
一方、焼鈍温度が過度に高い場合には、再結晶によって生成したフェライトの集合組織が、オーステナイトへ変態後、オーステナイトの粒成長によってランダム化され、最終的に得られるフェライトの集合組織もランダム化される。特に、焼鈍温度がAc3変態温度以上の場合には、最終的に得られる{200}/{222}の比が1.0を越えないことになる。それ故、焼鈍温度の上限はAc3変態温度未満とする。
実施例として、表1に示した成分組成を有するAからXまでの鋼を用いて検討した結果について説明する。これらの鋼は、鋳造後そのまま、もしくは、一旦室温まで冷却された後に、900℃〜1300℃の温度範囲に再加熱され、その後、熱間圧延が施され、最終的には、1.4mm厚、3.0mm厚もしくは8.0mm厚の熱延鋼板とされたものである。3.0mm厚および8.0mm厚の熱延鋼板については、冷間圧延を施し、1.4mm厚の冷延鋼板とし、その後、連続焼鈍工程にて焼鈍(例えば、700〜850℃の連続焼鈍)を施した。
これら1.4mm厚の冷延鋼板の試験片に対し、吉田清太監修の「プレス成形難易ハンドブック」(日刊工業新聞社発行、1987)の417〜418ページに記載されているU曲げ試験法に準拠して90度曲げ試験を行い、開口角度から90度を引いた値(スプリング・バック量)によって形状凍結性を評価した。
図2から明らかなように、スプリング・バック量は、板面に平行な結晶面からのX線の回析強度比{200}/{222}が大きいほど小さくなる。特に、その比が1.0以上になると効果が大きくなることが分かる。本発明においては、集合組織とスプリング・バック量の間に、極めて基本的でかつ普遍的な結晶学的関係が存在することを新たに見いだしたのである。
この図から明らかなように、いずれの冷延鋼板においても、それらの強度レベルによらず、X線の回析強度比{200}/{222}が1.0以上であると、スプリング・バック量は非常に小さくなっている。結晶面の比でいえば、{100}/{111}を大きくすることが、スプリング・バック量を低く抑えることにおいて、極めて有効な方法であるということである。
Claims (10)
- 質量%で、C:0.05%以上、0.25%以下、Si:0.01%以上、2.5%以下、Mn:0.01%以上、2.5%以下、P:0.15%以下、S:0.03%以下、Al:0.01%以上、1.0%以下、N:0.01%以下、O:0.007%以下、を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、かつ、板面に平行な{100}面と{111}面の比が1.0以上であることを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板。
- 前記板面にめっきが施されている請求項1に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板。
- 請求項1に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取ることを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al% - 請求項2に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取り、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al% - 請求項1に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行なうことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
- 請求項2に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行ない、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
- 請求項1に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取り、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却することを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al% - 請求項2に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、950℃以下Ar3変態温度以上での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、950℃以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了し、冷却後、下記式で定まる臨界温度To以下の温度で巻き取り、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却し、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
To=−650.4×C%−50.6×Mneq+894.3
ただし、Mneq=Mn%+0.5×Ni%−1.49×Si%−1.05×Mo%
−0.44×W%+0.37×Cr%+0.67×Cu%
−23×P%+13×Al% - 請求項1に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、次いで、冷却し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行ない、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却することを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
- 請求項2に記載の形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板を製造する方法において、請求項1に記載の成分組成の鋼を、Ar3変態温度以下での熱間圧延における圧下率の合計が25%以上、かつ、Ar3変態温度以下での熱間圧延における摩擦係数が0.2以下となるようにして熱間圧延し、次いで、冷却し、冷却後巻き取るか、もしくは、冷却後付加的に回復・再結晶処理を行ない、次いで、酸洗し、圧下率80%未満で冷間圧延し、その後、600℃以上Ac3変態温度未満に加熱し、次いで、冷却し、さらに、板面にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板の製造方法。
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