JPH0841546A - 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造 方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造 方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPH0841546A JPH0841546A JP18214494A JP18214494A JPH0841546A JP H0841546 A JPH0841546 A JP H0841546A JP 18214494 A JP18214494 A JP 18214494A JP 18214494 A JP18214494 A JP 18214494A JP H0841546 A JPH0841546 A JP H0841546A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はリジング発生が少なく加工性に優れ
た高クロム冷延鋼帯（含む鋼板）の製造方法に関するも
のである。 【構成】 重量％でC : 0.01〜0.08 %、Si：0.1 〜0.5
%、Mn：0.4 〜1%、Cr：15〜19% 、Ni：0.25% 以下、M
o：0.25% 以下、Cu：0.25% 以下、V ：0.25% 以下、So
l.Al：0 〜0.01% 未満、N ：0.005 〜0.08% を含有する
高クロム鋼の連続鋳造スラブを、加熱温度1100〜1250
℃、熱延仕上げ温度650 〜780 ℃、巻き取り温度650 ℃
以下の条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を
焼鈍温度700 〜800 ℃、焼鈍時間0.1 〜8 分からなる焼
鈍条件で焼鈍し、酸洗、冷間圧延と焼鈍・酸洗をするも
のである。
た高クロム冷延鋼帯（含む鋼板）の製造方法に関するも
のである。 【構成】 重量％でC : 0.01〜0.08 %、Si：0.1 〜0.5
%、Mn：0.4 〜1%、Cr：15〜19% 、Ni：0.25% 以下、M
o：0.25% 以下、Cu：0.25% 以下、V ：0.25% 以下、So
l.Al：0 〜0.01% 未満、N ：0.005 〜0.08% を含有する
高クロム鋼の連続鋳造スラブを、加熱温度1100〜1250
℃、熱延仕上げ温度650 〜780 ℃、巻き取り温度650 ℃
以下の条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を
焼鈍温度700 〜800 ℃、焼鈍時間0.1 〜8 分からなる焼
鈍条件で焼鈍し、酸洗、冷間圧延と焼鈍・酸洗をするも
のである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はリジング発生が少なく加
工性に優れた高クロム冷延鋼帯（含む鋼板）の製造方法
およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法に関し、熱延鋼
帯の焼鈍を連続化することにより低コストでの製造方法
を提供するものである。
工性に優れた高クロム冷延鋼帯（含む鋼板）の製造方法
およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法に関し、熱延鋼
帯の焼鈍を連続化することにより低コストでの製造方法
を提供するものである。
【０００２】
【従来技術とその問題点】熱延鋼帯の連続焼鈍プロセス
による加工性に優れかつリジング発生の少ない高クロム
鋼帯の製造方法に関しては、特公平３ー４８２５０、特
開昭６０ー２４３２５、特公昭５９ー４３９７８を挙げ
ることができる。
による加工性に優れかつリジング発生の少ない高クロム
鋼帯の製造方法に関しては、特公平３ー４８２５０、特
開昭６０ー２４３２５、特公昭５９ー４３９７８を挙げ
ることができる。
【０００３】特公平３ー４８２５０は熱延強圧下による
歪蓄積効果を利用して、熱延鋼帯の連続焼鈍時の再結晶
による組織微細化を促進し、耐リジング性を向上させる
ものである。この技術はフェライト系ステンレス鋼全般
を対象とはしているものの、実質的にはＡｌを０．０２
〜０．２％含有し表面疵の発生があり、場合により高Ｍ
ｏにすることを提案しておりコストの面で問題があっ
た。
歪蓄積効果を利用して、熱延鋼帯の連続焼鈍時の再結晶
による組織微細化を促進し、耐リジング性を向上させる
ものである。この技術はフェライト系ステンレス鋼全般
を対象とはしているものの、実質的にはＡｌを０．０２
〜０．２％含有し表面疵の発生があり、場合により高Ｍ
ｏにすることを提案しておりコストの面で問題があっ
た。
【０００４】その上、この技術では仕上げ熱間圧延の後
段での圧延温度を８００℃以下、熱延鋼帯焼鈍を７００
〜１１００℃、好ましくは９００〜１１００℃で行うよ
うにしている。しかし、一般にフェライト系ステンレス
鋼を９００〜１１００℃といった高温で焼鈍するとマル
テンサイト相が生成し、酸洗時に肌荒れを起こし表面性
状が劣化する。
段での圧延温度を８００℃以下、熱延鋼帯焼鈍を７００
〜１１００℃、好ましくは９００〜１１００℃で行うよ
うにしている。しかし、一般にフェライト系ステンレス
鋼を９００〜１１００℃といった高温で焼鈍するとマル
テンサイト相が生成し、酸洗時に肌荒れを起こし表面性
状が劣化する。
【０００５】特開昭６０ー２４３２５はＶの添加が無く
加工性の問題があり、Ｍｏ、Ｃｕの添加も無く耐食性の
面で問題であった。その上、その実施例から実質的に熱
延仕上げ温度を７８０℃以上でかつ熱延鋼帯焼鈍を９０
０〜９５０℃で実施しており、このため加工性の指標の
平均ｒ値も低く、かつ酸洗時に肌荒れを起こし表面性状
が劣化するものであった。また、熱延の巻取り温度の開
示もないものであった。
加工性の問題があり、Ｍｏ、Ｃｕの添加も無く耐食性の
面で問題であった。その上、その実施例から実質的に熱
延仕上げ温度を７８０℃以上でかつ熱延鋼帯焼鈍を９０
０〜９５０℃で実施しており、このため加工性の指標の
平均ｒ値も低く、かつ酸洗時に肌荒れを起こし表面性状
が劣化するものであった。また、熱延の巻取り温度の開
示もないものであった。
【０００６】特公昭５９ー４３９７８も熱延条件と熱延
鋼帯焼鈍条件の組み合わせにより、耐リジング性を改善
しているが、０．０１〜０．２％のＡｌを添加している
ため表面疵の発生があり、Ｖの添加が無く加工性の問題
があり、Ｍｏ、Ｃｕの添加も無く耐食性の面で問題であ
った。
鋼帯焼鈍条件の組み合わせにより、耐リジング性を改善
しているが、０．０１〜０．２％のＡｌを添加している
ため表面疵の発生があり、Ｖの添加が無く加工性の問題
があり、Ｍｏ、Ｃｕの添加も無く耐食性の面で問題であ
った。
【０００７】その上、熱延の仕上げ温度、巻取り温度の
開示も無く、更に、実質的に熱延鋼帯焼鈍を８５０〜９
００℃で実施しており、このため加工性の指標の平均ｒ
値も低く、かつ酸洗時に肌荒れを起こし表面性状が劣化
するものであった。
開示も無く、更に、実質的に熱延鋼帯焼鈍を８５０〜９
００℃で実施しており、このため加工性の指標の平均ｒ
値も低く、かつ酸洗時に肌荒れを起こし表面性状が劣化
するものであった。
【０００８】
【解決しようとする課題】表面疵、酸洗時の肌荒れも無
く、耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯を
安価に製造することを強く求められていた。
く、耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯を
安価に製造することを強く求められていた。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、重量％で
Ｃ: ０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｍｎ：０．４〜１．０％、Ｃｒ：１５〜１９％、Ｎｉ：
０．２５％以下、Ｍｏ：０．２５％以下、Ｃｕ：０．２
５％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０〜
０．０１％未満、Ｎ：０．００５〜０．０８％を含有す
る高クロム鋼の連続鋳造スラブを、加熱温度１１００〜
１２５０℃、熱延仕上げ温度６５０〜７８０℃、巻き取
り温度６５０℃以下の条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得
て、この鋼帯を焼鈍温度７００〜８００℃、焼鈍時間
０．１〜８分からなる焼鈍条件で連続的に焼鈍し、さら
に酸洗を行い、引き続き、冷間圧延と焼鈍・酸洗する
か、場合によっては、更に、調質圧延を行うことを特徴
とする耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯
の製造方法である。
Ｃ: ０．０１〜０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｍｎ：０．４〜１．０％、Ｃｒ：１５〜１９％、Ｎｉ：
０．２５％以下、Ｍｏ：０．２５％以下、Ｃｕ：０．２
５％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０〜
０．０１％未満、Ｎ：０．００５〜０．０８％を含有す
る高クロム鋼の連続鋳造スラブを、加熱温度１１００〜
１２５０℃、熱延仕上げ温度６５０〜７８０℃、巻き取
り温度６５０℃以下の条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得
て、この鋼帯を焼鈍温度７００〜８００℃、焼鈍時間
０．１〜８分からなる焼鈍条件で連続的に焼鈍し、さら
に酸洗を行い、引き続き、冷間圧延と焼鈍・酸洗する
か、場合によっては、更に、調質圧延を行うことを特徴
とする耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯
の製造方法である。
【００１０】第２の発明は、重量％でＣ: ０．０１〜
０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４〜
１％、Ｃｒ：１５〜１９％、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｍ
ｏ：０．２５％以下、Ｃｕ：０．２５％以下、Ｖ：０．
２５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０〜０．０１％未満、Ｎ：
０．００５〜０．０８％を含有する高クロム鋼の連続鋳
造スラブを、加熱温度１１００〜１２５０℃、熱延仕上
げ温度６５０〜７８０℃、巻き取り温度６５０℃以下の
条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を焼鈍温
度７００〜８００℃、焼鈍時間０．１〜８分からなる焼
鈍条件で連続的に焼鈍し、さらに酸洗を行なうことを特
徴とする耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼
帯素材用の熱延鋼帯の製造方法である。
０．０８％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４〜
１％、Ｃｒ：１５〜１９％、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｍ
ｏ：０．２５％以下、Ｃｕ：０．２５％以下、Ｖ：０．
２５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０〜０．０１％未満、Ｎ：
０．００５〜０．０８％を含有する高クロム鋼の連続鋳
造スラブを、加熱温度１１００〜１２５０℃、熱延仕上
げ温度６５０〜７８０℃、巻き取り温度６５０℃以下の
条件で熱間圧延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を焼鈍温
度７００〜８００℃、焼鈍時間０．１〜８分からなる焼
鈍条件で連続的に焼鈍し、さらに酸洗を行なうことを特
徴とする耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼
帯素材用の熱延鋼帯の製造方法である。
【００１１】
【作用】本発明は、表面疵、酸洗時の肌荒れの増加を防
止しつつ、耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延
鋼帯を安価に製造するために、その全体構成を絶妙の条
件としている。
止しつつ、耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延
鋼帯を安価に製造するために、その全体構成を絶妙の条
件としている。
【００１２】以下に、本発明の成分（重量％）および製
造条件の限定理由を述べる。 Ｃ：Ｃは高クロム鋼の機械的性質に大きな影響を及ぼ
し、０．０８％を超えると硬質化しやすくなるため、
０．０８％を上限とする。逆に０．０１％未満ではリジ
ングが発生しやすくなる。更に０．０１％未満にまでＣ
を低減することは製鋼コストも増すことになり、高クロ
ム鋼の経済的なメリットがなくなる。したがって、０．
０１〜０．０８％とする。
造条件の限定理由を述べる。 Ｃ：Ｃは高クロム鋼の機械的性質に大きな影響を及ぼ
し、０．０８％を超えると硬質化しやすくなるため、
０．０８％を上限とする。逆に０．０１％未満ではリジ
ングが発生しやすくなる。更に０．０１％未満にまでＣ
を低減することは製鋼コストも増すことになり、高クロ
ム鋼の経済的なメリットがなくなる。したがって、０．
０１〜０．０８％とする。
【００１３】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために０．１％以上必
要である。０．５％を超えると、冷延焼鈍後の延性の低
下を引き起こすので０．５％を上限とする。
要である。０．５％を超えると、冷延焼鈍後の延性の低
下を引き起こすので０．５％を上限とする。
【００１４】Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト形成元素で、
０．４％未満の添加では熱延中のオーステナイト相の生
成量が少なく、リジングの低減を見込めない。また脱酸
のためにも０．４％以上は必要である。１％を超えて添
加すると、熱延鋼帯が硬化し、引き続いての短時間焼鈍
時に軟化しにくく、冷延に支障をきたすことがある。し
たがって、Ｍｎは０．４〜１％とする。
０．４％未満の添加では熱延中のオーステナイト相の生
成量が少なく、リジングの低減を見込めない。また脱酸
のためにも０．４％以上は必要である。１％を超えて添
加すると、熱延鋼帯が硬化し、引き続いての短時間焼鈍
時に軟化しにくく、冷延に支障をきたすことがある。し
たがって、Ｍｎは０．４〜１％とする。
【００１５】Ｃｒ：Ｃｒは高クロム鋼の耐食性を確保す
るために必須の元素である。１５％未満では耐食性に劣
るほか、熱延鋼帯が硬化し、引き続いての短時間焼鈍時
に軟化しにくく、冷延に支障をきたすことがある。１９
％を超えて添加すると、耐食性は十分であるがリジング
が発生しやすくなる。したがって、Crは１５〜１９％と
する。
るために必須の元素である。１５％未満では耐食性に劣
るほか、熱延鋼帯が硬化し、引き続いての短時間焼鈍時
に軟化しにくく、冷延に支障をきたすことがある。１９
％を超えて添加すると、耐食性は十分であるがリジング
が発生しやすくなる。したがって、Crは１５〜１９％と
する。
【００１６】Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト形成元素であ
り、リジングの低減に有効である。しかし、０．２５％
を超えて添加すると、熱延コイル焼鈍後に硬質相が多量
に残留し、酸洗時に表面の肌荒れを引き起こす。また、
リジング低減効果も飽和する。したがって、Ｎｉは０．
２５％以下とする。
り、リジングの低減に有効である。しかし、０．２５％
を超えて添加すると、熱延コイル焼鈍後に硬質相が多量
に残留し、酸洗時に表面の肌荒れを引き起こす。また、
リジング低減効果も飽和する。したがって、Ｎｉは０．
２５％以下とする。
【００１７】Ｍｏ：Ｍｏは高クロム鋼の耐食性を向上さ
せる元素である。しかし、Ｍｏは高価な元素であり、
０．２５％を超える添加は材料コストの上昇をもたら
す。本発明の目的のひとつは優れた特性を有する高クロ
ム鋼を安価に製造することであり、過剰なＭｏの添加は
本発明の目的にそぐわない。したがって、Ｍｏは０．２
５％以下とする。
せる元素である。しかし、Ｍｏは高価な元素であり、
０．２５％を超える添加は材料コストの上昇をもたら
す。本発明の目的のひとつは優れた特性を有する高クロ
ム鋼を安価に製造することであり、過剰なＭｏの添加は
本発明の目的にそぐわない。したがって、Ｍｏは０．２
５％以下とする。
【００１８】Ｃｕ：Ｃｕは高クロム鋼の耐食性を向上さ
せる元素である。しかし、Ｃｕは高価な元素であり、
０．２５％を超える添加は材料コストの上昇をもたら
す。したがって、Ｍｏと同様の理由からＣｕは０．２５
％以下とする。
せる元素である。しかし、Ｃｕは高価な元素であり、
０．２５％を超える添加は材料コストの上昇をもたら
す。したがって、Ｍｏと同様の理由からＣｕは０．２５
％以下とする。
【００１９】Ｖ：ＶはＣ、Ｎを炭窒化物として固定し、
母相中のＣ、Ｎを低減するため、加工性の向上に効果が
ある。しかし、０．２５％を超えて添加してもその効果
は飽和する。したがって、Ｖは０．２５％以下とする。
母相中のＣ、Ｎを低減するため、加工性の向上に効果が
ある。しかし、０．２５％を超えて添加してもその効果
は飽和する。したがって、Ｖは０．２５％以下とする。
【００２０】Ｓｏｌ．Ａｌ：Ａｌは強力な脱酸剤であ
る。しかし反面、非常に硬質の球状酸化物を形成しやす
く、これが表面に現われた場合には、表面疵の発生原因
となる。したがって、Ｓｏｌ．Ａｌとして０〜０．０１
％未満とする。
る。しかし反面、非常に硬質の球状酸化物を形成しやす
く、これが表面に現われた場合には、表面疵の発生原因
となる。したがって、Ｓｏｌ．Ａｌとして０〜０．０１
％未満とする。
【００２１】また、Ｓｏｌ．Ａｌを０．０１％未満と
し、かつ熱延鋼帯焼鈍温度を７００〜８００℃の低温で
行うことによって、リジング高さを実用上問題とならな
い６．５μｍ以下にまで低減することができる。これに
より、省エネルギを図り、製造コストを抑制しながら、
良好な品質の高クロム冷延鋼帯を製造することができ
る。
し、かつ熱延鋼帯焼鈍温度を７００〜８００℃の低温で
行うことによって、リジング高さを実用上問題とならな
い６．５μｍ以下にまで低減することができる。これに
より、省エネルギを図り、製造コストを抑制しながら、
良好な品質の高クロム冷延鋼帯を製造することができ
る。
【００２２】Ｎ：ＮはＣと同様に高クロム鋼の機械的性
質に大きな影響を及ぼす。０．０８％を超えると硬質化
しやすくなるため、０．０８％を上限とする。一方、耐
リジング性向上のためにはN は低減したほうがよいが、
０．００５％未満にまでＮを低減することは製鋼コスト
を増すことになり、高クロム鋼の経済的なメリットがな
くなる。したがって、Ｎは０．００５〜０．０８％とす
る。
質に大きな影響を及ぼす。０．０８％を超えると硬質化
しやすくなるため、０．０８％を上限とする。一方、耐
リジング性向上のためにはN は低減したほうがよいが、
０．００５％未満にまでＮを低減することは製鋼コスト
を増すことになり、高クロム鋼の経済的なメリットがな
くなる。したがって、Ｎは０．００５〜０．０８％とす
る。
【００２３】熱延加熱温度：リジング低減のためには組
織をより微細に保持するために、加熱温度は低いほうが
よい。しかし、加熱温度が１１００℃未満では熱延時の
負荷が高くなり、所定板厚まで圧延できない、圧延負荷
増大による表面疵の発生などの問題が生ずる。逆に１２
５０℃を超えると加熱中に組織の粗大化が起こり、リジ
ングが顕著に現われるようになる。また、鋼が軟化する
ためスラブの自重で加熱中に反りを生じ圧延ができなく
なる。したがって、熱延加熱温度は１１００〜１２５０
℃とする。
織をより微細に保持するために、加熱温度は低いほうが
よい。しかし、加熱温度が１１００℃未満では熱延時の
負荷が高くなり、所定板厚まで圧延できない、圧延負荷
増大による表面疵の発生などの問題が生ずる。逆に１２
５０℃を超えると加熱中に組織の粗大化が起こり、リジ
ングが顕著に現われるようになる。また、鋼が軟化する
ためスラブの自重で加熱中に反りを生じ圧延ができなく
なる。したがって、熱延加熱温度は１１００〜１２５０
℃とする。
【００２４】本願発明の特徴の一つである前述の特定の
成分範囲の鋼を、各種の熱延仕上げ温度および熱延鋼帯
（板）焼鈍条件により処理した結果を図１に示すが、本
発明の範囲にすることで、表面疵、酸洗時の肌荒れを防
止しつつ、耐リジング性および加工性に優れた高クロム
冷延鋼帯を製造できることがわかる。
成分範囲の鋼を、各種の熱延仕上げ温度および熱延鋼帯
（板）焼鈍条件により処理した結果を図１に示すが、本
発明の範囲にすることで、表面疵、酸洗時の肌荒れを防
止しつつ、耐リジング性および加工性に優れた高クロム
冷延鋼帯を製造できることがわかる。
【００２５】熱延仕上げ温度：熱延仕上げ温度は冷延焼
鈍後の耐リジング性、加工性に大きく影響する。図２は
本発明の範囲内の０．０６％Ｃ、０．３％Ｓｉ、０．５
％Ｍｎ、１６．４％Ｃｒ、０．００３％Ｓｏｌ．Ａｌ、
０．０３％Ｎからなる組成を有する高クロム鋼を仕上げ
温度を変化させて熱延し、７９０℃で3 分間と、７２０
℃で3 分間との熱延鋼帯（板）焼鈍を行い、さらに７５
％の冷間圧延と最終焼鈍を行った場合の、熱延仕上げ温
度とｒ値およびリジング高さの関係を示すものである。
図２に示すように、熱延仕上げ温度が７８０℃を下回る
と加工性の指標である平均ｒ値が大幅に向上し、優れた
特性を示すようになる。しかし熱延仕上げ温度が６５０
℃を下回ると、熱延の負荷が増大し表面に疵が発生しや
すくなる。したがって、熱延仕上げ温度は６５０〜７８
０℃とする。
鈍後の耐リジング性、加工性に大きく影響する。図２は
本発明の範囲内の０．０６％Ｃ、０．３％Ｓｉ、０．５
％Ｍｎ、１６．４％Ｃｒ、０．００３％Ｓｏｌ．Ａｌ、
０．０３％Ｎからなる組成を有する高クロム鋼を仕上げ
温度を変化させて熱延し、７９０℃で3 分間と、７２０
℃で3 分間との熱延鋼帯（板）焼鈍を行い、さらに７５
％の冷間圧延と最終焼鈍を行った場合の、熱延仕上げ温
度とｒ値およびリジング高さの関係を示すものである。
図２に示すように、熱延仕上げ温度が７８０℃を下回る
と加工性の指標である平均ｒ値が大幅に向上し、優れた
特性を示すようになる。しかし熱延仕上げ温度が６５０
℃を下回ると、熱延の負荷が増大し表面に疵が発生しや
すくなる。したがって、熱延仕上げ温度は６５０〜７８
０℃とする。
【００２６】巻き取り温度：巻き取り温度は低温熱延で
の歪を蓄積して巻取り後の回復を抑制するため６５０℃
以下とする。これは続く熱延鋼帯焼鈍時に短時間での回
復を促進させるためである。
の歪を蓄積して巻取り後の回復を抑制するため６５０℃
以下とする。これは続く熱延鋼帯焼鈍時に短時間での回
復を促進させるためである。
【００２７】熱延鋼帯（板）の焼鈍温度：焼鈍温度も冷
延焼鈍後の耐リジング性、加工性に大きく影響する。図
３は０．０６％Ｃ、０．３％Ｓｉ、０．５％Ｍｎ、１
６．４％Ｃｒ、０．００３％Ｓｏｌ．Ａｌを基本成分と
してＮを０．０３％と０．００８％の２水準に変化させ
た高クロム鋼を熱延仕上げ温度は７５０℃一定で、熱延
コイル焼鈍温度とｒ値およびリジング高さの関係を示し
たものである。
延焼鈍後の耐リジング性、加工性に大きく影響する。図
３は０．０６％Ｃ、０．３％Ｓｉ、０．５％Ｍｎ、１
６．４％Ｃｒ、０．００３％Ｓｏｌ．Ａｌを基本成分と
してＮを０．０３％と０．００８％の２水準に変化させ
た高クロム鋼を熱延仕上げ温度は７５０℃一定で、熱延
コイル焼鈍温度とｒ値およびリジング高さの関係を示し
たものである。
【００２８】図３に示すように、熱延鋼帯焼鈍温度が８
００℃以下の場合にはリジング高さが低下（向上）し、
ｒ値は上昇する。８５０℃以上で焼鈍した場合にもリジ
ング高さは低下するが、ｒ値も低下し加工性が劣化する
ので８００℃以下で焼鈍をすべきである。このことは、
省エネルギを図り、製造コストの抑制をするという観点
からも評価できるものである。
００℃以下の場合にはリジング高さが低下（向上）し、
ｒ値は上昇する。８５０℃以上で焼鈍した場合にもリジ
ング高さは低下するが、ｒ値も低下し加工性が劣化する
ので８００℃以下で焼鈍をすべきである。このことは、
省エネルギを図り、製造コストの抑制をするという観点
からも評価できるものである。
【００２９】一方、焼鈍温度が７００℃を下回ると図示
しないが酸洗性が低下し、スケール残留による表面欠陥
が発生しやすくなる。したがって、焼鈍温度は７００〜
８００℃、好ましくは７００〜７９０℃とする。
しないが酸洗性が低下し、スケール残留による表面欠陥
が発生しやすくなる。したがって、焼鈍温度は７００〜
８００℃、好ましくは７００〜７９０℃とする。
【００３０】また、図３に示すように、Ｎを低減したほ
うが耐リジング性は向上する。したがって、Ｎ含有量は
低いほうが望ましい。
うが耐リジング性は向上する。したがって、Ｎ含有量は
低いほうが望ましい。
【００３１】熱延鋼帯（板）焼鈍時間：焼鈍時間が０．
１分未満と短い場合、十分な回復が起こらず、また熱延
ままで存在する硬質の第２相の分解も起こらない。この
場合、良好な加工性は得られないので、焼鈍時間は０．
１分以上とする。焼鈍時間が長くなると生産効率が低下
し、製造コストが増大する。本願の対象鋼の場合、8分
までの焼鈍で母相の十分な回復と熱延ままで存在する硬
質の第２相の分解が起こり、冷延焼鈍後の加工性を向上
させる。したがって、焼鈍時間は０．１〜８分とする。
１分未満と短い場合、十分な回復が起こらず、また熱延
ままで存在する硬質の第２相の分解も起こらない。この
場合、良好な加工性は得られないので、焼鈍時間は０．
１分以上とする。焼鈍時間が長くなると生産効率が低下
し、製造コストが増大する。本願の対象鋼の場合、8分
までの焼鈍で母相の十分な回復と熱延ままで存在する硬
質の第２相の分解が起こり、冷延焼鈍後の加工性を向上
させる。したがって、焼鈍時間は０．１〜８分とする。
【００３２】本発明の成分組成として、他にＣａ、Ｔ
ｉ、Ｎｂ、Ｚｒなどを、必要により更に添加しても、本
発明の効果は変わらないものである。
ｉ、Ｎｂ、Ｚｒなどを、必要により更に添加しても、本
発明の効果は変わらないものである。
【００３３】本発明は、高クロム冷延鋼帯の素材用の熱
延鋼帯の製造方法を含み、熱延まで、連続焼鈍まで、酸
洗までの熱延鋼帯を含むものである。更に、所定の表面
仕上げ、より優れた形状特性を得るために熱延鋼帯の酸
洗後に調質圧延又はテンションレベラ処理をすること、
あるいはコイルグラインダ処理をすることを含むもので
ある。
延鋼帯の製造方法を含み、熱延まで、連続焼鈍まで、酸
洗までの熱延鋼帯を含むものである。更に、所定の表面
仕上げ、より優れた形状特性を得るために熱延鋼帯の酸
洗後に調質圧延又はテンションレベラ処理をすること、
あるいはコイルグラインダ処理をすることを含むもので
ある。
【００３４】同様に、所定の表面仕上げ、より優れた形
状特性、機械的特性を得るために冷延鋼帯の酸洗後に調
質圧延又はテンションレベラ処理をすること、あるいは
コイルグラインダ処理をすることを含むものである。
状特性、機械的特性を得るために冷延鋼帯の酸洗後に調
質圧延又はテンションレベラ処理をすること、あるいは
コイルグラインダ処理をすることを含むものである。
【００３５】
【実施例】以下に本発明の実施例について述べる。高ク
ロム鋼を溶製し、鋳造して得た表１に示す化学成分の鋼
1 〜5 を、表２に示す条件で熱延、熱延鋼帯焼鈍、冷延
鋼帯焼鈍を行った。冷延焼鈍後に平均ｒ値およびリジン
グ高さを測定した。平均ｒ値は圧延方向、圧延直角方
向、圧延45度方向の３方向のｒ値の平均値であり、式１
で定義される。 平均ｒ値＝（ｒ0 ＋ｒ90＋ 2ｒ45）／4 式１ ここでｒx は圧延方向からx 度の方向のｒ値を表す。
ロム鋼を溶製し、鋳造して得た表１に示す化学成分の鋼
1 〜5 を、表２に示す条件で熱延、熱延鋼帯焼鈍、冷延
鋼帯焼鈍を行った。冷延焼鈍後に平均ｒ値およびリジン
グ高さを測定した。平均ｒ値は圧延方向、圧延直角方
向、圧延45度方向の３方向のｒ値の平均値であり、式１
で定義される。 平均ｒ値＝（ｒ0 ＋ｒ90＋ 2ｒ45）／4 式１ ここでｒx は圧延方向からx 度の方向のｒ値を表す。
【００３６】
【表１】
【００３７】リジング高さは鋼帯を15％塑性変形させた
ときの表面の粗さを粗さ計で測定した。
ときの表面の粗さを粗さ計で測定した。
【００３８】結果を表２に併せて示す。本発明による条
件で製造した鋼帯は平均ｒ値が1.0以上であり、リジン
グ高さも６．５μｍ以下と小さくなっている。また、本
発明では表面性状も良好であった。
件で製造した鋼帯は平均ｒ値が1.0以上であり、リジン
グ高さも６．５μｍ以下と小さくなっている。また、本
発明では表面性状も良好であった。
【００３９】これに対し、本発明の条件を採らずに製造
した鋼帯は平均ｒ値が1.0 に達せず、またリジング高さ
の高いものが多くなっている。
した鋼帯は平均ｒ値が1.0 に達せず、またリジング高さ
の高いものが多くなっている。
【００４０】条件A1〜A4は従来技術として引用した特公
平3-48250 の実施例に記載されている表１、表３のA お
よびD の組成を有する鋼を、表２、表４の条件で熱延、
焼鈍をして得た鋼帯での結果である。特公平3-48250 に
おいて鋼板D およびA はフェライト系ステンレス鋼の典
型例として示されている。しかし、それらの鋼中には
０．０２〜０．０３％のＡｌが含まれるなど成分と製造
条件のバランスが悪いので、平均ｒ値不良、リジング高
さ不良、表面疵の何れかの不良の発生し易い冷延鋼帯で
ある。
平3-48250 の実施例に記載されている表１、表３のA お
よびD の組成を有する鋼を、表２、表４の条件で熱延、
焼鈍をして得た鋼帯での結果である。特公平3-48250 に
おいて鋼板D およびA はフェライト系ステンレス鋼の典
型例として示されている。しかし、それらの鋼中には
０．０２〜０．０３％のＡｌが含まれるなど成分と製造
条件のバランスが悪いので、平均ｒ値不良、リジング高
さ不良、表面疵の何れかの不良の発生し易い冷延鋼帯で
ある。
【００４１】
【表２】
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、高クロム鋼の基本含有
元素の添加量を主体に調整し、熱延および熱延鋼帯焼鈍
条件を規定することにより、リジング発生が少なく加工
性に優れた高クロム冷延鋼帯およびその素材の熱延鋼帯
を安価に製造することが可能となる。
元素の添加量を主体に調整し、熱延および熱延鋼帯焼鈍
条件を規定することにより、リジング発生が少なく加工
性に優れた高クロム冷延鋼帯およびその素材の熱延鋼帯
を安価に製造することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】良好な特性をもたらす熱延仕上げ温度と熱延板
焼鈍温度の範囲を示す図である。
焼鈍温度の範囲を示す図である。
【図２】熱延仕上げ温度と冷延焼鈍後の平均ｒ値および
リジング高さとの関係を示す図である。
リジング高さとの関係を示す図である。
【図３】熱延板（鋼帯）焼鈍温度と冷延焼鈍後の平均ｒ
値およびリジング高さとの関係を示す図である。
値およびリジング高さとの関係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 石島 聡 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ: ０．０１〜０．０８％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４〜１％、Ｃｒ：１
５〜１９％、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｍｏ：０．２５％
以下、Ｃｕ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０〜０．０１％未満、Ｎ：０．００５〜
０．０８％を含有する高クロム鋼の連続鋳造スラブを、
加熱温度１１００〜１２５０℃、熱延仕上げ温度６５０
〜７８０℃、巻き取り温度６５０℃以下の条件で熱間圧
延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を焼鈍温度７００〜８
００℃、焼鈍時間０．１〜８分からなる焼鈍条件で連続
的に焼鈍し、さらに酸洗を行い、引き続き、冷間圧延と
焼鈍・酸洗するか、場合によっては、更に、調質圧延を
行うことを特徴とする耐リジング性と加工性に優れた高
クロム冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ: ０．０１〜０．０８％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４〜１％、Ｃｒ：１
５〜１９％、Ｎｉ：０．２５％以下、Ｍｏ：０．２５％
以下、Ｃｕ：０．２５％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０〜０．０１％未満、Ｎ：０．００５〜
０．０８％を含有する高クロム鋼の連続鋳造スラブを、
加熱温度１１００〜１２５０℃、熱延仕上げ温度６５０
〜７８０℃、巻き取り温度６５０℃以下の条件で熱間圧
延して熱延鋼帯を得て、この鋼帯を焼鈍温度７００〜８
００℃、焼鈍時間０．１〜８分からなる焼鈍条件で連続
的に焼鈍し、さらに酸洗を行なうことを特徴とする耐リ
ジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯素材用の熱
延鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18214494A JP3144228B2 (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18214494A JP3144228B2 (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841546A true JPH0841546A (ja) | 1996-02-13 |
| JP3144228B2 JP3144228B2 (ja) | 2001-03-12 |
Family
ID=16113132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18214494A Expired - Fee Related JP3144228B2 (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | 耐リジング性と加工性に優れた高クロム冷延鋼帯の製造方法およびその素材用の熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3144228B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001003143A (ja) * | 1999-06-22 | 2001-01-09 | Nippon Steel Corp | 加工性と表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| EP1099773A1 (en) * | 1999-03-30 | 2001-05-16 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate |
| JP2011214060A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2011214063A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-08-03 JP JP18214494A patent/JP3144228B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1099773A1 (en) * | 1999-03-30 | 2001-05-16 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate |
| EP1099773A4 (en) * | 1999-03-30 | 2003-05-07 | Kawasaki Steel Co | FERRITIC STAINLESS STEEL PLATE |
| USRE40950E1 (en) | 1999-03-30 | 2009-11-10 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel plate |
| JP2001003143A (ja) * | 1999-06-22 | 2001-01-09 | Nippon Steel Corp | 加工性と表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2011214060A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2011214063A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3144228B2 (ja) | 2001-03-12 |
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