JP3911226B2 - 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3911226B2 JP3911226B2 JP2002295920A JP2002295920A JP3911226B2 JP 3911226 B2 JP3911226 B2 JP 3911226B2 JP 2002295920 A JP2002295920 A JP 2002295920A JP 2002295920 A JP2002295920 A JP 2002295920A JP 3911226 B2 JP3911226 B2 JP 3911226B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cold
- steel sheet
- rolled steel
- freezing property
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、曲げ加工を主とする形状凍結性が優れたフェライト系薄鋼板(以下、単に鋼板又は薄鋼板ともいう)の製造方法に関するもので、自動車部品等が主たる用途である。
【0002】
【従来の技術】
自動車からの炭酸ガスの排出量を抑えるために、高強度鋼板を使用して自動車車体の軽量化が進められている。また、搭乗者の安全確保のためにも、自動車車体には軟鋼板の他に高強度鋼板が多く使用されるようになってきている。更に、自動車車体の軽量化を今後進めていくために、従来以上に高強度鋼板の使用強度レベルを高めたいという新たな要請が非常に高まりつつある。
【0003】
しかしながら、高強度鋼板に曲げ変形を加えると、加工後の形状はその高強度ゆえに、加工冶具の形状から離れて加工前の形状の方向にもどりやすくなるスプリング・バック現象や、成形中の曲げ−曲げ戻しからの弾性回復により側壁部の平面が曲率を持った面になってしまう壁そり現象が起こり、狙いとする加工部品の形状が得られない寸法精度不良が生じる。
【0004】
従って、従来の自動車の車体では、主として、440MPa以下の高強度鋼板に限って使用されてきた。自動車車体にとっては、490MPa以上の高強度鋼板を使用して車体の軽量化を進めていく必要があるにもかかわらず、スプリング・バックや壁そりが少なく形状凍結性の良い高強度鋼板が存在しないのが実状である。
【0005】
付け加えるまでもなく、440MPa以下の高強度鋼板や軟鋼板の加工後の形状凍結性を高めることは、自動車や家電製品などの製品の形状精度を高める上で極めて重要である。
【0006】
本発明者らは、板厚中心での集合組織を制御することによって形状凍結性に優れた熱延鋼板及び冷延鋼板を製造する方法を開示している(例えば、特許文献1参照)。しかし、この方法で冷延鋼板を製造するためには熱延鋼板の段階で集合組織を集積させるために、低温+大圧下熱延を指向せざるを得ず、熱延工程に大きな負荷をかける。
【0007】
また、本発明者らの一部は、スプリングバック量を小さくする技術として、板面に平行な{100}面の反射X線強度比が3以上である冷延鋼板を開示した(例えば、特許文献2参照)。しかし、この発明は、板厚最表面でのX線強度比の規定を特徴としており、1/2板厚におけるX線強度比を規定する本発明とは全く異なる物である。
【0008】
【特許文献1】
特開2001−303175号公報
【特許文献2】
特開2001−64750号公報
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
軟鋼板や高強度鋼板に曲げ加工を施すと、鋼板の強度に依存しながら大きなスプリング・バックが発生し、加工成形部品の形状凍結性が悪いのが現状である。本発明は、この問題を抜本的に解決して、形状凍結性に優れた冷延鋼板を容易に製造する方法を提供するものである。
【0010】
【課題を解決するための手段】
従来の知見によれば、スプリング・バックを抑えるための方策としては、鋼板の降伏点を低くすることが、とりあえず重要であると考えられていた。そして、降伏点を低くするためには、引張強さの低い鋼板を使用せざるをえなかった。しかし、これだけでは、鋼板の曲げ加工性を向上させ、スプリング・バック量を低く抑えるための根本的な解決にはならない。
【0011】
そこで、本発明者らは、曲げ加工性を向上させてスプリング・バックの発生を根本的に解決するために、新たに、鋼板の集合組織の曲げ加工性への影響に着目して、その作用効果を詳細に調査、研究した。そして、曲げ加工性に優れた鋼板を見いだしたものである。
【0012】
その結果、{100}<011>〜{223}<110>方位群と{554}<225>、{111}<112>、{111}<110>の各方位の強度を制御すること、更には、圧延方向のr値及び圧延方向と直角方向のr値のうち少なくとも1つをできるだけ低い値にすることで、曲げ加工性が飛躍的に向上することを明らかにしてきた。
【0013】
また、更に、鋭意研究の結果、このような特性を有する冷延鋼板を熱延工程に負荷をかけることなく製造するためには、Nb又はTiを添加し焼鈍時の再結晶を遅らせるとともに、冷延率及び焼鈍時の加熱速度及び冷却速度を最適化することが非常に有効であることを新たに見出した。
【0014】
本発明は前述の知見に基づいて構成されており、その主旨とするところは以下の通りである。
【0015】
(1) 質量%で、
C:0.0001%以上、0.25%以下、
Si:0.001%以上、2.5%以下、
Mn:0.01%以上、2.5%以下、
P:0.15%以下、
S:0.03%以下、
Al:0.01%以上、2.0%以下、
N:0.01%以下、
O:0.01%以下
更に、Ti、Nbの1種又は2種を合計で0.01%以上、0.40%以下
含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、少なくとも1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が2.8以下で、かつ、{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値が6.0以下を満足する熱延鋼板を、酸洗後、45%以上80%以下の冷間圧延を施し、更に、8℃/s〜100℃/sで600℃〜(Ac3+150)℃の温度範囲に加熱した後、1℃/s〜250℃/sで冷却し、少なくとも1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値(A)が3.0以上で、かつ、(A)と少なくとも1/2板厚における板面の{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値(B)の比である(A)/(B)が1.0以上を満足し、更に、圧延方向及びそれと直角方向のr値のうち少なくとも1つが0.7以下である鋼板を得ることを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【0016】
(2) 更に、質量%で、
V:0.20%以下、
Cr:1.5%以下、及び、
B:0.007%以下
の1種又は2種以上を含有する(1)に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【0017】
(3) 更に、質量%で、
Mo≦1%、
Cu≦2%、
Ni≦1%、及び、
Sn≦0.2%
の1種又は2種以上を含有する(1)又は(2)記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【0018】
(4) 前記冷間圧延を施した後、更に、10℃/s〜100℃/sで加熱することを特徴とする(1)〜(3)の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
(5) (1)〜(4)の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【0019】
(6) (1)〜(5)の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板に0.4%以上5%以下のスキンパス圧延を施すことを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【0020】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の内容を詳細に説明する。まず、成分組成の限定条件について述べる。なお、%は質量%を意味する。
【0021】
Cの下限を0.0001%としたのは、実用鋼で得られる下限値を用いることにしたためである。上限は、0.25%超になると加工性が悪くなるので、この値に設定する。
【0022】
Siは、鋼板の機械的強度を高めるのに有効な元素であるが、2.5%超となると加工性が劣化したり、表面疵が発生したりするので、2.5%を上限とする。一方、実用鋼でSiを0.001%未満とするのは困難であるので、0.001%を下限とする。
【0023】
Mnも鋼板の機械的強度を高めるのに有効な元素であるが、2.5%超となると加工性が劣化するので、2.5%を上限とする。一方、実用鋼でMnを0.01%未満とするのは困難であるので、0.01%を下限とする。
【0024】
また、Mn以外に、Sによる熱間割れの発生を抑制するTiなどの元素が十分に添加されない場合には、質量%で、Mn/S≧20となるMn量を添加することが望ましい。
【0025】
PとSは不純物であり、それぞれ、0.15%以下、0.03%以下とする。これは、加工性の劣化や熱間圧延又は冷間圧延時の割れを防ぐためである。
【0026】
Alは、脱酸のために0.01%以上添加する。また、Alはγ→α変態点を顕著に上昇させるので、特に、Ar3点以下での熱延を指向する場合には有効な元素である。しかし、多すぎると加工性が低下したり、表面性状が劣悪となるため、上限を2.0%とする。
【0027】
NとOは不純物であり、加工性を悪くさせないように、それぞれ、0.01%以下、0.01%以下とする。
【0028】
Ti、Nbは、本発明において非常に重要な元素である。すなわち、これらの元素を添加することによって、冷延後の焼鈍中の再結晶及び粒成長が抑制され、形状凍結性に有利な集合組織が破壊されることなく保存される。
【0029】
また、これらの元素は、炭素や窒素の固定、析出強化、細粒強化などの機構を通じて材質を改善するので、それぞれ目的に応じて、1種又は2種を合計で0.01%以上添加する。
【0030】
過度の添加は加工性を劣化させるので、上限を1種又は2種の合計で0.40%と設定した。
【0031】
V、Cr、Bは、炭素、窒素の固定、析出強化、組織制御、細粒強化などの機構を通じて材質を改善するので、必要に応じて、それぞれ、0.0001%以上添加することが望ましい。ただし、過度に添加しても格段の効果はなく、むしろ加工性や表面性状を劣化させるので、それぞれに、0.2%、1.5%、0.007%の上限を設定した。
【0032】
Mo、Cu、Ni、Snは機械的強度を高めたり、材質を改善する効果があるので、必要に応じて、各成分とも0.001%以上を添加することが望ましく、過度の添加は逆に加工性を劣化させるので、上限を、それぞれ、1%、2%、1%、0.2%とする。
【0033】
なお、本発明では特に限定しないが、脱酸の目的や硫化物の形態制御の目的でCaやMg、Ceを適量添加しても構わない。
【0034】
熱延板の1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値および{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値:
板厚中心位置での板面のX線回折を行い、ランダム試料に対する各方位の強度比を求めたときの、{100}<011>〜{223}<110>方位群の平均値が3.0以下でなくてはならない。これを3.0超にするためには熱延工程に多大な負荷をかける必要があり、また、材質ばらつきの要因ともなる。なお、熱延板の1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値の上限は、実施例の表2のK−1の鋼の数値が2.8であることに基づき、2.8とした。
【0035】
この方位群に含まれる主な方位は、{100}<011>、{116}<110>、{114}<110>、{113}<110>、{112}<110>、{335}<110>及び{223}<110>である。
【0036】
これら各方位のX線ランダム強度比は、{110}極点図に基づきベクトル法により計算した3次元集合組織や、{110}、{100}、{211}、{310}極点図のうち複数の極点図(好ましくは3つ以上)を用いて級数展開法で計算した3次元集合組織から求めればよい。
【0037】
例えば、後者の方法における上記各結晶方位のX線ランダム強度比には、3次元集合組織のφ2=45゜断面における(001)[1−10]、(116)[1−10]、(114)[1−10]、(113)[1−10]、(112)[1−10]、(335)[1−10]、(223)[1−10]の強度をそのまま用ればよい。
【0038】
{100}<011>〜{223}<110>方位群の平均値とは、上記の各方位の相加平均である。上記の全ての方位の強度を得ることができない場合には、{100}<011>、{116}<110>、{114}<110>、{112}<110>、{223}<110>の各方位の相加平均で代替してもよい。より望ましくは、{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が2.5以下、更に望ましくは2.0以下である。
【0039】
更に、熱延板の1/2板厚における板面の{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値(B)は6.0以下でなくてはならない。6.0超になると、その後の冷延条件、焼鈍条件を最適化しても冷延板の形状凍結性を満足する集合組織が得られない。
【0040】
また、熱延板で(B)を6.0超にすることは熱延工程に負荷をかけるだけで、特性上のメリットが得られない。(B)の下限は特に規定しないが、加工性の観点から、3.5以上であることが望ましい。
【0041】
{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>のX線ランダム強度比も上記の方法に従って計算した3次元集合組織から求めればよい。
【0042】
X線回折に供する試料は、機械研磨などによって鋼板を所定の板厚まで減厚し、次いで、化学研磨や電解研磨などによって歪みを除去すると同時に、板厚1/2面が測定面となるように作製する。鋼板の板厚中心層に偏析帯や欠陥などが存在し、測定上不都合が生ずる場合には、板厚の3/8〜5/8の範囲で適当な面が測定面となるように、上述の方法に従って試料を調整して測定すればよい。
【0043】
なお、{hkl}<uvw>で表される結晶方位とは、板面の法線方向が<hkl>に平行で、圧延方向が<uvw>と平行であることを示している。
【0044】
このような集合組織を有する熱延板は、鋳造まま、もしくは、一旦冷却した後に1000〜1300℃の範囲に再度加熱し、(Ar3−150)℃〜(Ar3+100)℃の温度範囲における圧下率の合計が25%以下となるように制御し、引き続き、Ar3変態温度以上で熱間圧延を終了後、冷却し、巻き取ることによって製造できる。
【0045】
また、熱間圧延時の熱間圧延ロールと鋼板の摩擦係数が高いと熱延鋼板の表面近傍に、板面に{110}面を主とする結晶方位が発達するので、仕上熱延時のロールと鋼板との摩擦係数は、少なくとも1パス以上を0.2以下にすることが望ましい。
【0046】
熱間圧延に先行する製造方法は特に限定するものではない。すなわち、高炉や電炉等による溶製に引き続き各種の2次製錬を行い、次いで、通常の連続鋳造、インゴット法による鋳造の他、薄スラブ鋳造などの方法で鋳造すればよい。連続鋳造の場合には一度低温まで冷却したのち、再度加熱してから熱間圧延してもよいし、鋳造スラブを連続的に熱延してもよい。原料にはスクラップを使用しても構わない。
【0047】
この様にして得られた熱延鋼板を冷間圧延し、焼鈍して最終的な薄鋼板とする際に、冷間圧延の全圧下率が80%を超えると、一般的な冷間圧延−再結晶集合組織である板面に平行な結晶面のX線回折積分面強度比の{111}面や{554}面成分が高くなり、本発明の特徴である(1)の結晶方位の規定を満たさなくなるために、冷間圧延の圧下率の上限を80%とした。
【0048】
形状凍結性を高めるためには、冷間圧下率を70%以下に制限することが望ましい。一方、冷間圧延率が25%未満では形状凍結性に有利な集合組織が十分発達しないことから、冷間圧延の圧下率の下限は25%とする。この観点から、冷間圧延の圧下率は、30%以上に制限することが望ましい。なお、冷間圧延の圧下率の下限は、実施例の表2のK−1の鋼の冷延圧下率が45%であることに基づき、45%とした。
【0049】
この様な範囲で冷間加工された冷延鋼板を焼鈍する際に、加熱速度が3℃/s未満では、加熱中に再結晶が進行し集合組織が破壊されることから、加熱速度の下限を3℃/sとした。この観点からは10℃/s以上に制限することが望ましい。更に望ましくは20℃/s以上である。なお、加熱速度の下限は、実施例の表2のD−1、G−1及びI−1の鋼の加熱速度が8℃/sであることに基づき、8℃/sとした。
【0050】
一方、加熱速度を100℃/s超にすることは過剰な設備投資を必要とすることから、100℃/sを加熱速度の上限とした。
【0051】
焼鈍温度が600℃未満の場合には、加工組織が残留し成形性を著しく劣化させるので、焼鈍温度の下限を600℃とする。一方、焼鈍温度が過度に高い場合には、再結晶によって生成したフェライトの集合組織が、オーステナイトへ変態後、オーステナイトの粒成長によってランダム化され、最終的に得られるフェライトの集合組織もランダム化される。
【0052】
特に、焼鈍温度が(Ac3+150)℃を越える場合には、そのような傾向が顕著となる。従って、焼鈍温度は(Ac3+150)℃以下とする。この観点からは、焼鈍温度はAc3変態温度以下とすることが望ましい。
【0053】
焼鈍後、冷却する際に、冷却速度が1℃/s未満の場合には、最終的に得られる冷延鋼板の集合組織の発達が十分でなく、良好な形状凍結性が得られないため、1℃/sを冷却速度の下限とした。この観点からは、冷却速度の下限は10℃/sとすることが望ましい。また、冷却速度を250℃/s超とすることは、過剰の設備投資を必要とすることから、250℃/sを冷却速度の上限とした。
【0054】
ここで述べた冷却速度は、一時冷却停止温度までの平均冷却速度のことであり、低冷却速度での冷却と高冷却速度での冷却の組み合わせによって上述の冷却速度を達成してもかまわない。
【0055】
また、焼鈍・冷却の後に連続焼鈍工程や、連続溶融亜鉛めっき工程での温度履歴に相当するような除冷もしくは等温保持、または、連続溶融めっき工程の合金化処理工程での再加熱の過程を採用してもよい。
【0056】
以上の方法で製造された冷延鋼板にスキンパス圧延を施してもよい。スキンパス圧延を施すと、鋼板の形状を良好にするばかりでなく、鋼板の衝突エネルギー吸収能を高めることになる。この時、スキンパス圧延における圧下率が0.4%未満ではこの効果が小さいので、0.4%を下限とする。
【0057】
また、圧下率が5%超になると通常、スキンパス圧延機の改造が必要となり、経済的なデメリットを生じるとともに、鋼板の加工性を著しく劣化させるので、圧下率は、5%を上限とする。
【0058】
本発明で得られる組織は、フェライトを主体とするものであるが、フェライト以外の金属組織として、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト、オーステナイトおよび炭窒化物等の化合物を含有しても構わない。特に、マルテンサイトやベイナイトの結晶構造は、フェライトのそれと同等もしくは類似しているので、フェライトの代わりにこれらの組織が主体であっても差し支えない。
【0059】
このようにして得られた冷延鋼板は次のような特性を満足するものである。
【0060】
1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値(A):
本発明で特に重要な特性値である。板厚中心位置での板面のX線回折を行い、ランダム試料に対する各方位の強度比を求めたときの、{100}<011>〜{223}<110>方位群の平均値(以下(A)と呼ぶ)が3.0以上でなくてはならない。これが3.0未満では形状凍結性が劣悪となる。この観点から、より望ましくは、(A)のX線ランダム強度比の平均値が4.5以上、更に望ましくは5.0以上である。
【0061】
更に、(A)と1/2板厚における板面の{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値(B)が、(A)/(B)≧1を満足しなければならない。これが1未満になると形状凍結性が劣化する。この観点から、更に望ましくは、(A)/(B)≧2.0とする。以上、冷延板のX線ランダム強度比も、前述の熱延板のX線ランダム強度比の測定方法に従って求めればよい。
【0062】
なお、当然のことであるが、上述のX線強度の限定が板厚1/2近傍だけでなく、なるべく多くの厚みについて満たされることで、より一層形状凍結性が良好になる。
【0063】
以上述べた冷延板のX線強度が曲げ加工時の形状凍結性に重要であることの理由は必ずしも明らかではないが、曲げ変形時の結晶のすべり挙動と関係があるものと推測される。
【0064】
圧延方向のr値(rL)及び圧延方向と直角方向のr値(rC):
本発明において重要である。すなわち、本発明者等が鋭意検討の結果、上述した種々の結晶方位のX線強度が適正であっても、必ずしも良好な形状凍結性が得られないことが判明した。上記のX線強度と同時に、rL及びrCのうち少なくとも1つが、0.7以下であることが必須である。より好ましくは0.55以下である。
【0065】
なお、rL及びrCの下限は、特に定めることなく本発明の効果を得ることができる。
【0066】
r値はJIS5号引張試験片を用いた引張試験により評価する。引張歪みは通常15%であるが、均一伸びが15%を下回る場合には、均一伸びの範囲で、できるだけ15%に近い歪みで評価すればよい。
【0067】
なお、曲げ加工を施す方向は加工部品によって異なるので特に限定するものではないが、r値が小さい方向に対して垂直もしくは垂直に近い方向に折り曲げる加工を主とすることが好ましい。
【0068】
ところで、一般に集合組織とr値とは相関があることが知られているが、本発明においては、既述の結晶方位のX線強度比に関する限定とr値に関する限定とは互いに同義ではなく、両方の限定が同時に満たされなくては、良好な形状凍結性と加工性を得ることはできない。
【0069】
本発明は引張強度レベルの低い軟鋼板から高強度鋼板にいたる全ての冷延鋼板に適用できるものであり、上記の限定が満たされれば、冷延鋼板の曲げ加工性は飛躍的に向上する。換言すれば、冷延鋼板の機械的強度レベルの制約を越えた、曲げ加工変形に関する基本的材料指標であるということである。
【0070】
本発明によって製造された冷延鋼板にメッキを施す場合、メッキの種類は特に限定するものではなく、電気めっき、溶融めっき、蒸着めっき等の何れでも本発明の効果が得られる。
【0071】
【実施例】
本発明の実施例を挙げながら、本発明の技術的内容について説明する。
【0072】
(実施例)
実施例として、表1に示した成分組成を有するAからMまでの鋼を用いて検討した結果について説明する。これらの鋼は、鋳造後そのまま、もしくは、一旦室温まで冷却された後に再加熱し、1000℃〜1300℃の温度範囲に加熱され、その後熱間圧延が施され、種々の厚みの熱延鋼板とした。
【0073】
その後、表2に示した圧下率の冷間圧延を施すことによって1.2mm厚とし、その後連続焼鈍工程にて焼鈍を行った。これら1.2mm厚の鋼板から45mm幅,270mm長さの試験片を作成し、ポンチ幅78mm,ポンチ肩R5,ダイス幅81mm,ダイ肩R4の金型を用いてハット曲げ試験を行った。成型高さは70mmとした。
【0074】
曲げ試験を行った試験片は、三次元形状測定装置にて板幅中心部の形状を測定し、図1に示した様に、点(v)と点(w)の接線と点(x)と点(y)の接線の交点の角度から90°を引いた値の左右での平均値をスプリング・バック量、点(x)と点(z)間の曲率の逆数を左右で平均化した値を1000倍したものを壁そり量、左右の点(z)間の長さからポンチ幅を引いた値を寸法精度として形状凍結性を評価した。なお曲げは、r値の低い方向と垂直に折れ線が入るように行った。
【0075】
【表1】
【0076】
ところで図2及び図3に示した様に、スプリングバック量や壁そり量はBHF(しわ押さえ力)によっても変化する。本発明の効果は、いずれのBHFで評価を行ってもその傾向は変わらないが、実機で実部品をプレスする際には、設備上の制約からあまり高いBHFはかけられないため、今回は、BHF29kNで各鋼種のハット曲げ試験を行った。なお、曲げはr値の低い方向と垂直に折れ線が入るように行った。
【0077】
表2には、各鋼板の製造条件が本発明の範囲内にあるか否かを示している。「熱延板集合組織」の(a)欄には、X線で測定した熱延板の板厚の7/16厚の位置での{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値、(b)欄には、{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値を示す。
【0078】
いずれの鋼板も、焼鈍温度から3〜30℃/sの冷却速度で冷却し、スキンパス圧延を0.5〜1.5%の範囲で施した。
【0079】
【表2】
【0080】
表3には、前記の方法によって製造された1.2mm厚の冷延鋼板の機械的特性値、焼鈍板の集合組織、及び、形状凍結性の指標が示されている。
【0081】
「焼鈍板集合組織」の(A)欄には、X線で測定した焼鈍板の板厚の7/16厚の位置での{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値、(B)欄には、{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値、そして、(A)/(B)欄には、{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値と{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値の比が示してある。
【0082】
本発明で限定された条件を満たしているものは、いずれも良好な形状凍結性が達成されている。
【0083】
各結晶方位のX線ランダム強度比やr値が形状凍結性に重要であることの機構については、現在のところ必ずしも明らかとはなっていない。おそらく、曲げ変形時にすべり変形の進行を容易にすることで、結果的に曲げ変形時のスプリング・バック量、壁反り量が小さくなっているものと理解される。
【0084】
【表3】
【0085】
【発明の効果】
薄鋼板の集合組織とr値を制御すると、その曲げ加工性は著しく向上することを以上に詳述した。本発明によって、スプリング・バック量が少なく、曲げ加工を主体とする形状凍結性に優れた薄鋼板が提供できるようになった。特に、従来は形状不良の問題から高強度鋼板の適用が難しかった部品にも高強度鋼板が使用できるようになる。
【0086】
自動車の軽量化を推進するためには、高強度鋼板の使用は是非とも必要である。スプリング・バック量が少なく、形状凍結性に優れた高強度鋼板が適用できるようになると、自動車車体の軽量化をより一層推進することができる。従って、本発明は、工業的に極めて高い価値のある発明である。
【図面の簡単な説明】
【図1】ハット曲げ試験に用いた試験片の断面図である。
【図2】スプリングバック量に及ぼすBHF(しわ押え力)の関係を示す図である。
【図3】壁そり量とBHF(しわ押え力)の関係を示す図である。
Claims (6)
- 質量%で、
C:0.0001%以上、0.25%以下、
Si:0.001%以上、2.5%以下、
Mn:0.01%以上、2.5%以下、
P:0.15%以下、
S:0.03%以下、
Al:0.01%以上、2.0%以下、
N:0.01%以下、
O:0.01%以下、
更に、Ti、Nbの1種又は2種を合計で0.01%以上、0.40%以下
含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、少なくとも1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値が2.8以下で、かつ、{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値が6.0以下を満足する熱延鋼板を、酸洗後、45%以上80%以下の冷間圧延を施し、更に、8℃/s〜100℃/sで600℃〜(Ac3+150)℃の温度範囲に加熱した後、1℃/s〜250℃/sで冷却し、少なくとも1/2板厚における板面の{100}<011>〜{223}<110>方位群のX線ランダム強度比の平均値(A)が3.0以上で、かつ、(A)と少なくとも1/2板厚における板面の{554}<225>、{111}<112>及び{111}<110>の3つの結晶方位のX線ランダム強度比の平均値(B)の比(A)/(B)が1.0以上を満足し、更に、圧延方向及びそれと直角方向のr値のうち少なくとも1つが0.7以下である鋼板を得ることを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 更に、質量%で、
V:0.20%以下、
Cr:1.5%以下、及び、
B:0.007%以下
の1種又は2種以上を含有する請求項1に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 更に、質量%で、
Mo≦1%、
Cu≦2%、
Ni≦1%、及び、
Sn≦0.2%
の1種又は2種以上を含有する請求項1又は2に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 前記冷間圧延を施した後、更に、10℃/s〜100℃/sで加熱することを特徴とする請求項1〜3の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
- 請求項1〜4の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板にめっきを施すことを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
- 請求項1〜5の何れか1項に記載の形状凍結性に優れた冷延鋼板に0.4%以上5%以下のスキンパス圧延を施すことを特徴とする形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002295920A JP3911226B2 (ja) | 2002-10-09 | 2002-10-09 | 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002295920A JP3911226B2 (ja) | 2002-10-09 | 2002-10-09 | 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2004131771A JP2004131771A (ja) | 2004-04-30 |
JP3911226B2 true JP3911226B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=32286032
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2002295920A Expired - Fee Related JP3911226B2 (ja) | 2002-10-09 | 2002-10-09 | 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3911226B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4622783B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2011-02-02 | Jfeスチール株式会社 | 剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
JP4995109B2 (ja) * | 2008-02-07 | 2012-08-08 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性及び耐衝突特性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP5407591B2 (ja) | 2008-07-22 | 2014-02-05 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板及びその製造方法並びにバックライトシャーシ |
JP5499664B2 (ja) * | 2009-11-30 | 2014-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | 疲労耐久性に優れた引張最大強度900MPa以上の高強度冷延鋼板及びその製造方法、並びに、高強度亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
WO2014021382A1 (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 |
-
2002
- 2002-10-09 JP JP2002295920A patent/JP3911226B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2004131771A (ja) | 2004-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2415894B1 (en) | Steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
CN109328241B (zh) | 屈服强度优异的超高强度高延展性钢板及其制造方法 | |
JP4740099B2 (ja) | 高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
US20170306435A1 (en) | High-strength steel sheet, high-strength hot-dip galvanized steel sheet, high-strength hot-dip aluminum-coated steel sheet, and high-strength electrogalvanized steel sheet, and methods for manufacturing same | |
JP4384523B2 (ja) | 形状凍結性に極めて優れた低降伏比型高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
WO2013103125A1 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP3990553B2 (ja) | 形状凍結性に優れた高伸びフランジ性鋼板およびその製造方法 | |
JP2019505668A (ja) | 高降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP3990549B2 (ja) | 形状凍結性に優れた高伸びフランジ性鋼板およびその製造方法 | |
JP4430444B2 (ja) | 形状凍結性に優れた低降伏比型高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
JP2024500521A (ja) | 熱間成形用鋼材、熱間成形部材及びそれらの製造方法 | |
JP3898954B2 (ja) | 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板およびその製造方法 | |
JP4126007B2 (ja) | 形状凍結性と焼付硬化性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP4102284B2 (ja) | {100}<011>方位の発達した形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JP3569949B2 (ja) | 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 | |
JP3814134B2 (ja) | 加工時の形状凍結性と衝撃エネルギー吸収能に優れた高加工性高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
JP4189192B2 (ja) | 加工性と形状凍結性に優れた低降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP3532138B2 (ja) | 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板及びその製造方法 | |
JP3911226B2 (ja) | 形状凍結性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JP3990550B2 (ja) | 形状凍結性に優れた低降伏比型高強度鋼板とその製造方法 | |
JP4189194B2 (ja) | 加工性と形状凍結性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP3908954B2 (ja) | 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板およびその製造方法 | |
JP4189209B2 (ja) | 形状凍結性に優れた鋼板及びその製造方法 | |
JP5071125B2 (ja) | 角筒絞り成形性と形状凍結性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法ならびに製品形状に優れた自動車用部品 | |
JP3990554B2 (ja) | 形状凍結性に優れた鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040901 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050419 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060801 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060929 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070116 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070126 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3911226 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100202 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110202 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110202 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120202 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120202 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 6 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 6 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 6 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 6 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140202 Year of fee payment: 7 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |