JP3310003B2 - 加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用を始めとして
各種成形用素材として使用される加工性および耐食性に
優れたＣｒ含有鋼板を製造する方法に関する。
各種成形用素材として使用される加工性および耐食性に
優れたＣｒ含有鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用車体の高防錆化，建築用材料の
耐食性および信頼性向上を図るため、従来の普通鋼鋼板
に代わる材料として、Ｚｎめっき鋼板等の各種表面処理
鋼板の使用量が増加の一途をたどっている。そして、使
用雰囲気が苛酷になるに伴って、各種表面処理鋼板の耐
食性に関する要求レベルがより高くなっている。
耐食性および信頼性向上を図るため、従来の普通鋼鋼板
に代わる材料として、Ｚｎめっき鋼板等の各種表面処理
鋼板の使用量が増加の一途をたどっている。そして、使
用雰囲気が苛酷になるに伴って、各種表面処理鋼板の耐
食性に関する要求レベルがより高くなっている。
【０００３】表面処理鋼板としては、溶融めっき鋼板，
電気めっき鋼板等が知られている。また、めっき目付け
量の増加，合金めっき，複層めっき等によって、表面処
理鋼板の耐食性を一層高くすることが行われている。こ
れらの手段が施された表面処理鋼板は、優れた耐食性を
呈するものの、深絞り等のプレス加工時にパウダリン
グ，フレーキング等の剥離がめっき層に生じ易く、プレ
ス加工上でのトラブルが発生する。また、表面処理鋼板
は、スポット溶接性，アーク溶接性等が必ずしも十分で
ない。このような加工性，溶接性等における欠点は、特
にめっき層を厚くして耐食性を向上させた鋼板に顕著に
現れる。
電気めっき鋼板等が知られている。また、めっき目付け
量の増加，合金めっき，複層めっき等によって、表面処
理鋼板の耐食性を一層高くすることが行われている。こ
れらの手段が施された表面処理鋼板は、優れた耐食性を
呈するものの、深絞り等のプレス加工時にパウダリン
グ，フレーキング等の剥離がめっき層に生じ易く、プレ
ス加工上でのトラブルが発生する。また、表面処理鋼板
は、スポット溶接性，アーク溶接性等が必ずしも十分で
ない。このような加工性，溶接性等における欠点は、特
にめっき層を厚くして耐食性を向上させた鋼板に顕著に
現れる。
【０００４】そこで、加工性，溶接性等の欠点を回避す
るため、表面処理ではなく素材の合金設計によって鋼板
の耐食性を改善することが検討されている。たとえば、
特開平２−１５６０４８号公報では、３〜１２重量％の
Ｃｒを含有する鋼に比較的微量のＣｕ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｔ
ｉ等を含有させることにより、耐食性を向上させたＣｒ
鋼板が紹介されている。また、特公平１−５３３４４号
公報では、ＴｉおよびＡｌの併用添加によって成形性を
改善した耐食性Ｃｒ含有鋼板が紹介されている。更に、
特開平２−５０９４０号公報では、ＮｂおよびＡｌの併
用添加によって深絞り性を改善した耐食性Ｃｒ含有鋼板
が紹介されている。
るため、表面処理ではなく素材の合金設計によって鋼板
の耐食性を改善することが検討されている。たとえば、
特開平２−１５６０４８号公報では、３〜１２重量％の
Ｃｒを含有する鋼に比較的微量のＣｕ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｔ
ｉ等を含有させることにより、耐食性を向上させたＣｒ
鋼板が紹介されている。また、特公平１−５３３４４号
公報では、ＴｉおよびＡｌの併用添加によって成形性を
改善した耐食性Ｃｒ含有鋼板が紹介されている。更に、
特開平２−５０９４０号公報では、ＮｂおよびＡｌの併
用添加によって深絞り性を改善した耐食性Ｃｒ含有鋼板
が紹介されている。
【０００５】他方、より多量のＣｒを主要な合金成分と
して含み、耐食性に優れ且つ成形加工用途に使用されて
いる材料として、フェライト系ステンレス鋼板がある。
フェライト系ステンレス鋼板のＣｒ含有量についてみる
と、たとえばＪＩＳ Ｇ４３０５の「冷間圧延ステンレ
ス鋼板」では、１１．００〜１３．５０重量％と最もＣ
ｒ含有量が低いＳＵＳ４１０Ｌから２８．５０〜３２．
００重量％と最もＣｒ含有量が高いＳＵＳ４４７Ｊ１ま
で、多くのステンレス鋼板が規定されている。更に、耐
熱鋼に分類されているもののＪＩＳ Ｇ４３１２の「耐
熱鋼板」では、Ｃｒ含有量が１０．５０〜１１．７５重
量％と比較的低く、６×Ｃ％〜０．７５重量％のＴｉを
含有するＳＵＨ４０９が規定されている。このＳＵＨ４
０９は、実用的にはフェライト系ステンレス鋼と同様に
汎用されている。
して含み、耐食性に優れ且つ成形加工用途に使用されて
いる材料として、フェライト系ステンレス鋼板がある。
フェライト系ステンレス鋼板のＣｒ含有量についてみる
と、たとえばＪＩＳ Ｇ４３０５の「冷間圧延ステンレ
ス鋼板」では、１１．００〜１３．５０重量％と最もＣ
ｒ含有量が低いＳＵＳ４１０Ｌから２８．５０〜３２．
００重量％と最もＣｒ含有量が高いＳＵＳ４４７Ｊ１ま
で、多くのステンレス鋼板が規定されている。更に、耐
熱鋼に分類されているもののＪＩＳ Ｇ４３１２の「耐
熱鋼板」では、Ｃｒ含有量が１０．５０〜１１．７５重
量％と比較的低く、６×Ｃ％〜０．７５重量％のＴｉを
含有するＳＵＨ４０９が規定されている。このＳＵＨ４
０９は、実用的にはフェライト系ステンレス鋼と同様に
汎用されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】特開平２−１５６０４
８号公報で紹介されている鋼は、ＣｕおよびＮｉの添加
によって耐食性が向上されている。しかし、実施例に掲
げられているように、何れも引張り強さが３８ｋｇｆ／
ｍｍ2 以下の低く、強度的な要求を満足する材料とはい
えない。また、ＣｕおよびＮｉを添加した特公平１−５
３３４４号公報記載の鋼も、依然として強度的な要求を
満足する材料ではない。更に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ａｌ等の炭
窒化物形成元素の添加によって成形性を向上させた特公
平１−５３３４４号公報，特開平２−５０９４０号公報
等に記載されている鋼も、強度および耐食性に関しては
必ずしも十分なものとはいえない。
８号公報で紹介されている鋼は、ＣｕおよびＮｉの添加
によって耐食性が向上されている。しかし、実施例に掲
げられているように、何れも引張り強さが３８ｋｇｆ／
ｍｍ2 以下の低く、強度的な要求を満足する材料とはい
えない。また、ＣｕおよびＮｉを添加した特公平１−５
３３４４号公報記載の鋼も、依然として強度的な要求を
満足する材料ではない。更に、Ｔｉ，Ｎｂ，Ａｌ等の炭
窒化物形成元素の添加によって成形性を向上させた特公
平１−５３３４４号公報，特開平２−５０９４０号公報
等に記載されている鋼も、強度および耐食性に関しては
必ずしも十分なものとはいえない。
【０００７】このように、従来の低Ｃｒ含有鋼にあって
は、強度，加工性，耐食性の全てにわたり要求特性を満
足する鋼板が実用化されていない。特に、強度および耐
食性に優れた鋼板においては、常温での加工性に劣るも
のが多く、各種用途に応じた製品形状に成形加工するこ
とが困難である。
は、強度，加工性，耐食性の全てにわたり要求特性を満
足する鋼板が実用化されていない。特に、強度および耐
食性に優れた鋼板においては、常温での加工性に劣るも
のが多く、各種用途に応じた製品形状に成形加工するこ
とが困難である。
【０００８】他方、ＳＵＳ４１０Ｌ，ＳＵＨ４０９等の
ステンレス系の鋼板は、耐食面では低Ｃｒ含有鋼に比較
して相当優れた性質を備えている。しかし、冷延鋼板の
ランクフォード値が必ずしも十分でなく、また成形加工
時におけるリジングの発生等にみられるように加工性に
難点がある。しかも、多量のＣｒを含有するため、コス
ト的な面から用途に制約が加わる。更に、この系統の鋼
板は、通常の冷延鋼板とは異なった局部的な孔食状の腐
食形態を採る。そのため、侵食深さが問題となる用途に
は、通常の冷延鋼板よりも使用形態に制約を受ける。
ステンレス系の鋼板は、耐食面では低Ｃｒ含有鋼に比較
して相当優れた性質を備えている。しかし、冷延鋼板の
ランクフォード値が必ずしも十分でなく、また成形加工
時におけるリジングの発生等にみられるように加工性に
難点がある。しかも、多量のＣｒを含有するため、コス
ト的な面から用途に制約が加わる。更に、この系統の鋼
板は、通常の冷延鋼板とは異なった局部的な孔食状の腐
食形態を採る。そのため、侵食深さが問題となる用途に
は、通常の冷延鋼板よりも使用形態に制約を受ける。
【０００９】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、５〜１１重量％のＣｒを含有する
鋼板において、Ｃｒ含有量とその他の合金元素の含有量
との間で成分バランスを図ることによって、優れた耐食
レベルを確保しながら、熱間および冷間での加工性を改
善したＣｒ含有鋼板を提供することを目的とする。
出されたものであり、５〜１１重量％のＣｒを含有する
鋼板において、Ｃｒ含有量とその他の合金元素の含有量
との間で成分バランスを図ることによって、優れた耐食
レベルを確保しながら、熱間および冷間での加工性を改
善したＣｒ含有鋼板を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、５〜１１重量％のＣｒを含有す
ると共に、他の合金元素を、１１００〜１３００℃に加
熱したときγ単相に完全変態するように含有Ｃｒ量と組
成バランスして含有させた鋼材を、１１００〜１３００
℃に加熱して完全にγ単相に相変態させ、γ単相温度域
で終了する熱間圧延を施し、５００℃以上の温度で巻き
取った後、冷間圧延および仕上げ焼鈍を施すことを特徴
とする。
の目的を達成するため、５〜１１重量％のＣｒを含有す
ると共に、他の合金元素を、１１００〜１３００℃に加
熱したときγ単相に完全変態するように含有Ｃｒ量と組
成バランスして含有させた鋼材を、１１００〜１３００
℃に加熱して完全にγ単相に相変態させ、γ単相温度域
で終了する熱間圧延を施し、５００℃以上の温度で巻き
取った後、冷間圧延および仕上げ焼鈍を施すことを特徴
とする。
【００１１】ここで、熱間圧延した鋼材の温度が５００
℃を下回る前の高温下で巻き取る。これにより、微細に
整粒されたフェライト組織をもつ熱間圧延鋼帯が得られ
る。また、冷間圧延は、熱延鋼帯を酸洗した後、７０％
以上の圧延率で行なうことが好ましい。
℃を下回る前の高温下で巻き取る。これにより、微細に
整粒されたフェライト組織をもつ熱間圧延鋼帯が得られ
る。また、冷間圧延は、熱延鋼帯を酸洗した後、７０％
以上の圧延率で行なうことが好ましい。
【００１２】
【作 用】本発明者等は、加工性に与える金属組織の影
響について詳細に検討した。Ｃｒを５〜１１重量％の範
囲で含有する低Ｃｒ含有鋼は、熱間加工のために加熱さ
れた温度域でα単相組織を呈するもの、α相および
γ層の複相組織を呈するものおよびγ単相に完全変態
するものに類別される。〜の何れになるかは、Ｃｒ
含有量と他の合金元素との間の組成バランスによって定
まる。
響について詳細に検討した。Ｃｒを５〜１１重量％の範
囲で含有する低Ｃｒ含有鋼は、熱間加工のために加熱さ
れた温度域でα単相組織を呈するもの、α相および
γ層の複相組織を呈するものおよびγ単相に完全変態
するものに類別される。〜の何れになるかは、Ｃｒ
含有量と他の合金元素との間の組成バランスによって定
まる。
【００１３】従来のＣｒ含有鋼板では、積極的にγ相へ
の完全変態が行われるように合金設計した材料は実用化
されていない。加熱前のα相が熱間加工時においても残
存するおよびの合金設計では、得られた冷延鋼板の
加工性が低いものとなっている。
の完全変態が行われるように合金設計した材料は実用化
されていない。加熱前のα相が熱間加工時においても残
存するおよびの合金設計では、得られた冷延鋼板の
加工性が低いものとなっている。
【００１４】他方、γ単相への完全変態により加熱前の
α相を完全に消失させるの合金設計では、組織的影響
を全く受けることがなく、非常に高いランクフォード値
を示す冷延鋼板が得られる。また、リジングの発生もな
く、加工性が極めて良好になるとの知見を得た。本発明
は、この知見を基に完成されたものである。
α相を完全に消失させるの合金設計では、組織的影響
を全く受けることがなく、非常に高いランクフォード値
を示す冷延鋼板が得られる。また、リジングの発生もな
く、加工性が極めて良好になるとの知見を得た。本発明
は、この知見を基に完成されたものである。
【００１５】本発明が対象とする鋼は、基本的には１１
００〜１３００℃の熱間加工温度域に加熱された状態で
γ単相組織を呈するものである。この条件を満足する組
成範囲は、各成分間のバランスによって定まるものであ
り、Ｃｒを始めとする各合金成分の含有量を一義的に規
定することはできない。たとえば、純粋なＦｅ−Ｃｒ二
元系で形成されるγループを想定するとき、１１００〜
１３００℃の温度域に加熱した場合にγ単相となる領域
は、Ｃｒ含有量が約１０重量％以下である。
００〜１３００℃の熱間加工温度域に加熱された状態で
γ単相組織を呈するものである。この条件を満足する組
成範囲は、各成分間のバランスによって定まるものであ
り、Ｃｒを始めとする各合金成分の含有量を一義的に規
定することはできない。たとえば、純粋なＦｅ−Ｃｒ二
元系で形成されるγループを想定するとき、１１００〜
１３００℃の温度域に加熱した場合にγ単相となる領域
は、Ｃｒ含有量が約１０重量％以下である。
【００１６】γループは、Ｃ，Ｎ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕ等
のオーステナイト形成元素によって拡大される。この場
合、５〜１１重量％の範囲でＣｒ含有量を高めに設定し
ても、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相への完全
変態が行われる。他方、Ｓｉ，モリブデン等のフェライ
ト形成元素は、γループを狭くする作用を呈する。そこ
で、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相への完全変
態を行わせるため、Ｓｉ，モリブデン等の含有量に応
じ、５〜１１重量％の範囲でＣｒ含有量を低めに設定す
る。
のオーステナイト形成元素によって拡大される。この場
合、５〜１１重量％の範囲でＣｒ含有量を高めに設定し
ても、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相への完全
変態が行われる。他方、Ｓｉ，モリブデン等のフェライ
ト形成元素は、γループを狭くする作用を呈する。そこ
で、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相への完全変
態を行わせるため、Ｓｉ，モリブデン等の含有量に応
じ、５〜１１重量％の範囲でＣｒ含有量を低めに設定す
る。
【００１７】本発明においては、主として耐食性の観点
からＣｒ含有量を５〜１１重量％の範囲に規定してい
る。すなわち、Ｃｒ含有量の下限５重量％は、表面処理
によることなく素材の耐食性を確保する上で必要な最低
量である。他方、Ｃｒ含有量が１１重量％を超えると、
発錆率等の耐食性に一層の向上がみられるものの、腐食
形態が全面腐食から局部的な孔食状に変わる場合があ
り、耐孔開き性が劣化する。また、過剰のＣｒ含有量
は、１１００〜１３００℃の温度域におけるγ単相への
完全変態を可能とするために、Ｃｒ含有量に見合って
Ｃ，Ｎ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕ等のオーステナイト形成元素
を増量させることを必要とする。その結果、材質の硬化
および延性の低下等の欠点が表面化する。しかも、Ｎ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｕ等の合金元素の添加は、製品コストの上
昇を招き、経済的にも好ましくない。
からＣｒ含有量を５〜１１重量％の範囲に規定してい
る。すなわち、Ｃｒ含有量の下限５重量％は、表面処理
によることなく素材の耐食性を確保する上で必要な最低
量である。他方、Ｃｒ含有量が１１重量％を超えると、
発錆率等の耐食性に一層の向上がみられるものの、腐食
形態が全面腐食から局部的な孔食状に変わる場合があ
り、耐孔開き性が劣化する。また、過剰のＣｒ含有量
は、１１００〜１３００℃の温度域におけるγ単相への
完全変態を可能とするために、Ｃｒ含有量に見合って
Ｃ，Ｎ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｕ等のオーステナイト形成元素
を増量させることを必要とする。その結果、材質の硬化
および延性の低下等の欠点が表面化する。しかも、Ｎ
ｉ，Ｍｎ，Ｃｕ等の合金元素の添加は、製品コストの上
昇を招き、経済的にも好ましくない。
【００１８】１１００〜１３００℃の温度域でα層をγ
相に完全変態させた状態で熱間圧延を行うことは、冷間
圧延および焼鈍後に優れた加工性をもった鋼板を得るた
めに重要である。たとえ、通常の熱間加工温度域に加熱
されたときγ単相組織に完全変態するように成分調整し
た鋼であっても、加熱温度が適切でなく、γ単相組織を
経ずにα域や（α＋γ）域で熱間圧延された場合、冷間
圧延および焼鈍後に高いランクフォード値が得られな
い。また、成形加工時におけるリジングの発生等、加工
性の劣化もみられる。したがって、本発明においては、
熱間圧延されるＣｒ含有鋼の加熱温度を１１００〜１３
００℃の温度域に設定している。
相に完全変態させた状態で熱間圧延を行うことは、冷間
圧延および焼鈍後に優れた加工性をもった鋼板を得るた
めに重要である。たとえ、通常の熱間加工温度域に加熱
されたときγ単相組織に完全変態するように成分調整し
た鋼であっても、加熱温度が適切でなく、γ単相組織を
経ずにα域や（α＋γ）域で熱間圧延された場合、冷間
圧延および焼鈍後に高いランクフォード値が得られな
い。また、成形加工時におけるリジングの発生等、加工
性の劣化もみられる。したがって、本発明においては、
熱間圧延されるＣｒ含有鋼の加熱温度を１１００〜１３
００℃の温度域に設定している。
【００１９】加熱温度が１１００℃未満であると、仮に
組織学的にはγ単相領域にあっても、γループの下方に
位置し、α相が残存することがある。残存するα相は、
製品の加工性を劣化させる原因となる。逆に、加熱温度
が１３００℃を超えるとき、加工性に悪影響を与えるα
相が晶出することは勿論、ワークロールを始めとする熱
延設備の耐久性が劣化する。
組織学的にはγ単相領域にあっても、γループの下方に
位置し、α相が残存することがある。残存するα相は、
製品の加工性を劣化させる原因となる。逆に、加熱温度
が１３００℃を超えるとき、加工性に悪影響を与えるα
相が晶出することは勿論、ワークロールを始めとする熱
延設備の耐久性が劣化する。
【００２０】γ単相に完全変態させた状態での熱間圧延
は、次の理由によってＣｒ含有冷延鋼板の加工性を向上
させるものと推察される。ランクフォード値の向上に有
効な再結晶集合組織である｛１１１｝方位は、冷間圧延
工程で局所的に歪み集中の大きな粒界三重点等の近傍か
ら生成および成長する。このことは、冷間圧延前の粒径
が小さいほど、高いランクフォード値を示すことを意味
する。この点、本発明によるとき、γ単相への完全変態
によって、溶製されたスラブや鋼塊に存在している粗大
な鋳造組織が破壊され、冷間圧延前に微細で整粒された
α相組織が得られる。また、鋳造組織に由来するバンド
状組織が熱延板に形成されないことから、リジングの発
生も抑制される。このような組織の改善は、γ単相組織
に完全変態させることなく、α域や（α＋γ）域で熱間
圧延した場合には得られない。
は、次の理由によってＣｒ含有冷延鋼板の加工性を向上
させるものと推察される。ランクフォード値の向上に有
効な再結晶集合組織である｛１１１｝方位は、冷間圧延
工程で局所的に歪み集中の大きな粒界三重点等の近傍か
ら生成および成長する。このことは、冷間圧延前の粒径
が小さいほど、高いランクフォード値を示すことを意味
する。この点、本発明によるとき、γ単相への完全変態
によって、溶製されたスラブや鋼塊に存在している粗大
な鋳造組織が破壊され、冷間圧延前に微細で整粒された
α相組織が得られる。また、鋳造組織に由来するバンド
状組織が熱延板に形成されないことから、リジングの発
生も抑制される。このような組織の改善は、γ単相組織
に完全変態させることなく、α域や（α＋γ）域で熱間
圧延した場合には得られない。
【００２１】本発明で使用する鋼材は、γ相への完全変
態が行われる限り、５〜１１重量％のＣｒに加えてＣ，
Ｓｉ，Ｎ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，
Ｚｒ等の合金元素を１種又は２種以上含有することがで
きる。これら各合金元素による性質改善は、それぞれ既
知のものである。また、得られた鋼板は、その表面をＺ
ｎ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｆｅ，Ｂおよびこれらの
合金を単相又は複層で被覆する下地鋼板として使用する
こともできる。
態が行われる限り、５〜１１重量％のＣｒに加えてＣ，
Ｓｉ，Ｎ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，
Ｚｒ等の合金元素を１種又は２種以上含有することがで
きる。これら各合金元素による性質改善は、それぞれ既
知のものである。また、得られた鋼板は、その表面をＺ
ｎ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｐｂ，Ｓｎ，Ｆｅ，Ｂおよびこれらの
合金を単相又は複層で被覆する下地鋼板として使用する
こともできる。
【００２２】
【実施例】表１に示した化学成分を有する鋼を溶製し、
表２に示した条件で熱間圧延して板厚４ｍｍの熱延鋼板
を製造した。この熱延鋼板をデスケーリングした後、板
厚０．８ｍｍに冷間圧延し、再結晶焼鈍を行った。得ら
れた冷延鋼板の引張り特性，ランクフォード値，リジン
グ特性および耐食性を調査した。調査結果を、表２に併
せて示す。
表２に示した条件で熱間圧延して板厚４ｍｍの熱延鋼板
を製造した。この熱延鋼板をデスケーリングした後、板
厚０．８ｍｍに冷間圧延し、再結晶焼鈍を行った。得ら
れた冷延鋼板の引張り特性，ランクフォード値，リジン
グ特性および耐食性を調査した。調査結果を、表２に併
せて示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】なお、引張り特性は、ＪＩＳ５号試験片を
使用して圧延方向，圧延方向に対して４５度方向，圧延
方向に対して９０度方向の三方向について測定し、その
平均値を表２に示した。ランクフォード値は、ＪＩＳ１
３Ｂ号試験片を使用し、同様に三方向について測定し、
その平均値で表した。リジング特性は、圧延方向の引張
り特性の調査で破断した後の試験片について、リジング
発生の有無を目視観察によって判定した。また、耐食性
は、１０００時間の塩水噴霧試験によって調査し、侵食
深さの大きな箇所５点の平均を最大侵食深さとして表２
に示した。
使用して圧延方向，圧延方向に対して４５度方向，圧延
方向に対して９０度方向の三方向について測定し、その
平均値を表２に示した。ランクフォード値は、ＪＩＳ１
３Ｂ号試験片を使用し、同様に三方向について測定し、
その平均値で表した。リジング特性は、圧延方向の引張
り特性の調査で破断した後の試験片について、リジング
発生の有無を目視観察によって判定した。また、耐食性
は、１０００時間の塩水噴霧試験によって調査し、侵食
深さの大きな箇所５点の平均を最大侵食深さとして表２
に示した。
【００２６】表２に示したように、本発明例の鋼板は、
何れも高いランクフォード値を示しており、深絞り性に
優れていると共にリジングの発生がなく、また耐食性も
良好である。これに対し、熱延時の金属組織が（α＋
γ）の複相組織である比較例６，７および９の鋼板で
は、ランクフォード値が低く、しかもリジングが発生し
ている。また、熱延時の金属組織がγ単相組織となる比
較例８の鋼板では、加工性に優れているものの、Ｃｒ含
有量が低いため最大侵食深さが０．５７ｍｍと大きく、
耐食性が十分でないことが判る。
何れも高いランクフォード値を示しており、深絞り性に
優れていると共にリジングの発生がなく、また耐食性も
良好である。これに対し、熱延時の金属組織が（α＋
γ）の複相組織である比較例６，７および９の鋼板で
は、ランクフォード値が低く、しかもリジングが発生し
ている。また、熱延時の金属組織がγ単相組織となる比
較例８の鋼板では、加工性に優れているものの、Ｃｒ含
有量が低いため最大侵食深さが０．５７ｍｍと大きく、
耐食性が十分でないことが判る。
【００２７】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相組織に完全
変態するようにＣｒ含有量と他の合金元素含有量との間
で成分調整した鋼材を熱間圧延することによって、熱延
後の組織を微細に整粒されたフェライト組織にしてい
る。これによって、鋼材の溶製時に発生した巨大な鋳造
組織やそれに由来するバンド状組織の発生が抑えられ、
高いランクフォード値をもち、深絞り等の高度の加工に
適した冷延鋼板が得られる。しかも、Ｃｒ含有量の規制
によって耐食性が確保されるため、高防錆化，高耐食化
が進められている自動車用鋼板，建築用材料等の各種成
形用素材として広範な分野で使用される材料が提供され
る。
は、１１００〜１３００℃の温度域でγ単相組織に完全
変態するようにＣｒ含有量と他の合金元素含有量との間
で成分調整した鋼材を熱間圧延することによって、熱延
後の組織を微細に整粒されたフェライト組織にしてい
る。これによって、鋼材の溶製時に発生した巨大な鋳造
組織やそれに由来するバンド状組織の発生が抑えられ、
高いランクフォード値をもち、深絞り等の高度の加工に
適した冷延鋼板が得られる。しかも、Ｃｒ含有量の規制
によって耐食性が確保されるため、高防錆化，高耐食化
が進められている自動車用鋼板，建築用材料等の各種成
形用素材として広範な分野で使用される材料が提供され
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04
Claims (2)
- 【請求項１】 ５〜１１重量％のＣｒを含有すると共
に、他の合金元素を、１１００〜１３００℃に加熱した
ときγ単相に完全変態するように含有Ｃｒ量と組成バラ
ンスして含有させた鋼材を、１１００〜１３００℃に加
熱して完全にγ単相に相変態させ、γ単相温度域で終了
する熱間圧延を施し、５００℃以上の温度で巻き取った
後、冷間圧延および仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする
加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 冷間圧延を７０％以上の圧延率で行なう
請求項１に記載の加工性および耐食性に優れたＣｒ含有
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33964291A JP3310003B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33964291A JP3310003B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148547A JPH05148547A (ja) | 1993-06-15 |
| JP3310003B2 true JP3310003B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=18329436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33964291A Expired - Fee Related JP3310003B2 (ja) | 1991-11-28 | 1991-11-28 | 加工性および耐食性に優れたＣｒ含有鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3310003B2 (ja) |
-
1991
- 1991-11-28 JP JP33964291A patent/JP3310003B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05148547A (ja) | 1993-06-15 |
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