JP4994812B2

JP4994812B2 - 撮像装置

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Publication number: JP4994812B2
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Authority: JP
Inventors: 彰宏西尾
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Priority date: 2006-12-05
Filing date: 2006-12-05
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Description

本発明は撮像素子を用いたデジタルカメラやビデオカメラレンズ等の撮影装置に関する。

近年、画像形成に撮像素子を用いたデジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置においては、カメラ全体がコンパクトで、しかも高画質の画像が得られることが要求されている。

例えばデジタルカメラ等の撮影装置では、撮影者の携帯性を重視した薄い（前後方向が薄い）コンパクトなカメラであることが望まれている。

カメラの薄型化のため収納性に効率の良い沈胴構造を利用したズームレンズ鏡筒が知られている。

一方、ズームレンズにおいて機構上の簡易化及びコンパクト化を図るためにズーミングに際して変動する結像位置に追従するように撮像素子を移動させた変倍撮影装置が知られている（特許文献１）。

又、光学系中に反射部材を配し、光軸を略９０°偏向させる屈曲型の光学系を用いることにより物体側方向（前後方向）の光学的厚みを抑えた薄型のカメラ（撮像装置）が知られている（特許文献２、３）。

又、屈曲型のズーム光学系においてズーミングに際して撮像素子を像面位置に沿って移動させて光学系全体の小型化を図ったズームレンズが知られている（特許文献４、５）。
特開平０６−２８４３２２号公報特開２００４−３７９６７号公報特開２００４−６９８０８号公報特開２００５−８４１５１号公報特開２００６−１０６０７１号公報

ズームレンズにおいて、ズーミングのために移動させる群の移動機構の簡素化を図りつつ、変倍に伴う像面位置の変動を補正するには、撮像素子を含めた各群の移動条件を適切に設定する必要がある。

又、撮像装置の前後方向の厚さを薄くするために光学系の光路中に反射部材を配置して光軸を折り曲げて薄型化を図った屈折型のズームレンズにおいては、撮像素子を他の群（レンズ群を含む場合と、屈折力のない光学部材のみからなる場合がある）と独立に移動させると移動機構の数が増加し、移動機構が複雑及び大型になってくる。

又、撮像装置の前後方向の厚さを薄くしつつ、高い光学性能を維持するには、光軸折り曲げ用の反射部材を光学系の光路中の適切な位置に設けるとともに、ズーミングにおける移動群の選択を適切に設定する必要がある。

本発明は、ズーミングにおける各群の移動機構の簡素化を図りつつ、光学系全体の小型化が容易な撮像装置の提供を目的とする。

この他、本発明は撮像装置の前後方向の厚さが薄く、かつ移動機構の簡素化を図ることができる撮像装置の提供を目的とする。

本発明の撮像装置は、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１群、正の屈折力の第２群、撮像素子を含む第３群より構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第１群は不動であり、前記第２群は物体側へ移動し、前記第３群は移動し、前記第１群は光軸を屈曲させる反射部材を有し、前記第３群はレンズを有し、前記第１群の焦点距離をＦ１、前記第２群と前記第３群の広角端における合成焦点距離をＦＲ、広角端における全系の焦点距離をＦｗとするとき、
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜≦０．４４２
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ≦０．３３８
なる条件を満足することを特徴としている。

本発明によれば、ズーミングにおける各群の移動機構の簡素化を図りつつ、光学系全体の小型化が容易な撮像装置が得られる。

以下、本発明の撮像装置の実施例について説明する。

図１、図２は本発明の参考例１の撮像装置に用いるズームレンズの光路を展開したときの広角端におけるレンズ断面図と、反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。

図３、図４、図５はそれぞれ参考例１の撮像装置に用いるズームレンズの広角端（短焦点距離端）、中間のズーム位置、望遠端（長焦点距離端）における収差図である。

図６、図７は本発明の実施例１の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図８、図９、図１０はそれぞれ実施例１の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図１１、図１２は本発明の実施例２の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図１３、図１４、図１５はそれぞれ実施例２の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図１６、図１７は本発明の実施例３の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図１８、図１９、図２０はそれぞれ実施例３の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図２１、図２２は本発明の参考例２の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図２３、図２４、図２５はそれぞれ参考例２の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図２６、図２７は本発明の参考例３の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図２８、図２９、図３０はそれぞれ参考例３の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図３１、図３２は本発明の参考例４の撮像装置に用いるズームレンズのレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図３３、図３４、図３５はそれぞれ参考例４の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

図３６、図３７は本発明の参考例５の撮像装置に用いるズームレンズの広角端におけるレンズ断面図と反射部材で光路を折り曲げたときの光路図である。図３８、図３９、図４０はそれぞれ参考例５の撮像装置に用いるズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。

尚、反射部材で光路を折り曲げた光路図において（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間のズーム位置、（Ｃ）は望遠端の様子を表している。

図４１は本発明に係る撮像素子が光軸に対する直交面から倒れたときの説明図である。

図４２は本発明のデジタルスチルカメラ（撮像装置）要部概略図である。

図４３は本発明の光学系の基本構成の説明図である。

各実施例と各参考例のズームレンズの光路を展開したレンズ断面図と光路図において、左方が被写体側（前方）で、右方又は下方が像側（後方）である。

尚、各実施例のズームレンズをプロジェクター等の投射装置として用いるときは、光路を展開したレンズ断面図と光路図において左方がスクリーン、右方又は左方が被投射画像となる。

図４３においてＯＢは撮像装置であり、レンズ鏡筒に収納されている。

Ｌ１は物体側に配置された負の屈折力の第１レンズ群であり、レンズ鏡筒に固定されている。第１レンズ群Ｌ１は、負の屈折力のレンズ部ＦＦＮ１と、光軸を偏向させる、例えば８０°〜１００°の範囲内で偏向させるプリズム又は反射鏡より成る反射部材ＰＲＺと、負の屈折力のレンズ部ＦＦＮ２を有している。

Ｌ２は正の屈折力の第２群である。

Ｌ３は撮像素子ＣＰを有する第３群である。第３群Ｌ３は、屈折力のない平行平板（ガラスブロック）Ｆ１と屈折力のあるレンズ部材ＬＵの少なくとも一方を有している。

この他、第３群Ｌ３は、後述する撮像素子ＣＰのみから成る場合もある。このように、本実施例で言う「群」とは、１枚以上のレンズで構成されているものばかりでは無く、撮像素子単体、或いは撮像素子とフィルタとを組み合わせたもの等も「群」或いは「光学群」と称することとする。

ＣＰは撮像素子である。Ｍは移動機構であり、第３群Ｌ３を光軸方向に移動させている。

各実施例と各参考例の撮像装置ＯＢはズームレンズ（光学系）と撮像素子ＣＰを有している。

ｉを物体側からの群の順序とするとき、Ｌｉは正又は負の屈折力（光学的パワー＝焦点距離の逆数）又は屈折力がない第ｉ群である。

ＰＲＺは、光路折り曲げ用の反射面を含む反射鏡又はプリズム（反射部材）である。

ＳＰは開口絞り（虹彩絞り）であり、第１群Ｌ１と第２群Ｌ２との間に配置している。
ＬＵは撮像素子ＣＰに最も近い位置にある屈折力のあるレンズ部材である。

Ｆ１は光学フィルター、フェースプレート、水晶ローパスフィルター、赤外カットフィルター等に相当する屈折力のない光学ブロックである。

ＩＰは像面であり、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）ＣＰの撮像面に相当している。

Ｍは移動機構であり、撮像素子ＣＰを含む第３群Ｌ３を移動させている。

収差図において、ｄ、ｇは各々ｄ線及びｇ線である。ΔＭ，ΔＳはメリディオナル像面，サジタル像面、倍率色収差はｇ線によって表わしている。ｆは焦点距離である。ＦｎｏはＦナンバーである。Ｙは像高である。

尚、以下の各実施例においてズームレンズの広角端と望遠端は、変倍用レンズ群が機構上、光軸上移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。

ズーミングに際して第１群Ｌ１は不動である。

第２群Ｌ２は広角端から望遠端へのズーミングに際して物体側へ移動する。

第３群Ｌ３は変倍によって変動する像面位置に撮像素子ＣＰが位置するように移動する。

図４３の本発明の撮像装置ＯＢの基本構成について説明する。図４３において撮像素子ＣＰの有効画面の対角線長をＬＤとする。最も像側の屈折力のあるレンズ部材ＬＵは撮像素子ＣＰから空気換算長で距離1.5×ＬＤ以内に配置されている。

ここで空気換算長ＯＤとは、空気中での長さである。例えば光路中にガラスブロックが配置されているときには、そのガラスブロックの空気換算長ＯＤは次のとおりである。その材料の屈折率をｎ、光軸方向の厚さをＤとするとき、
ＯＤ＝Ｄ／ｎ
である。

ズーミングに際して移動機構Ｍによって撮像素子ＣＰを含む第３群Ｌ３は移動している。第３群Ｌ３に正の屈折力のレンズ部材ＬＵを設けるとズーミングに際して第３群Ｌ３が移動するとき撮像素子ＣＰが光軸に対して倒れても、撮像素子ＣＰで得られる画像の片ボケの発生が少なくなる。

次に図４３に示す撮像装置ＯＢにおいて、正の屈折力のレンズ部材ＬＵと撮像素子ＣＰとが一体的に移動するとき、光軸に対して傾いたときの光学作用を図４１を用いて説明する。

図４１は、撮像装置ＯＢの光学系が便宜上物体側から像側へ順に正レンズＡと正レンズＢより成るズーム範囲中の１つのズーム位置を示している。

図４１（Ａ）は正レンズＡ、Ｂが光軸Ｌａに対して偏心していない。無偏心状態における光学系の概略図である。

図４１（Ａ）は、正レンズＡ、Ｂが設計値どおり、組立てられた理想的な光学系を用いて撮像面の上下方向の２つの像高に結像する光線の光路を示している。

図中で最も像面側に配置され撮像素子ＣＰに近接した正レンズ（Ｂ）と光学系全系からそれを除いた合成屈折力を総合して一つの正レンズとしたものを正レンズ（Ａ）として示している。

図４１（Ｂ）は光軸Ｌａに対して撮像素子ＣＰのみが倒れを生じた場合である。図４１（Ｂ）では上方の像高が前ピント状態で下方の像高が後ピント状態になっている。更に像面に対し光線が斜映された状態になるため光線スポット径が大きくなってしまうと同時に上下方向の像高の横収差が非対称性となってくる。

図４１（Ｃ）は撮像素子ＣＰと最も像側の正レンズＢとが一体的に光軸Ｌａに対して傾
いた場合である。

ここで上下方向の２つの像高に入射する光線が正レンズ（Ｂ）に入射する際に、正レンズ（Ｂ）のへの入射角度が図４１（Ａ）の無偏心状態に対して、上方の像高に入射する光線（上光線）はきつくなり、下方の像高に入射する光線（下光線）は緩くなるように変化する。

そのため正レンズ（Ｂ）を通過する光線は、上方の光線は正の屈折作用が強くなるために光軸方向に強く屈折され、一方、下方の光線は逆の作用を生じることとなる。

よって、撮像面の倒れ方向に準じた上下光線の屈折作用の変化が生ずる。このため、図４１（Ｃ）では撮像面のみが倒れた場合の図４１（Ｂ）に示す像変化を抑える作用が生じる。この結果、図４１（Ｃ）のように横収差の発生量が図４１（Ｂ）に対し少なくなる。

尚、光学系ＯＢの屈折力配置は、正レンズＡ、正レンズＢの順に限定されるものではない。負レンズ、正レンズの順でも良い。

撮像素子を光軸方向に移動させるときには光学性能を良好に維持するために、撮像素子の撮像面が光軸と直角となるように移動させねばならない。

撮像素子の移動を行うとき、撮像面が光軸に対して傾くと、画面中心から見て対向した周辺像の合焦不均一性（片ボケ状態）が発生してきて画質劣化を招く。

これに対して参考例１、実施例１乃至３によれば、撮像素子を移動させるとき、正の屈折力のレンズ部材ＬＵと一体的に移動しているので撮像素子の撮像面が倒れても画面全体の光学性能の不均一性が少なく、高画質の画像を維持することができる。

尚その際には屈折力を有するレンズ部材は出来れば撮像素子に接近させるのがより好ましく、最も像側の屈折力のあるレンズ部材ＬＵは撮像素子ＣＰから空気換算長で距離ＬＤ以内とするのが望ましい。更に望ましくは０．７×ＬＤ以下とするのが良い。

参考例１、実施例１乃至３、参考例２において、撮像素子の有効領域の対角長の長さＬＤは７.１ｍｍである。各実施例と各参考例における、この撮像素子に最も近い屈折レンズ（パワーを持つレンズ）と、撮像素子との距離の空気換算長（バックフォーカスの空気換算長）は、以下の通りである。
参考例１ 2.4mm
実施例１ 3.2mm
実施例２ 3.5mm
実施例３ 3.4mm
参考例２ 3.0mm
各実施例の特徴を図４３を用いて説明する。

図４３において、レンズ部材ＬＵが正の屈折力のレンズより成るときは、正の屈折力のレンズ部材ＬＵの焦点距離をＰＦＬとする。広角端で無限遠物体に合焦しているときの全系の焦点距離をＦｗとする。

このとき
０．１２＜Ｆｗ／ＰＦＬ＜０．５ ‥‥‥（３）
なる条件を満足している。

条件式（３）の上限値を越えると正の屈折力のレンズ部材ＬＵの屈折力が強くなりすぎてしまい、射出瞳径が大きくなる傾向になってくる。このため一定の周辺光量を得るためには正の屈折力のレンズ部材ＬＵのレンズ外径を大きくしなくてはならなくなると同時に軸外収差が大きく発生してくるため好ましくない。

一方、下限値を越えると正の屈折力のレンズ部材ＬＵの屈折力が弱くなりすぎるため片ボケの像劣化の補正に対する効果が弱まってしまうので良くない。

尚、図４３において、レンズ部材ＬＵが負の屈折力のレンズより成るときは、負の屈折力のレンズの少なくとも１つの面を非球面形状としている。

これによって条件式（３）で得られるのと同様の効果を得ている。

第１レンズ群Ｌ１の焦点距離（第１群の焦点距離）をＦ１とする。

第２群Ｌ２と第３群Ｌ３の合成した群（後群）の広角端（第２群と第３群の広角端）における合成焦点距離をＦＲとする。

このとき
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜ ≦０．４４２（但し、Ｆ１＜０）‥‥‥（１）
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ ≦ ０．３３８ ‥‥‥（２）
なる条件を満足している。

条件式（１）は、広角端における全系の焦点距離と、広角端における反射部材を有する第１群Ｌ１の焦点距離の比に関し、レンズ外径を小型しつつ、良好な画質を得るための条件である。

条件式（１）の上限値を超えると、第１群Ｌ１の負の屈折力が強くなってくるため、正の球面収差が大きく発生してしまいそれを補正するのが困難になってくる。

一方、下限値を越えると光学系全体のレトロフォーカス作用が弱くなってくる。このため、バックフォーカスが短くなりすぎてしまい撮像素子面と最も像面側にある光学部材ＬＵとの空間に挿入されるローパスフィルターや赤外吸収等のフィルター類が配置できなくなってしまう。

又第２群Ｌ２のレンズ径の増加とともに軸外光線収差が大きく発生してくるため良くない。

条件式（２）は、広角端における全系の焦点距離と、広角端における第２群Ｌ２と第３群Ｌ３より成る後群の合成焦点距離の比に関する。

条件式（２）の上限値を超えると後群の正の屈折作用を大きくなりすぎてしまい高次の球面収差やコマ収差が大きく発生してきてこれを補正するのが困難となってくる。

他方、下限値を越えると一定のズーム域を確保するために第２群Ｌ２の移動量が大きくなってしまうため、光学系の全長が増加してしまい良くない。

尚、各実施例において更に好ましくは条件式（１）〜（３）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。

０．３０＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜≦０．４４２（但し、Ｆ１＜０）‥‥‥（１ａ）
０．３０＜Ｆｗ／ＦＲ ≦ ０．３３８ ‥‥‥（２ａ）
０．１４＜Ｆｗ／ＰＦＬ＜０．４５ ‥‥‥（３ａ）
また、有限距離物体に対するフォーカス作用は撮像素子又は撮像素子を含む第３群Ｌ３を光軸上に移動させることにより行うのが望ましい。反射部材ＰＲＺを有する第１群Ｌ１以外のレンズ群を光軸上移動させることによって行っても良い。

本実施例においては、ズーミングに際して反射部材ＰＲＺが配置された第１群Ｌ１は光軸上固定とし、第２群Ｌ２を移動させている。そしてレンズ部材ＬＵと撮像素子ＣＰを一体的に又は、平行平板Ｆ１と撮像素子ＣＰとを一体的に、又は撮像素子ＣＰのみを光軸上移動させることにより像面位置変化の補正を行っている。

ズーミングに際して発生する像面位置の変動の補正作用を撮像素子を光軸移動させることで達成している。

反射部材ＰＲＺは、シャッターまたは虹彩絞りＳＰの位置よりも物体側に配置した負の屈折力の第１群Ｌ１中に設けている。そして更に反射部材ＰＲＺの物体側に負レンズを配置している。

瞳または虹彩絞り位置に配置されたレンズ群は、軸外光は瞳位置で光軸と交差するような光路を有する。このため、反射部材ＰＲＺの物体側に配置された負レンズを通過した軸外光線は光軸に対し平行に近くなるような屈折作用を与える。

そしてその像面側に反射部材を挿入する空間を設けることにより瞳位置が変動して光学的な特性変化が生ずることを防止しつつ、反射部材を挿入するために必要な空間を小さくすることができる。

反射部材を有する負の屈折力の第１群Ｌ１は光学系中で最も負の屈折力が強いレンズ群としている。

その理由として、最も屈折力が強い負の屈折力のレンズ群を移動させると、結像面位置の補正作用を補正レンズ群の小さな移動量で達成することが出来るため光学系を小型化することに対して有効である。

各実施例では第１群Ｌ１を光軸上固定としている。それによりズーミングによる結像面位置の変化は結像面位置補正用のレンズ群と撮像素子の相対変化量であることから撮像素子が結像面補正を行なうための移動量を小さくすることができる。

以上から各実施例では、最も物体側に配置された負の屈折力の第１群Ｌ１に上記した条件を満たすレンズ群として反射部材を配置している。

各実施例において、更に高画質化を図るためには以下のような構成にするのが良い。

レンズ枚数を削減しつつ小型で高性能な光学系を達成するためには、反射部材ＰＲＺを有する第１群Ｌ１中の像面側の第２群又は第３群に少なくとも１つの非球面を有するレンズを導入するのが効果的である。それにより第１群Ｌ１中で発生した球面収差を良好に補正することが容易となる。

またこのときの非球面レンズは、生産性を考慮したときに使用できる硝種を拡大するために複合型非球面（レプリカ非球面）を用いても良い。

更に非球面レンズはプラスチック材料としても良い。

この他、回折光学素子、屈折分布型光学材料を導入しても良い。これによれば光学性能の向上が容易となる。

ズーミングに際して虹彩絞りＳＰを各レンズ群とは独立した光軸移動を行わせれば入射瞳位置の変化を少なくすることができる。また機構上の簡略化のためにズーミングに際して光軸上固定にしても良い。

撮影時に画質劣化原因となる手振れによる像ブレを補正するために、レンズ群やレンズ群の一部を偏心させても良い。反射部材ＰＲＺを回転又は移動させることにより偏向角度や偏向方向を変化させることにより、撮影時の像ブレをキャンセルするような像位置変位作用を持たせても良い。

次に参考例１、実施例１乃至３、参考例２乃至５について説明する。

図１、図６、図１１、図１６の参考例１、実施例１乃至３では撮像装置ＯＢは、物体側より像側へ順に配置された、反射部材ＰＲＺを含む負の屈折力の第１群Ｌ１、開口絞りＳＰ、正の屈折力の第２群Ｌ２、撮像素子ＣＰを含む正の屈折力の第３群Ｌ３より成る。

第３群Ｌ３は、撮像素子ＣＰの有効画面の対角線長をＬＤとするとき、撮像素子ＣＰから空気換算長で距離ＬＤ内に正の屈折力のレンズ部材ＬＵを有している。

第１群Ｌ１は光軸を８０°〜１００°の範囲内で偏向させる反射部材ＰＲＺを有している。

ズーミングに際して第１群Ｌ１は不動である。

第２群Ｌ２は物体側へ移動する。

第３群Ｌ３は変倍によって移動する像面位置に撮像素子ＣＰが位置するように移動する。

第２群Ｌ２の正レンズ負レンズ、第３群Ｌ３の正レンズ、負レンズのうち少なくとも１
つを光軸方向と垂直方向の成分を持つように移動することによって像面位置変位作用を与え、手ブレによる像ブレを補正するようにしても良い。

前述した条件式（１）〜（３）は実施例１乃至３について示すと次の如くになる。

レンズ部材ＬＵの焦点距離をＰＦＬとする。

広角端における全系の焦点距離をＦｗとする。このとき
０．１２＜Ｆｗ／ＰＦＬ＜０．５ ‥‥‥（３）
なる条件を満足している。

第１群Ｌ１の焦点距離をＦ１とする。広角端における第２、第３群Ｌ２、Ｌ３の合成焦点距離をＦＲとする。

このとき
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜≦０．４４２（但し、Ｆ１＜０）‥‥‥（１）
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ ≦ ０．３３８ ‥‥‥（２）
なる条件を満足している。

図１の参考例１では、物体側から像側へ順に、第１群Ｌ１は、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、反射部材ＰＲＺ、正レンズＧ１２、負レンズＧ１３より成っている。

第２群Ｌ２は開口絞りＳＰ、両凸形状の正レンズＧ２１、両凹形状の負レンズＧ２２、物体側が凸面の正レンズＧ２３より成っている。

第３群Ｌ３は正レンズＧ３１、平行平板Ｆ１、撮像素子ＣＰを有している。

図６の実施例１では、物体側から像側へ順に、第１群Ｌ１は、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、反射部材ＰＲＺ、負レンズＧ１２、正レンズＧ１３より成っている。

第２群Ｌ２は開口絞りＳＰ、両凸形状の正レンズＧ２１、正レンズＧ２２、負レンズＧ２３より成っている。

第３群Ｌ３は負レンズＧ３１、正レンズＧ３２、平行平板Ｆ１、撮像素子ＣＰを有している。

図１１の実施例２では、物体側から像側へ順に、第１群Ｌ１は、正レンズＧ１１、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１２、反射部材ＰＲＺ、負レンズＧ１３、正レンズＧ１４より成っている。

正レンズＧ１１と負レンズＧ１２によって広角端における歪曲収差と倍率色収差を補正している。

第２群Ｌ２は開口絞りＳＰ、両凸形状の正レンズＧ２１、正レンズＧ２２、物体側が凸面のメニスカス形状の負レンズＧ２３より成っている。

図１６の実施例３のレンズ構成は、図６の実施例１と同じである。

図２１の参考例２では撮像装置ＯＢは、物体側より像側へ順に配置された、反射部材ＰＲＺを含む負の屈折力の第１群Ｌ１、開口絞りＳＰ、正の屈折力の第２群Ｌ２、撮像素子ＣＰを含む負の屈折力の第３群Ｌ３より成る。

ズーミングに際して該第１群Ｌ１は不動である。

第２群Ｌ２は物体側へ移動する。

第２群Ｌ２の正レンズ、負レンズ、第３群Ｌ３内の負レンズのうち少なくとも１つを光軸方向と垂直方向の成分を持つように移動することによって像面位置変位作用を与え、手ブレによる像ブレを補正するようにしても良い。

前述した条件式（１）、（２）の数値範囲を参考例１、２について示すと次の如くになる。

このとき
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜＜０．６（但し、Ｆ１＜０）‥‥‥（１ｂ）
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ＜０．９ ‥‥‥（２ｂ）
なる条件を満足している。

図２１の参考例２では、物体側から像側へ順に、第１群Ｌ１は、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、反射部材ＰＲＺ、正レンズＧ１２、負レンズＧ１３より成っている。

第２群Ｌ２は開口絞りＳＰ、正レンズＧ２１、負レンズＧ２２、物体側が凸面の正レンズＧ２３より成っている。

第３群Ｌ３は非球面形状の面を有し、樹脂より成る負レンズＧ３１、平行平板Ｆ１、撮像素子ＣＰを有している。

第２群Ｌ２の正レンズ若しくは負レンズのうち、少なくとも一方又は該第３群Ｌ３内の負レンズを光軸方向と垂直方向の成分を持つように移動することによって像面位置変位作用を与え、手ブレによる像ブレを補正するようにしても良い。

図２６、図３１、図３６の参考例３乃至５では撮像装置ＯＢは、物体側より像側へ順に配置された、反射部材ＰＲＺを含む負の屈折力の第１群Ｌ１、開口絞りＳＰ、正の屈折力の第２群Ｌ２、撮像素子ＣＰを含む第３群Ｌ３より成る。

ズーミングに際して該第１群Ｌ１は不動である。

第２群Ｌ２は物体側へ移動する。

第２群Ｌ２の正レンズ若しくは負レンズのうち少なくとも一方または該第３群Ｌ３を光軸方向と垂直方向の成分を持つように移動することによって像面位置変位作用を与え、手ブレによる像ブレを補正するようにしても良い。

前述した条件式（１）、（２）は参考例３、４について示すと次の如くになる。

第１群Ｌ１の焦点距離をＦ１とする。広角端における第２群Ｌ２の焦点距離をＦＲとする。

このとき
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜≦０．４４２（但し、Ｆ１＜０）‥‥‥（１）
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ＜０．９ ‥‥‥（２ｂ）
なる条件を満足している。前述した条件式（１）、（２ｂ）の数値範囲を参考例５について示すと前述の参考例２と同様に条件式（１ｂ）、（２ｂ）となる。

図２６の参考例３では、物体側から像側へ順に、第１群Ｌ１は、物体側の面が凸でメニスカス形状の負レンズＧ１１、反射部材ＰＲＺ、正レンズＧ１２、負レンズＧ１３より成っている。

第３群Ｌ３は平行平板Ｆ１、撮像素子ＣＰを有している。

図３１の参考例４のレンズ構成は図２６の参考例３と同じである。

図３６の参考例５では、物体側より像側へ順に第１群Ｌ１は、両凹形状の負レンズＧ１１、ミラーより成る反射部材ＰＲＺ、正レンズＧ１２、負レンズＧ１３より成っている。

第３群Ｌ３は平行平板Ｆ１、撮像素子ＣＰを有している。

次に、本発明の参考例１、実施例１乃至３、参考例２乃至５の数値実施例１乃至８を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、Ｒｉは各面の曲率半径、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との間隔、Ｎｉ、νｉはそれぞれｄ線を基準とした屈折率、アッベ数を示す。

又、最も像側の２つの面は光学ブロックＬＰである。また、非球面形状は光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてｘとするとき、
ｘ＝（ｈ２／Ｒ）／［１＋{１−（１＋ｋ）（ｈ／Ｒ）２}１／２］
＋Ａｈ２＋Ｂｈ４＋Ｃｈ６＋Ｄｈ８＋Ｅｈ１０
で表される。但し、ｋは円錐定数、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅは非球面形数、Ｒは近軸曲率半径である。

又、「ｅ−０Ｘ」は、「×１０−ｘ」を意味している。ｆは焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角を示す。又前述の各条件式と各数値実施例との関係を表−１に示す。

数値実施例１
ｆ＝ 6.31 〜10.56 Ｆｎｏ＝3.55 〜 4.53 ２ω＝58.7°〜 37.2°

Ｒ 1＝ 13.345 Ｄ 1＝ 1.00 Ｎ 1＝ 1.69680 ν 1＝ 55.5
Ｒ 2＝ 8.327 Ｄ 2＝ 3.41
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 12.00 Ｎ 2＝ 1.77250 ν 2＝ 49.6
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.72
Ｒ 5＝ -13.225 Ｄ 5＝ 1.50 Ｎ 3＝ 1.84666 ν 3＝ 23.9
Ｒ 6＝ -11.139 Ｄ 6＝ 0.70 Ｎ 4＝ 1.48749 ν 4＝ 70.2
Ｒ 7＝ 225.227 Ｄ 7＝可変

Ｒ 8＝絞りＤ 8＝ 0.30
* Ｒ 9＝ 4.545 Ｄ 9＝ 2.20 Ｎ 5＝ 1.74320 ν 5＝ 49.3
* Ｒ10＝ -12.519 Ｄ10＝ 0.30
Ｒ11＝ -10.045 Ｄ11＝ 1.00 Ｎ 6＝ 1.69895 ν 6＝ 30.1
Ｒ12＝ 4.176 Ｄ12＝ 0.20
Ｒ13＝ 7.146 Ｄ13＝ 2.00 Ｎ 7＝ 1.69680 ν 7＝ 55.5
Ｒ14＝ 131.113 Ｄ14＝可変

Ｒ15＝ 11.679 Ｄ15＝ 1.50 Ｎ 8＝ 1.48749 ν 8＝ 70.2
Ｒ16＝ 27.893 Ｄ16＝ 1.00
Ｒ17＝ ∞ Ｄ17＝ 1.25 Ｎ 9＝ 1.51633 ν 9＝ 64.1
Ｒ18＝ ∞

＼焦点距離 6.31 8.97 10.56
可変間隔＼
D 7 8.34 2.94 1.00
D14 5.00 6.85 7.95

非球面係数

第 9面 : Ｋ＝-6.64966e-002 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 1.74069e-004
Ｃ＝ 4.67119e-004 Ｄ＝-1.47826e-004 Ｅ＝ 2.16085e-005

第10面 : Ｋ＝ 4.27738e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 2.59427e-003
Ｃ＝ 1.36497e-004 Ｄ＝-1.57732e-005 Ｅ＝ 1.27714e-005

数値実施例２
ｆ＝ 4.06 〜15.94 Ｆｎｏ＝3.17 〜 6.30 ２ω＝82.3°〜 25.1°

Ｒ 1＝ 34.663 Ｄ 1＝ 1.50 Ｎ 1＝ 1.88300 ν 1＝ 40.8
Ｒ 2＝ 16.618 Ｄ 2＝ 5.50
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 19.00 Ｎ 2＝ 1.77250 ν 2＝ 49.6
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.30
* Ｒ 5＝ 85.947 Ｄ 5＝ 1.15 Ｎ 3＝ 1.85961 ν 3＝ 40.3
Ｒ 6＝ 8.236 Ｄ 6＝ 1.66
Ｒ 7＝ 10.880 Ｄ 7＝ 2.50 Ｎ 4＝ 1.84666 ν 4＝ 23.9
Ｒ 8＝ 30.932 Ｄ 8＝可変

Ｒ 9＝絞りＤ 9＝ 0.50
* Ｒ10＝ 6.364 Ｄ10＝ 2.00 Ｎ 5＝ 1.69350 ν 5＝ 53.2
* Ｒ11＝ -64.751 Ｄ11＝ 0.97
Ｒ12＝ 6.317 Ｄ12＝ 1.60 Ｎ 6＝ 1.69350 ν 6＝ 53.2
Ｒ13＝ 74.670 Ｄ13＝ 0.50 Ｎ 7＝ 1.80518 ν 7＝ 25.4
Ｒ14＝ 3.606 Ｄ14＝可変

Ｒ15＝-10773.414 Ｄ15＝ 0.80 Ｎ 8＝ 1.59270 ν 8＝ 35.3
Ｒ16＝ 22.665 Ｄ16＝ 2.01
* Ｒ17＝ -239.836 Ｄ17＝ 2.00 Ｎ 9＝ 1.73077 ν 9＝ 40.5
* Ｒ18＝ -8.195 Ｄ18＝ 1.50
Ｒ19＝ ∞ Ｄ19＝ 1.25 Ｎ10＝ 1.51633 ν10＝ 64.1
Ｒ20＝ ∞

＼焦点距離 4.06 11.19 15.94
可変間隔＼
D 8 24.74 4.62 1.21
D14 3.02 10.16 14.91

非球面係数

第 5面 : Ｋ＝ 9.38032e+001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 4.58085e-005
Ｃ＝ 2.19306e-007 Ｄ＝ 0.00000e+000 Ｅ＝ 0.00000e+000

第10面 : Ｋ＝-2.05423e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 9.53260e-004
Ｃ＝ 2.05880e-005 Ｄ＝ 3.08708e-006 Ｅ＝ 1.12930e-009

第11面 : Ｋ＝ 3.09419e+001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 5.23315e-004
Ｃ＝ 6.73795e-005 Ｄ＝-1.37951e-007 Ｅ＝ 2.14543e-007

第17面 : Ｋ＝-5.24721e+005 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.34953e-003
Ｃ＝ 7.75565e-006 Ｄ＝ 2.40415e-006 Ｅ＝ 6.82850e-008

第18面 : Ｋ＝-3.86270e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.15490e-003
Ｃ＝-1.03846e-005 Ｄ＝ 2.39892e-006 Ｅ＝ 6.30842e-008

数値実施例３
ｆ＝ 4.71 〜17.20 Ｆｎｏ＝3.00 〜 5.70 ２ω＝74.0°〜 23.3°

Ｒ 1＝ 24.836 Ｄ 1＝ 4.80 Ｎ 1＝ 1.48749 ν 1＝ 70.2
Ｒ 2＝ 624.170 Ｄ 2＝ 0.15
Ｒ 3＝ 52.758 Ｄ 3＝ 1.00 Ｎ 2＝ 1.88300 ν 2＝ 40.8
Ｒ 4＝ 9.454 Ｄ 4＝ 3.99
Ｒ 5＝ ∞ Ｄ 5＝ 10.00 Ｎ 3＝ 1.77250 ν 3＝ 49.6
Ｒ 6＝ ∞ Ｄ 6＝ 0.62
Ｒ 7＝ -116.585 Ｄ 7＝ 0.60 Ｎ 4＝ 1.88300 ν 4＝ 40.8
Ｒ 8＝ 11.497 Ｄ 8＝ 0.39
Ｒ 9＝ 11.586 Ｄ 9＝ 2.20 Ｎ 5＝ 1.84666 ν 5＝ 23.9
Ｒ10＝ 96.006 Ｄ10＝可変

Ｒ11＝絞りＤ11＝ 0.80
* Ｒ12＝ 6.260 Ｄ12＝ 2.00 Ｎ 6＝ 1.69350 ν 6＝ 53.2
* Ｒ13＝ -29.247 Ｄ13＝ 0.40
Ｒ14＝ 6.846 Ｄ14＝ 1.60 Ｎ 7＝ 1.69350 ν 7＝ 53.2
Ｒ15＝
38.913 Ｄ15＝ 0.50 Ｎ 8＝ 1.80518 ν 8＝ 25.4
Ｒ16＝ 3.683 Ｄ16＝可変

Ｒ17＝ -19.887 Ｄ17＝ 0.80 Ｎ 9＝ 1.59270 ν 9＝ 35.3
Ｒ18＝ 253.579 Ｄ18＝ 5.01
* Ｒ19＝ -144.382 Ｄ19＝ 2.00 Ｎ10＝ 1.73077 ν10＝ 40.5
* Ｒ20＝ -8.877 Ｄ20＝ 1.50
Ｒ21＝ ∞ Ｄ21＝ 1.25 Ｎ11＝ 1.51633 ν11＝ 64.1
Ｒ22＝ ∞

＼焦点距離 4.71 12.20 17.20
可変間隔＼
D10 22.19 4.10 0.80
D16 1.34 7.37 11.39

非球面係数

第12面 : Ｋ＝-2.04787e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 8.93475e-004
Ｃ＝ 9.83531e-006 Ｄ＝ 1.09240e-006 Ｅ＝ 1.30132e-007

第13面 : Ｋ＝-2.43093e+001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 4.71249e-004
Ｃ＝ 2.02216e-005 Ｄ＝ 9.59498e-007 Ｅ＝ 2.13765e-007

第19面 : Ｋ＝-5.24460e+005 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.59761e-003
Ｃ＝-5.35728e-006 Ｄ＝ 2.83552e-006 Ｅ＝ 8.20922e-008

第20面 : Ｋ＝-3.79995e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.32477e-003
Ｃ＝-1.50934e-005 Ｄ＝ 2.37139e-006 Ｅ＝ 7.29888e-008

数値実施例４
ｆ＝ 4.70 〜17.48 Ｆｎｏ＝2.90 〜 5.70 ２ω＝74.1°〜 23.0°

Ｒ 1＝ 26.182 Ｄ 1＝ 1.20 Ｎ 1＝ 1.88300 ν 1＝ 40.8
Ｒ 2＝ 12.548 Ｄ 2＝ 4.06
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 15.00 Ｎ 2＝ 1.77250 ν 2＝ 49.6
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.46
Ｒ 5＝ 481.879 Ｄ 5＝ 0.60 Ｎ 3＝ 1.88300 ν 3＝ 40.8
Ｒ 6＝ 10.074 Ｄ 6＝ 0.85
Ｒ 7＝ 10.760 Ｄ 7＝ 2.20 Ｎ 4＝ 1.84666 ν 4＝ 23.9
Ｒ 8＝ 32.602 Ｄ 8＝可変

Ｒ 9＝絞りＤ 9＝ 0.80
* Ｒ10＝ 6.238 Ｄ10＝ 2.00 Ｎ 5＝ 1.69350 ν 5＝ 53.2
* Ｒ11＝ -43.029 Ｄ11＝ 0.48
Ｒ12＝ 6.306 Ｄ12＝ 1.60 Ｎ 6＝ 1.69350 ν 6＝ 53.2
Ｒ13＝ 24.260 Ｄ13＝ 0.50 Ｎ 7＝ 1.80518 ν 7＝ 25.4
Ｒ14＝ 3.536 Ｄ14＝可変

Ｒ15＝ -94.680 Ｄ15＝ 0.80 Ｎ 8＝ 1.59270 ν 8＝ 35.3
Ｒ16＝ 22.419 Ｄ16＝ 4.60
* Ｒ17＝ -219.255 Ｄ17＝ 2.00 Ｎ 9＝ 1.73077 ν 9＝ 40.5
* Ｒ18＝ -8.195 Ｄ18＝ 1.50
Ｒ19＝ ∞ Ｄ19＝ 1.25 Ｎ10＝ 1.51633 ν10＝ 64.1
Ｒ20＝ ∞

＼焦点距離 4.70 12.37 17.48
可変間隔＼
D 8 21.69 3.96 0.79
D14 1.69 8.37 12.82

非球面係数

第10面 : Ｋ＝-2.13082e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 9.70421e-004
Ｃ＝ 1.88054e-005 Ｄ＝ 7.25651e-007 Ｅ＝ 1.47315e-007

第11面 : Ｋ＝ 6.87585e-001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 5.62449e-004
Ｃ＝ 2.90541e-005 Ｄ＝ 1.23619e-006 Ｅ＝ 2.14543e-007

第17面 : Ｋ＝-5.24460e+005 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.34953e-003
Ｃ＝ 7.75565e-006 Ｄ＝ 2.40415e-006 Ｅ＝ 6.82850e-008

第18面 : Ｋ＝-3.86270e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.15490e-003
Ｃ＝-1.03846e-005 Ｄ＝ 2.39892e-006 Ｅ＝ 6.30842e-008

数値実施例５
ｆ＝ 6.01 〜11.99 Ｆｎｏ＝3.55 〜 4.77 ２ω＝61.1°〜 33.0°

Ｒ 1＝ 13.377 Ｄ 1＝ 1.00 Ｎ 1＝ 1.69680 ν 1＝ 55.5
Ｒ 2＝ 8.661 Ｄ 2＝ 3.20
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 12.00 Ｎ 2＝ 1.77250 ν 2＝ 49.6
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.72
Ｒ 5＝ -11.096 Ｄ 5＝ 1.50 Ｎ 3＝ 1.84666 ν 3＝ 23.9
Ｒ 6＝ -9.619 Ｄ 6＝ 0.60 Ｎ 4＝ 1.48749 ν 4＝ 70.2
Ｒ 7＝ 53.531 Ｄ 7＝可変

Ｒ 8＝絞りＤ 8＝ 0.30
* Ｒ 9＝ 4.117 Ｄ 9＝ 2.10 Ｎ 5＝ 1.69350 ν 5＝ 53.2
* Ｒ10＝ -136.716 Ｄ10＝ 0.30
Ｒ11＝-1001.639 Ｄ11＝ 1.00 Ｎ 6＝ 1.80518 ν 6＝ 25.4
Ｒ12＝ 3.673 Ｄ12＝ 0.20
Ｒ13＝ 5.134 Ｄ13＝ 1.60 Ｎ 7＝ 1.64769 ν 7＝ 33.8
Ｒ14＝ -31.878 Ｄ14＝可変

* Ｒ15＝ -8.349 Ｄ15＝ 0.80 Ｎ 8＝ 1.58306 ν 8＝ 30.2
* Ｒ16＝ -11.353 Ｄ16＝ 1.20
Ｒ17＝ ∞ Ｄ17＝ 1.25 Ｎ 9＝ 1.51633 ν 9＝ 64.1
Ｒ18＝ ∞

＼焦点距離 6.01 9.75 11.99
可変間隔＼
D 7 9.85 3.04 1.00
D14 5.00 7.35 8.76

非球面係数

第 9面 : Ｋ＝ 3.39452e-002 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 2.47151e-005
Ｃ＝ 1.70872e-004 Ｄ＝-4.04778e-005 Ｅ＝ 6.93891e-006

第10面 : Ｋ＝-3.52243e+003 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 2.21925e-003
Ｃ＝ 1.25471e-004 Ｄ＝ 3.61107e-005 Ｅ＝ 6.09430e-007

第15面 : Ｋ＝-1.73320e+001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 1.40872e-004
Ｃ＝ 3.09883e-004 Ｄ＝ 0.00000e+000 Ｅ＝ 0.00000e+000

第16面 : Ｋ＝-1.43760e+002 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-1.34966e-003
Ｃ＝ 4.76635e-004 Ｄ＝ 0.00000e+000 Ｅ＝ 0.00000e+000

数値実施例６
ｆ＝ 6.40 〜10.36 Ｆｎｏ＝3.55 〜 4.31 ２ω＝58.1°〜 37.8°

Ｒ 1＝ 12.271 Ｄ 1＝ 1.00 Ｎ 1＝ 1.69680 ν 1＝ 55.5
Ｒ 2＝ 8.122 Ｄ 2＝ 3.19
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 12.00 Ｎ 2＝ 1.77250 ν 2＝ 49.6
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.61
Ｒ 5＝ -14.128 Ｄ 5＝ 1.50 Ｎ 3＝ 1.84666 ν 3＝ 23.9
Ｒ 6＝ -12.108 Ｄ 6＝ 0.70 Ｎ 4＝ 1.48749 ν 4＝ 70.2
Ｒ 7＝ 84.072 Ｄ 7＝可変

Ｒ 8＝絞りＤ 8＝ 0.30
* Ｒ 9＝ 4.679 Ｄ 9＝ 2.20 Ｎ 5＝ 1.74320 ν 5＝ 49.3
* Ｒ10＝ -17.498 Ｄ10＝ 0.30
Ｒ11＝ -10.357 Ｄ11＝ 1.00 Ｎ 6＝ 1.69895 ν 6＝ 30.1
Ｒ12＝ 4.460 Ｄ12＝ 0.20
Ｒ13＝ 8.349 Ｄ13＝ 2.00 Ｎ 7＝ 1.69680 ν 7＝ 55.5
Ｒ14＝ -16.887 Ｄ14＝可変

Ｒ15＝ ∞ Ｄ15＝ 1.25 Ｎ 8＝ 1.51633 ν 8＝ 64.1
Ｒ16＝ ∞

＼焦点距離 6.40 8.87 10.36
可変間隔＼
D 7 8.44 3.01 1.00
D14 5.00 6.47 7.36

非球面係数

第 9面 : Ｋ＝-5.21824e-003 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 1.85904e-005
Ｃ＝ 4.48315e-004 Ｄ＝-1.56662e-004 Ｅ＝ 2.29432e-005

第10面 : Ｋ＝ 4.61553e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 1.88617e-003
Ｃ＝ 1.71106e-005 Ｄ＝ 2.50225e-005 Ｅ＝ 5.38693e-006

数値実施例７
ｆ＝ 6.53 〜11.66 Ｆｎｏ＝3.55 〜 4.46 ２ω＝57.0°〜 33.9°

Ｒ 1＝ 15.926 Ｄ 1＝ 0.90 Ｎ 1＝ 1.69680 ν 1＝ 55.5
Ｒ 2＝ 10.388 Ｄ 2＝ 3.21
Ｒ 3＝ ∞ Ｄ 3＝ 12.00 Ｎ 2＝ 1.51633 ν 2＝ 64.1
Ｒ 4＝ ∞ Ｄ 4＝ 0.88
Ｒ 5＝ -10.720 Ｄ 5＝ 1.40 Ｎ 3＝ 1.80518 ν 3＝ 25.4
Ｒ 6＝ -8.522 Ｄ 6＝ 0.60 Ｎ 4＝ 1.48749 ν 4＝ 70.2
Ｒ 7＝ 1836.477 Ｄ 7＝可変

Ｒ 8＝絞りＤ 8＝ 0.30
* Ｒ 9＝ 5.616 Ｄ 9＝ 2.00 Ｎ 5＝ 1.74320 ν 5＝ 49.3
Ｒ10＝ -6.053 Ｄ10＝ 1.20 Ｎ 6＝ 1.64769 ν 6＝ 33.8
Ｒ11＝ 4.749 Ｄ11＝ 0.26
Ｒ12＝ 11.894 Ｄ12＝ 1.60 Ｎ 7＝ 1.60311 ν 7＝ 60.6
Ｒ13＝ -16.367 Ｄ13＝可変

Ｒ14＝ ∞ Ｄ14＝ 1.25 Ｎ 8＝ 1.51633 ν 8＝ 64.1
Ｒ15＝ ∞

＼焦点距離 6.53 9.74 11.66
可変間隔＼
D 7 10.70 3.43 0.98
D13 5.00 6.99 8.19

非球面係数

第 9面 : Ｋ＝ 1.37709e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-2.06320e-003
Ｃ＝ 4.52513e-004 Ｄ＝-1.87562e-004 Ｅ＝ 2.06825e-

数値実施例８
ｆ＝ 6.54 〜11.78 Ｆｎｏ＝3.55 〜 4.81 ２ω＝57.0°〜 33.5°

Ｒ 1＝ -152.692 Ｄ 1＝ 1.00 Ｎ 1＝ 1.69680 ν 1＝ 55.5
Ｒ 2＝ 46.600 Ｄ 2＝ 14.08
* Ｒ 3＝ -10.328 Ｄ 3＝ 1.40 Ｎ 2＝ 1.84666 ν 2＝ 23.9
Ｒ 4＝ -8.641 Ｄ 4＝ 0.70 Ｎ 3＝ 1.48749 ν 3＝ 70.2
Ｒ 5＝ 42.143 Ｄ 5＝可変

Ｒ 6＝絞りＤ 6＝ 0.30
* Ｒ 7＝ 4.336 Ｄ 7＝ 2.20 Ｎ 4＝ 1.74320 ν 4＝ 49.3
* Ｒ 8＝ -13.726 Ｄ 8＝ 0.30
Ｒ 9＝ -8.245 Ｄ 9＝ 0.60 Ｎ 5＝ 1.69895 ν 5＝ 30.1
Ｒ10＝ 4.277 Ｄ10＝ 0.24
Ｒ11＝ 7.720 Ｄ11＝ 1.70 Ｎ 6＝ 1.60311 ν 6＝ 60.6
Ｒ12＝ -16.517 Ｄ12＝可変

Ｒ13＝ ∞ Ｄ13＝ 1.25 Ｎ 7＝ 1.51633 ν 7＝ 64.1
Ｒ14＝ ∞

＼焦点距離 6.54 9.81 11.78
可変間隔＼
D 5 8.03 2.74 0.98
D12 5.00 7.37 8.79

非球面係数

第 3面 : Ｋ＝-6.36822e-001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝-7.06419e-005
Ｃ＝-6.56359e-006 Ｄ＝ 1.58657e-007 Ｅ＝ 5.20652e-010

第 7面 : Ｋ＝-1.12637e-001 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 3.20201e-004
Ｃ＝ 4.61140e-004 Ｄ＝-1.25420e-004 Ｅ＝ 1.74047e-005

第 8面 : Ｋ＝ 1.18881e+000 Ａ＝ 0.00000e+000 Ｂ＝ 2.34714e-003
Ｃ＝ 2.10460e-004 Ｄ＝-4.03980e-005 Ｅ＝ 1.65917e-005

次に本発明の撮像装置としてレンズシャッター形式のデジタルコンパクトカメラの実施形態について図４２を用いて説明する。

図４２において、１０はデジタルカメラ本体、１１は本発明に係る光学系である。１２はカメラ本体に内蔵されたストロボ、１３は外部式ファインダー、１４はシャッターボタンである。１５は本発明に係る光学系のカメラボディー内での概略な光学系配置関係を示す。

このように本発明の撮像装置をデジタルカメラ等に適用することにより、特にカメラボディー形態を薄型化がなされるような、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。

またこの例では、光学系を横位置撮影時に反射部材で偏向された光軸が上下(垂直)方向になるよう配置を行っているが、前記偏向された光軸が左右(水平)方向になるように配置しても良い。

参考例１のズームレンズの光学断面図参考例１のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図参考例１のズームレンズの広角端での収差図参考例１のズームレンズの中間のズーム位置での収差図参考例１のズームレンズの望遠端での収差図実施例１のズームレンズの光学断面図実施例１のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図実施例１のズームレンズの広角端での収差図実施例１のズームレンズの中間のズーム位置での収差図実施例１のズームレンズの望遠端での収差図実施例２のズームレンズの光学断面図実施例２のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図実施例２のズームレンズの広角端での収差図実施例２のズームレンズの中間のズーム位置での収差図実施例２のズームレンズの望遠端での収差図実施例３のズームレンズの光学断面図実施例３のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図実施例３のズームレンズの広角端での収差図実施例３のズームレンズの中間のズーム位置での収差図実施例３のズームレンズの望遠端での収差図参考例２のズームレンズの光学断面図参考例２のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図参考例２のズームレンズの広角端での収差図参考例２のズームレンズの中間のズーム位置での収差図参考例２のズームレンズの望遠端での収差図参考例３のズームレンズの光学断面図参考例３のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図参考例３のズームレンズの広角端での収差図参考例３のズームレンズの中間のズーム位置での収差図参考例３のズームレンズの望遠端での収差図参考例４のズームレンズの光学断面図参考例４のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図参考例４のズームレンズの広角端での収差図参考例４のズームレンズの中間のズーム位置での収差図参考例４のズームレンズの望遠端での収差図参考例５のズームレンズの光学断面図参考例５のズームレンズの光路を９０度折り曲げたときの光路図参考例５のズームレンズの広角端での収差図参考例５のズームレンズの中間のズーム位置での収差図参考例５のズームレンズの望遠端での収差図本発明において撮像素子が倒れたときの光学特性の説明図本発明の撮像装置の説明図本発明に係る光学系の基本構成の説明図

ＯＢ撮像装置
ＰＲＺ反射部材
ＣＰ撮像素子
ＬＵ光学部材
ＦＦＮ１レンズ部
ＦＦＮ２レンズ部
Ｍ移動機構
Ｌ１第１レンズ群
Ｌ２第２レンズ群
Ｌ３第３レンズ群
ＳＰ絞り
ＩＰ像面
Ｇガラスブロック
ｄｄ線
ｇｇ線
ΔＳサジタル像面
ΔＭメリディオナル像面

Claims

物体側より像側へ順に、負の屈折力の第１群、正の屈折力の第２群、撮像素子を含む第３群より構成され、広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第１群は不動であり、前記第２群は物体側へ移動し、前記第３群は移動し、前記第１群は光軸を屈曲させる反射部材を有し、前記第３群はレンズを有し、前記第１群の焦点距離をＦ１、前記第２群と前記第３群の広角端における合成焦点距離をＦＲ、広角端における全系の焦点距離をＦｗとするとき、
０．２５＜｜Ｆｗ／Ｆ１｜≦０．４４２
０．２５＜Ｆｗ／ＦＲ≦０．３３８
なる条件を満足することを特徴とする撮像装置。
前記撮像素子の有効画面の対角線長をＬＤとするとき、該撮像素子から空気換算長で距離１．５×ＬＤ以内に前記レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の撮像装置。
前記レンズは正の屈折力を有し、該レンズの焦点距離をＰＦＬとするとき、
０．１２＜Ｆｗ／ＰＦＬ＜０．５
なる条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の撮像装置。