JP4954496B2 - 冷媒用高圧ホース - Google Patents
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Description
この補強層は、繊維や金属の糸をブレード編またはスパイラル状に巻きつけて編組されるものであるが、低コスト化を図る観点から、スパイラル状に巻きつけた編組構造(以下、「スパイラル編組構造」という。)が採用されることが多い。
また、このスパイラル編組構造の場合は、通常、補強糸をスパイラル状に巻き付けた第1補強層と、該第1補強層と逆方向に複数本の補強糸をスパイラル状に巻き付けた第2補強層とを積層させており、高圧ホース等においては、2つの補強層の結合性を高め、相互の摩擦を防止して耐久性を高めるために、補強層間に中間ゴム層を介在させることが知られている(例えば、特許文献1〜3参照。)
そこで、本発明は、中間ゴム層を排除しても良好な耐久性を示すスパイラル編組構造の補強層を有する冷媒用高圧ホースを提供することを課題とする。
(i)少なくとも、内面ゴム層、2層以上のスパイラル編組構造の補強層および外面ゴム層を、内周側からこの順に備える冷媒用高圧ホースであって、
上記補強層が、下記式(1)および(2)に示す関係を満たす補強糸で形成されて、加硫時に上記補強糸が上記内面ゴム層に食い込むようにされ、
上記2層以上の補強層が、層間に中間ゴム層を有さない補強層である冷媒用高圧ホース。
0.4%≦135℃下、1.2cN/dtex時の中間伸び≦5.0% ・・・(1)
1.5%≦150℃下、30分処理後の乾熱収縮率≦6.0% ・・・(2)
本発明の冷媒用高圧ホース(以下、「本発明のホース」という。)は、上述したように、少なくとも、内面ゴム層、2層以上のスパイラル編組構造の補強層および外面ゴム層を、内周側からこの順に備える冷媒用高圧ホースであって、
上記補強層が、下記式(1)および(2)に示す関係を満たす補強糸で形成されて、加硫時に上記補強糸が上記内面ゴム層に食い込むようにされ、
上記2層以上の補強層が、層間に中間ゴム層を有さない補強層である冷媒用高圧ホースである。
0.4%≦135℃下、1.2cN/dtex時の中間伸び≦5.0% ・・・(1)
1.5%≦150℃下、30分処理後の乾熱収縮率≦6.0% ・・・(2)
本発明のホースを構成する内面ゴム層は、ホースに用いられる従来公知の内面ゴム層を用いることができ、1層単独で形成されていても、複数層で形成されていてもよい。
これらのうち、ブチルゴム(IIR)、塩素化ブチルゴム(Cl−IIR)、臭素化ブチルゴム(Br−IIR)を用いることが、耐熱性、耐ガス透過性、耐水分透過性に優れる理由から好ましい。
必要に応じて含有させてもよい添加剤としては、具体的には、例えば、加硫剤、加硫促進剤、充填剤、補強剤、可塑剤、老化防止剤、軟化剤、粘着付与剤、滑剤、分散剤、加工助剤等を挙げることができる。
本発明のホースを構成する補強層は、下記式(1)および(2)に示す関係を満たす補強糸で形成される。
0.4%≦135℃下、1.2cN/dtex時の中間伸び≦5.0% ・・・(1)
1.5%≦150℃下、30分処理後の乾熱収縮率≦6.0% ・・・(2)
また、このような補強糸を上記式(1)および(2)に示す関係を満たす補強糸とするための処理条件は、補強糸の種類によって異なるため特に限定されない。
更に、このような補強糸は、内面ゴム層および外面ゴム層との接着性の観点から、接着剤に浸漬する処理を施すのが好ましい。接着剤は特に限定されないが、コスト、種々のゴムに対する接着性等の観点から、レゾルシン・ホルマリン初期縮合物水溶液とゴムラテックスとの混合液(RFL)系接着剤が好適に用いられる。
また、本発明のホースにおいては、上記補強層の厚さは、本発明のホースが用いられる用途、本発明のホースに要求される物性等に応じて任意の厚さとすることができる。
本発明のホースを構成する外面ゴム層は、ホースに用いられる従来公知の外面ゴム層を用いることができ、1層単独で形成されていても、複数層で形成されていてもよい。
これらのうち、エチレン−プロピレン−ジエンゴム(EPDM)を用いることが、耐候性、耐熱性、耐水分透過性に優れる理由から好ましい。
必要に応じて含有させてもよい添加剤としては、内面ゴム層を形成するゴム組成物として上記で例示した各種添加剤が挙げられる。
本発明のホースは、上記内面ゴム層の内側に樹脂層を備えていてもよい。樹脂層は、従来公知の樹脂により形成されるものであれば特に限定されず、1層単独で形成されていても、複数層で形成されていてもよい。
これらのうち、最適な樹脂材料は用途によって異なるが、例えば、自動車エアコンホース用途の場合、耐冷媒透過性に特に優れる理由からポリアミド系樹脂を用いるのが好ましく、具体的には、ナイロン6(N6)とナイロン11(N11)との混合樹脂(ブレンド)を用いるのがより好ましい。
下記の補強糸1〜8のコード構造は、いずれも1100dtex//3の片撚構造(撚数:10回/10cm、S撚)とした。
ポリエチレンテレフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、−4%のストレッチ下で、235℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンテレフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、+3%のストレッチ下で、235℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンテレフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、±0%のストレッチ下で、235℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンテレフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、−1%のストレッチ下で、235℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンナフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、±0%のストレッチ下で、240℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンテレフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、+5%のストレッチ下で、235℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
ポリエチレンナフタレートからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、−1%のストレッチ下で、240℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
アラミドからなるコードをRFL系接着剤固形分濃度10%の浴中に浸漬(ディップ)した後に、±0%のストレッチ下で、240℃で60秒間熱処理した補強糸を用いた。
各補強糸1〜8について、135℃下、1.2cN/dtex時の中間伸びを、JIS L1017:02に準じて測定した。
各補強糸1〜8について、150℃下、30分処理後の乾熱収縮率を、JIS L1017:02に準じて測定した。
得られた各補強糸1〜8からなる補強層を用いたホースを以下に示すように作製した。
まず、外径14mmのマンドレル上にIIR系ゴム組成物よりなる内面ゴム層を厚さ2.0mmとなるように押し出し、内管を形成させた。
ついで、内管上に得られた各補強糸1〜8を一方向にスパイラル状に巻き付け内側補強層を形成させ、その上に同様の補強糸を内側補強層とは反対方向にスパラル状に巻き付けて外側補強層を形成させた。
その後、外側補強層の上に、EPDM系ゴム組成物よりなる外面ゴム層を厚さ1.5mmとなるように押し出し、外管を形成させた。
ついで、リボンラッピングし、加硫缶を用いて約154℃で60分間加熱加硫を行い、その後、アンラッピング、マンドレル抜きを行い、ホースを得た。
マンドレル抜け性の評価は、加硫直後に得られたアンラッピング後のマンドレル入りホースの端部に5MPaの圧力を付加した際のマンドレルの抜け性を確認することにより行い、加圧後5秒未満にマンドレルが抜けはじめたホースをマンドレル抜け性が優れるものとして○と評価し、マンドレルが抜けはじめるまで加圧後5秒以上要する、または、抜けなかったホースをマンドレル抜け性が劣るものとして×と評価した。
得られた各ホースを、135℃下、0.5Hzの周期で0MPaおよび5.3MPaの圧力を繰返し加える繰返し加圧試験に供し、耐圧性を評価した。繰返し加圧試験において40万回以上稼動するホースを耐久性に優れるものとして○と評価し、40万回未満しか稼動しないホースを耐久性が劣るものとして×と評価した。
層間接着性の評価は、JIS K6330−6:98に準じて行い、135℃における、内側補強層と外側補強層との間のはく離強さを測定した。
糸擦れの評価は、上記繰返し加圧試験後の各ホースの補強糸の糸擦れを目視により確認した。
上記繰返し加圧試験前後の補強糸をホースから取り出し、JIS L1017:02に準じて強度を測定し、試験前後の強度保持率(インデックス)を調べ、90以上を示すものを残存強度に優れると判断した。
2 内面ゴム層
3 内側補強層
4 外側補強層
5 外面ゴム層
Claims (1)
- 少なくとも、内面ゴム層、2層以上のスパイラル編組構造の補強層および外面ゴム層を、内周側からこの順に備える冷媒用高圧ホースであって、
前記補強層が、下記式(1)および(2)に示す関係を満たす補強糸で形成されて、加硫時に前記補強糸が前記内面ゴム層に食い込むようにされ、
前記2層以上の補強層が、層間に中間ゴム層を有さない補強層である冷媒用高圧ホース。
0.4%≦135℃下、1.2cN/dtex時の中間伸び≦5.0% ・・・(1)
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