JP3396975B2 - 冷媒用高圧ホース - Google Patents
冷媒用高圧ホースInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車配管用のフレオ
ンホース等として使用される冷媒用高圧ホース、特に補
強層をスパイラル状に巻き付けた冷媒用高圧ホースに関
する。 【０００２】 【従来の技術】自動車等の車両用の配管ホースにおい
て、耐圧性と耐久性が要求される箇所では、複数本の補
強糸を用いて形成した補強層を有するホースが使用され
ている。補強層は繊維や金属の糸をブレード編みする
か、又はスパイラル状に巻き付けて編組されるが、低コ
スト化を図るためにスパイラル編組構造が採用されるこ
とが多い。 【０００３】かかるスパイラル編組構造の場合、ホース
の捩れを防止するため、通常は、複数本の補強糸を引き
揃えてスパイラル状に巻き付けた第１補強層と、この第
１補強層と逆方向に複数本の繊維糸をスパイラル状に巻
き付けた第２補強層とを積層させている。このスパイラ
ル編組構造を持つ配管ホースの具体例としては、実使用
圧力が最大４ｋｇｆ／ｃｍ2程度の低圧で使用されるフ
ューエルホース等の低圧ホースと、実使用圧力が最大２
０ｋｇｆ／ｃｍ2程度の高圧で使用される高圧ホースと
がある。 【０００４】低圧ホースでは、補強層の編組密度が４５
％未満と非常に低く、使用圧力も低いので、２つの補強
層は直接積層されることが多い。一方、高圧ホースにお
いては、補強層の編組密度は約７０〜９０％と高く、２
つの補強層の結合性を高め、相互の摩耗を防止して耐久
性を高めるために、それらの間に中間ゴム層を介在させ
ることが必須となっている。 【０００５】かかる高圧ホースとしては、冷媒用のフレ
オンホース等が知られており、その構造は図２に示すよ
うに、冷媒に対して安定なポリアミド等の合成樹脂から
なる内面樹脂チューブ１と、その外周面上に設けた内側
ゴム層２と、その外周面上に複数本の補強糸を引き揃え
てスパイラル状に巻き付けた第１補強層３と、その外周
上に設けた中間ゴム層４と、外周面上に複数本の補強糸
を引き揃え第１補強層３と逆方向にスパイラル状に巻き
付けた第２補強層５と、その外周上に設けた外側ゴム層
６とで構成されている。 【０００６】しかし、２つの補強層の間に中間ゴム層が
介在すると、図３に示すように、加硫時の内側ゴム層２
の膨張と補強糸３ａの収縮によって、内側ゴム層２のゴ
ムが第１補強層３の補強糸３ａの間から噴き出して中間
ゴム層４に流れ込むため、第１補強層３の補強糸３ａが
内側ゴム層２の方向に落ち込む、いわゆる棚落ちが生じ
やすい。この棚落ちにより補強糸３ａの編組が乱れる
と、その箇所の耐圧性が低下し、そこから破裂すること
になる。 【０００７】棚落ちをなくすために中間ゴム層をなくす
ことも考えられたが、中間ゴム層がなくなると、２つの
補強層の結合性が低下して層間で分離が生じたり、ある
は直接積層された２つの補強層がこすれ合うことで摩耗
し、結果的に耐久性の低下を招く恐れがあるため、特に
冷媒用高圧ホースでは実用化されていなかった。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
の事情に鑑み、スパイラル巻きした２つの補強層の間の
中間ゴム層をなくした簡単な構造を持ちながら、補強糸
の棚落ちがなく、従来の中間ゴム層と同等の耐圧性及び
耐久性を備えた冷媒用高圧ホースを提供することを目的
とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の冷媒用高圧ホースにおいては、内面樹脂チ
ューブと、その外周面上に設けた内側ゴム層と、その外
周面上に複数本の補強糸を引き揃えてスパイラル状に巻
き付けた第１補強層と、その外周上に複数本の補強糸を
引き揃え前記第１補強層と逆方向にスパイラル状に巻き
付けた第２補強層と、その外周上に設けた外側ゴム層と
で構成され、前記内側ゴム層は温度１３５℃における５
０％モジュラスＭ50が２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ2のゴム
材料からなることを特徴とする。 【００１０】 【作用】本発明においては、スパイラル状に巻き付けた
２つの補強層の間の中間ゴム層をなくすことで、構造を
簡単にして低コスト化を達成すると同時に、内側ゴム層
として５０％モジュラスの高いゴム材料を採用すること
により、中間ゴム層がなくても優れた耐久性及び耐圧性
が得られるという、予測だにしない結果が得られたもの
である。 【００１１】従来の冷媒用高圧ホースでは、特定フロン
冷媒規制への対策として代替冷媒への切り替えが進んで
おり、カーエアコン用等としてはＨＦＣ−１３４ａの使
用が一般化している。そして、このＨＦＣ−１３４ａが
吸湿性の高いものであるため、これを流通させる内側ゴ
ム層の材料として、耐透湿性に優れるブチルゴム（ＩＩ
Ｒ）が使用されている。 【００１２】しかし、ＩＩＲは一般的に高温モジュラス
が低く、具体的には温度１３５℃における５０％モジュ
ラスＭ50が１０〜２０ｋｇｆ／ｃｍ2程度と低いため、
加硫時にＩＩＲからなる内側ゴム層が流れやすく、棚落
ちの大きな原因になっていたと考えられる。 【００１３】これに対して本発明においては、内側ゴム
層のゴム材料として温度１３５℃における５０％モジュ
ラスＭ50が２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ2のものを使用して
いるため、加硫時に内側ゴム層が流れにくく、棚落ちが
効果的に抑えられる。 【００１４】又、２つの補強層の間に中間ゴム層が介在
すると、内側の第１補強層と外側の第２補強層の編組径
の差がおおきくなり、同一本数の補強糸で編組した補強
層では編組密度や破裂圧に差異が生じる。この不均一性
のため、内圧によりホースに捩れが生じ、耐圧性や耐久
性を低下させていた。 【００１５】本発明の高圧ホースでは、中間ゴム層をな
くしたことにより、２つの補強層の編組径の差が補強糸
の径だけの差にまで小さくなり、従って２つの補強層の
編組密度や破裂圧は極めて近似した値となる。このた
め、ホースに内圧がかかっても、捩れによる変化を小さ
く抑えることができ、その分だけ耐圧性や耐久性が向上
し、中間ゴム層をなくしたことによる耐圧性や耐久性の
低下を補っているものと考えられる。又、Ｍ50が２０〜
４０ｋｇｆ／ｃｍ2の内側ゴム層を使用しているため、
内圧時における径変化を小さく抑えることができる。 【００１６】このように、本発明の冷媒用高圧ホースに
おいては、補強層の棚落ちがなくなり、十分な耐圧性と
耐久性を得ることができ、しかも補強糸の間隔も均一に
保たれ、間隔の広い箇所に応力が集中することもなくな
ったので、前記したごとく従来は十分な破裂圧を得るた
めに最低でも７０％の編組密度が必要とされてきた補強
層の編組密度を、５０％にまで下げることが可能とな
る。最大の編組密度は従来と同様に９０％とする。 【００１７】又、従来からの常識に反することである
が、２つの補強層の間に中間ゴム層が存在しなくても、
補強層糸の目の間に内側ゴム層や外側ゴム層のゴム材料
が侵入して充填されるため、２つの補強層の間に十分な
結合力が得られ、補強層間の剥離が起こりにくいとい
う、予期せぬ効果が得られる。しかも、２つの補強層は
十分な結合力で結合されているため、補強糸の摩耗も極
めて少ないことが確認された。 【００１８】しかし、本発明の冷媒用高圧ホースは、曲
げ半径の小さい曲管ホースとして使用すると耐久性が低
下することが分かったので、曲げ半径が７０ｍｍ以上の
箇所に使用することが好ましい。 【００１９】尚、本発明の冷媒用高圧ホースを構成する
各材料については、内側ゴム層を除いて、従来から同様
の冷媒用高圧ホースにしようされている材料であって良
い。具体的には、内面樹脂チューブはナイロン等のポリ
アミド樹脂の外、ポリエステル樹脂等を使用することが
できる。外側ゴム層としては、ＥＰＤＭ、ＩＩＲ、Ｃ
Ｒ、ＣＰＥ等を使用できる。 【００２０】又、補強層の補強糸としては、ポリエステ
ル繊維等の繊維糸を使用するが、なかでもポリエチレン
テレフタレートの繊維糸が好ましい。更に優れた耐久性
を得るためには、強度や伸度に優れ径変化が起こりにく
いアラミド、ポリエチレンナフタレート等の繊維糸を使
用することもできる。 【００２１】 【実施例】実施例１ 図１に示すように、内面樹脂チューブ１の外周面上に、
内側ゴム層２、第１補強層３、第２補強層５、及び外側
ゴム層６が、この順序で順次積層された構造のホース
を、内側ゴム層２を構成するゴム材料を下記表１に示す
塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）又はブチルゴム（Ｉ
ＩＲ）のごとく変えることによって、複数種製造した。 【００２２】ただし、いずれのホースも、内面樹脂チュ
ーブ１はナイロン６／オレフィン系エラストマーブレン
ド樹脂で０.１５ｍｍの厚さに形成し、外側ゴム層６は
ＥＰＤＭで１.５ｍｍの厚さに形成した。又、第１及び
第２補強層３、５は、いずれも４０００デニールのポリ
エステルフィラメント糸を１８本用い、巻き方向が逆に
なるように巻き回して編組した。尚、編組密度は第１補
強層が５３％、第２補強層が５１％、及び破裂圧は第１
補強層が１７６ｋｇｆ／ｃｍ2、第２補強層が１６７ｋ
ｇｆ／ｃｍ2となるように設計した。 【００２３】 【表１】 Cl含有量 カーボンブラック配合量 50％モジュラス(135℃)ゴム材料 (％) (重量部／100重量部IIR) Ｍ50(kgf／cm2) Ａ＊ ０ ５５ １５.１ Ｂ＊ ０.３ ５５ １８.４ Ｃ １.２ ５５ ２３.９ Ｄ ０.９６ ７５ ２６.２ Ｅ ０.９６ ８５ ３３.１ Ｆ ０.９６ ９５ ３９.８ （注）表中の＊を付した試料は比較例である。 【００２４】得られた各ホースについて、第１補強層に
おける補強糸の棚落ちの有無を調べ、棚落ちがなく補強
糸が一列に並んでいる場合には○、棚落ちの幅（ホース
厚さ方向における補強糸の移動距離）が補強糸の径未満
である場合には△、及び棚落ちの幅が補強糸の径以上で
ある場合には×と評価し、その結果を下記表２に示し
た。 【００２５】更に、各ホースについて、室温下及び高温
下（１２０℃）における破裂圧、及び繰り返し加圧に対
する耐久性を調べ、結果を下記表２に示した。評価方法
は、いずれの場合も、切断長５００ｍｍのホースを曲げ
中心からホース径の中央までの距離が９０ｍｍとなるよ
うに半円状に曲げ、その両端を加圧用金具に取り付けた
状態で評価を行った。具体的な評価方法は、破裂圧に関
しては、ホースを室温又は１２０℃に保持した後、内圧
を５０ｋｇｆ／ｃｍ2から１０ｋｇｆ／ｃｍ2づつ昇圧し
て各１分間保持し、ホースが破裂する圧力を測定した。
又、耐久性に関しては、油温１３５℃において３０ｃｐ
ｍのサイクルで、０ｋｇｆ／ｃｍ2から５４ｋｇｆ／ｃ
ｍ2の内圧を繰り返し負荷し、ホースが破裂するまでの
サイクル数を調べた。 【００２６】 【表２】 （注）表中の＊を付した試料は比較例である。 【００２７】上記の結果から分かるように、中間ゴム層
を省略したスパイラル構造のホースでは、内側ゴム層と
して１３５℃の５０％モジュラスＭ50が２０〜４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2の範囲にあるゴム材料を用いた本発明のホー
スは、いずれも棚落ちがなく、破裂圧が室温で２００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2以上及び１２０℃で１００ｋｇｆ／ｃｍ2以
上並びに耐久性が１５万回以上の目標を達成しているの
に対して、Ｍ50が上記範囲にある比較例のホースは耐久
性及び耐圧性共に劣っている。 【００２８】実施例２ 内側ゴム層として前記実施例１の表１のゴム材料Ｃを使
用し、且つ補強糸のデニール数を変えると共に、第１補
強層と第２補強層ごとにその本数、編組密度、破裂圧の
各設計値を下記表３に示すごとく設定した以外は、実施
例１と同様にしてホースを作製した。ただし、試料１〜
６は実施例１と同様にポリエステルフィラメント糸であ
るが、試料７はアラミド糸を使用した。 【００２９】又、比較のために、第１補強層と第２補強
層の間に、前記表１のゴム材料Ｃからなる厚さ０.３ｍ
ｍの中間ゴム層を施した以外は、本実施例２と同様の構
造（内側ゴム層と中間ゴム層は同一ゴム材料）とした比
較例のホース（試料８、９）も作製した。得られた各ホ
ースについて、実施例１と同様に評価を行い、その結果
を表４に示した。 【００３０】 【表３】第 １ 補 強 層 第 ２ 補 強 層 試料 デニール 本数 密度 破裂圧 本数 密度 破裂圧 １ ３０００ ２４ ５７ １５６ ２４ ５４ １４９ ２ ３０００ ２８ ６６ １８２ ３０ ６７ １８６ ３ ４０００ ２２ ６５ ２１５ ２２ ６２ ２０４ ４ ４０００ ２６ ７７ ２５４ ２８ ７９ ２６０ ５ ５０００ １４ ５２ １７４ １６ ５６ １８９ ６ ６０００ １８ ７４ ２６６ ２０ ７８ ２８１ ７ ４０００ １８ ５３ １８５ １８ ５１ １７５ ８＊ ３０００ ３２ ７８ ２１３ ３２ ７２ １９８ ９＊ ４０００ ２８ ８５ ２８０ ２８ ７９ ２６０ （注）表中の＊を付した試料は比較例であり、試料７はアラミド糸である。 【００３１】 【表４】 （注）表中の＊を付した試料は比較例であり、試料７は
アラミド糸である。 【００３２】上記の結果から、本発明の各試料１〜７の
ホースはいずれも棚落ちがなく、耐圧性及び耐久性に優
れていること、特に第１補強層と第２補強層の補強糸の
本数を変えることにより編組密度を近似させた試料２、
４〜６のホースは一層優れた耐圧性と耐久性を有するこ
とが分かる。一方、中間ゴム層を有する従来と同様の構
造の試料８、９のホースは、棚落ちが発生し、耐久性に
も劣ることが分かる。 【００３３】 【発明の効果】本発明によれば、スパイラル巻きした２
つの補強層の間の中間ゴム層をなくした簡単な構造を持
ち、補強層の棚落ちをなくすと同時に、ホースの径変化
や捩れを小さく抑えることで、従来の中間ゴム層を持つ
ホースと同等の耐圧性及び耐久性を備えた、低コストの
冷媒用高圧ホースを提供することができる。 【００３４】しかも、本発明の冷媒用高圧ホースは、中
間ゴム層が存在しないにも拘らず、従来の常識に反し
て、２つの補強層の間に十分な結合力があるため、補強
層間の剥離が起こりにくく、且つ補強糸の摩耗も少ない
ので、これらの点からも十分な耐圧性及び耐久性を備え
ている。
ンホース等として使用される冷媒用高圧ホース、特に補
強層をスパイラル状に巻き付けた冷媒用高圧ホースに関
する。 【０００２】 【従来の技術】自動車等の車両用の配管ホースにおい
て、耐圧性と耐久性が要求される箇所では、複数本の補
強糸を用いて形成した補強層を有するホースが使用され
ている。補強層は繊維や金属の糸をブレード編みする
か、又はスパイラル状に巻き付けて編組されるが、低コ
スト化を図るためにスパイラル編組構造が採用されるこ
とが多い。 【０００３】かかるスパイラル編組構造の場合、ホース
の捩れを防止するため、通常は、複数本の補強糸を引き
揃えてスパイラル状に巻き付けた第１補強層と、この第
１補強層と逆方向に複数本の繊維糸をスパイラル状に巻
き付けた第２補強層とを積層させている。このスパイラ
ル編組構造を持つ配管ホースの具体例としては、実使用
圧力が最大４ｋｇｆ／ｃｍ2程度の低圧で使用されるフ
ューエルホース等の低圧ホースと、実使用圧力が最大２
０ｋｇｆ／ｃｍ2程度の高圧で使用される高圧ホースと
がある。 【０００４】低圧ホースでは、補強層の編組密度が４５
％未満と非常に低く、使用圧力も低いので、２つの補強
層は直接積層されることが多い。一方、高圧ホースにお
いては、補強層の編組密度は約７０〜９０％と高く、２
つの補強層の結合性を高め、相互の摩耗を防止して耐久
性を高めるために、それらの間に中間ゴム層を介在させ
ることが必須となっている。 【０００５】かかる高圧ホースとしては、冷媒用のフレ
オンホース等が知られており、その構造は図２に示すよ
うに、冷媒に対して安定なポリアミド等の合成樹脂から
なる内面樹脂チューブ１と、その外周面上に設けた内側
ゴム層２と、その外周面上に複数本の補強糸を引き揃え
てスパイラル状に巻き付けた第１補強層３と、その外周
上に設けた中間ゴム層４と、外周面上に複数本の補強糸
を引き揃え第１補強層３と逆方向にスパイラル状に巻き
付けた第２補強層５と、その外周上に設けた外側ゴム層
６とで構成されている。 【０００６】しかし、２つの補強層の間に中間ゴム層が
介在すると、図３に示すように、加硫時の内側ゴム層２
の膨張と補強糸３ａの収縮によって、内側ゴム層２のゴ
ムが第１補強層３の補強糸３ａの間から噴き出して中間
ゴム層４に流れ込むため、第１補強層３の補強糸３ａが
内側ゴム層２の方向に落ち込む、いわゆる棚落ちが生じ
やすい。この棚落ちにより補強糸３ａの編組が乱れる
と、その箇所の耐圧性が低下し、そこから破裂すること
になる。 【０００７】棚落ちをなくすために中間ゴム層をなくす
ことも考えられたが、中間ゴム層がなくなると、２つの
補強層の結合性が低下して層間で分離が生じたり、ある
は直接積層された２つの補強層がこすれ合うことで摩耗
し、結果的に耐久性の低下を招く恐れがあるため、特に
冷媒用高圧ホースでは実用化されていなかった。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従来
の事情に鑑み、スパイラル巻きした２つの補強層の間の
中間ゴム層をなくした簡単な構造を持ちながら、補強糸
の棚落ちがなく、従来の中間ゴム層と同等の耐圧性及び
耐久性を備えた冷媒用高圧ホースを提供することを目的
とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の冷媒用高圧ホースにおいては、内面樹脂チ
ューブと、その外周面上に設けた内側ゴム層と、その外
周面上に複数本の補強糸を引き揃えてスパイラル状に巻
き付けた第１補強層と、その外周上に複数本の補強糸を
引き揃え前記第１補強層と逆方向にスパイラル状に巻き
付けた第２補強層と、その外周上に設けた外側ゴム層と
で構成され、前記内側ゴム層は温度１３５℃における５
０％モジュラスＭ50が２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ2のゴム
材料からなることを特徴とする。 【００１０】 【作用】本発明においては、スパイラル状に巻き付けた
２つの補強層の間の中間ゴム層をなくすことで、構造を
簡単にして低コスト化を達成すると同時に、内側ゴム層
として５０％モジュラスの高いゴム材料を採用すること
により、中間ゴム層がなくても優れた耐久性及び耐圧性
が得られるという、予測だにしない結果が得られたもの
である。 【００１１】従来の冷媒用高圧ホースでは、特定フロン
冷媒規制への対策として代替冷媒への切り替えが進んで
おり、カーエアコン用等としてはＨＦＣ−１３４ａの使
用が一般化している。そして、このＨＦＣ−１３４ａが
吸湿性の高いものであるため、これを流通させる内側ゴ
ム層の材料として、耐透湿性に優れるブチルゴム（ＩＩ
Ｒ）が使用されている。 【００１２】しかし、ＩＩＲは一般的に高温モジュラス
が低く、具体的には温度１３５℃における５０％モジュ
ラスＭ50が１０〜２０ｋｇｆ／ｃｍ2程度と低いため、
加硫時にＩＩＲからなる内側ゴム層が流れやすく、棚落
ちの大きな原因になっていたと考えられる。 【００１３】これに対して本発明においては、内側ゴム
層のゴム材料として温度１３５℃における５０％モジュ
ラスＭ50が２０〜４０ｋｇｆ／ｃｍ2のものを使用して
いるため、加硫時に内側ゴム層が流れにくく、棚落ちが
効果的に抑えられる。 【００１４】又、２つの補強層の間に中間ゴム層が介在
すると、内側の第１補強層と外側の第２補強層の編組径
の差がおおきくなり、同一本数の補強糸で編組した補強
層では編組密度や破裂圧に差異が生じる。この不均一性
のため、内圧によりホースに捩れが生じ、耐圧性や耐久
性を低下させていた。 【００１５】本発明の高圧ホースでは、中間ゴム層をな
くしたことにより、２つの補強層の編組径の差が補強糸
の径だけの差にまで小さくなり、従って２つの補強層の
編組密度や破裂圧は極めて近似した値となる。このた
め、ホースに内圧がかかっても、捩れによる変化を小さ
く抑えることができ、その分だけ耐圧性や耐久性が向上
し、中間ゴム層をなくしたことによる耐圧性や耐久性の
低下を補っているものと考えられる。又、Ｍ50が２０〜
４０ｋｇｆ／ｃｍ2の内側ゴム層を使用しているため、
内圧時における径変化を小さく抑えることができる。 【００１６】このように、本発明の冷媒用高圧ホースに
おいては、補強層の棚落ちがなくなり、十分な耐圧性と
耐久性を得ることができ、しかも補強糸の間隔も均一に
保たれ、間隔の広い箇所に応力が集中することもなくな
ったので、前記したごとく従来は十分な破裂圧を得るた
めに最低でも７０％の編組密度が必要とされてきた補強
層の編組密度を、５０％にまで下げることが可能とな
る。最大の編組密度は従来と同様に９０％とする。 【００１７】又、従来からの常識に反することである
が、２つの補強層の間に中間ゴム層が存在しなくても、
補強層糸の目の間に内側ゴム層や外側ゴム層のゴム材料
が侵入して充填されるため、２つの補強層の間に十分な
結合力が得られ、補強層間の剥離が起こりにくいとい
う、予期せぬ効果が得られる。しかも、２つの補強層は
十分な結合力で結合されているため、補強糸の摩耗も極
めて少ないことが確認された。 【００１８】しかし、本発明の冷媒用高圧ホースは、曲
げ半径の小さい曲管ホースとして使用すると耐久性が低
下することが分かったので、曲げ半径が７０ｍｍ以上の
箇所に使用することが好ましい。 【００１９】尚、本発明の冷媒用高圧ホースを構成する
各材料については、内側ゴム層を除いて、従来から同様
の冷媒用高圧ホースにしようされている材料であって良
い。具体的には、内面樹脂チューブはナイロン等のポリ
アミド樹脂の外、ポリエステル樹脂等を使用することが
できる。外側ゴム層としては、ＥＰＤＭ、ＩＩＲ、Ｃ
Ｒ、ＣＰＥ等を使用できる。 【００２０】又、補強層の補強糸としては、ポリエステ
ル繊維等の繊維糸を使用するが、なかでもポリエチレン
テレフタレートの繊維糸が好ましい。更に優れた耐久性
を得るためには、強度や伸度に優れ径変化が起こりにく
いアラミド、ポリエチレンナフタレート等の繊維糸を使
用することもできる。 【００２１】 【実施例】実施例１ 図１に示すように、内面樹脂チューブ１の外周面上に、
内側ゴム層２、第１補強層３、第２補強層５、及び外側
ゴム層６が、この順序で順次積層された構造のホース
を、内側ゴム層２を構成するゴム材料を下記表１に示す
塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）又はブチルゴム（Ｉ
ＩＲ）のごとく変えることによって、複数種製造した。 【００２２】ただし、いずれのホースも、内面樹脂チュ
ーブ１はナイロン６／オレフィン系エラストマーブレン
ド樹脂で０.１５ｍｍの厚さに形成し、外側ゴム層６は
ＥＰＤＭで１.５ｍｍの厚さに形成した。又、第１及び
第２補強層３、５は、いずれも４０００デニールのポリ
エステルフィラメント糸を１８本用い、巻き方向が逆に
なるように巻き回して編組した。尚、編組密度は第１補
強層が５３％、第２補強層が５１％、及び破裂圧は第１
補強層が１７６ｋｇｆ／ｃｍ2、第２補強層が１６７ｋ
ｇｆ／ｃｍ2となるように設計した。 【００２３】 【表１】 Cl含有量 カーボンブラック配合量 50％モジュラス(135℃)ゴム材料 (％) (重量部／100重量部IIR) Ｍ50(kgf／cm2) Ａ＊ ０ ５５ １５.１ Ｂ＊ ０.３ ５５ １８.４ Ｃ １.２ ５５ ２３.９ Ｄ ０.９６ ７５ ２６.２ Ｅ ０.９６ ８５ ３３.１ Ｆ ０.９６ ９５ ３９.８ （注）表中の＊を付した試料は比較例である。 【００２４】得られた各ホースについて、第１補強層に
おける補強糸の棚落ちの有無を調べ、棚落ちがなく補強
糸が一列に並んでいる場合には○、棚落ちの幅（ホース
厚さ方向における補強糸の移動距離）が補強糸の径未満
である場合には△、及び棚落ちの幅が補強糸の径以上で
ある場合には×と評価し、その結果を下記表２に示し
た。 【００２５】更に、各ホースについて、室温下及び高温
下（１２０℃）における破裂圧、及び繰り返し加圧に対
する耐久性を調べ、結果を下記表２に示した。評価方法
は、いずれの場合も、切断長５００ｍｍのホースを曲げ
中心からホース径の中央までの距離が９０ｍｍとなるよ
うに半円状に曲げ、その両端を加圧用金具に取り付けた
状態で評価を行った。具体的な評価方法は、破裂圧に関
しては、ホースを室温又は１２０℃に保持した後、内圧
を５０ｋｇｆ／ｃｍ2から１０ｋｇｆ／ｃｍ2づつ昇圧し
て各１分間保持し、ホースが破裂する圧力を測定した。
又、耐久性に関しては、油温１３５℃において３０ｃｐ
ｍのサイクルで、０ｋｇｆ／ｃｍ2から５４ｋｇｆ／ｃ
ｍ2の内圧を繰り返し負荷し、ホースが破裂するまでの
サイクル数を調べた。 【００２６】 【表２】 （注）表中の＊を付した試料は比較例である。 【００２７】上記の結果から分かるように、中間ゴム層
を省略したスパイラル構造のホースでは、内側ゴム層と
して１３５℃の５０％モジュラスＭ50が２０〜４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2の範囲にあるゴム材料を用いた本発明のホー
スは、いずれも棚落ちがなく、破裂圧が室温で２００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2以上及び１２０℃で１００ｋｇｆ／ｃｍ2以
上並びに耐久性が１５万回以上の目標を達成しているの
に対して、Ｍ50が上記範囲にある比較例のホースは耐久
性及び耐圧性共に劣っている。 【００２８】実施例２ 内側ゴム層として前記実施例１の表１のゴム材料Ｃを使
用し、且つ補強糸のデニール数を変えると共に、第１補
強層と第２補強層ごとにその本数、編組密度、破裂圧の
各設計値を下記表３に示すごとく設定した以外は、実施
例１と同様にしてホースを作製した。ただし、試料１〜
６は実施例１と同様にポリエステルフィラメント糸であ
るが、試料７はアラミド糸を使用した。 【００２９】又、比較のために、第１補強層と第２補強
層の間に、前記表１のゴム材料Ｃからなる厚さ０.３ｍ
ｍの中間ゴム層を施した以外は、本実施例２と同様の構
造（内側ゴム層と中間ゴム層は同一ゴム材料）とした比
較例のホース（試料８、９）も作製した。得られた各ホ
ースについて、実施例１と同様に評価を行い、その結果
を表４に示した。 【００３０】 【表３】第 １ 補 強 層 第 ２ 補 強 層 試料 デニール 本数 密度 破裂圧 本数 密度 破裂圧 １ ３０００ ２４ ５７ １５６ ２４ ５４ １４９ ２ ３０００ ２８ ６６ １８２ ３０ ６７ １８６ ３ ４０００ ２２ ６５ ２１５ ２２ ６２ ２０４ ４ ４０００ ２６ ７７ ２５４ ２８ ７９ ２６０ ５ ５０００ １４ ５２ １７４ １６ ５６ １８９ ６ ６０００ １８ ７４ ２６６ ２０ ７８ ２８１ ７ ４０００ １８ ５３ １８５ １８ ５１ １７５ ８＊ ３０００ ３２ ７８ ２１３ ３２ ７２ １９８ ９＊ ４０００ ２８ ８５ ２８０ ２８ ７９ ２６０ （注）表中の＊を付した試料は比較例であり、試料７はアラミド糸である。 【００３１】 【表４】 （注）表中の＊を付した試料は比較例であり、試料７は
アラミド糸である。 【００３２】上記の結果から、本発明の各試料１〜７の
ホースはいずれも棚落ちがなく、耐圧性及び耐久性に優
れていること、特に第１補強層と第２補強層の補強糸の
本数を変えることにより編組密度を近似させた試料２、
４〜６のホースは一層優れた耐圧性と耐久性を有するこ
とが分かる。一方、中間ゴム層を有する従来と同様の構
造の試料８、９のホースは、棚落ちが発生し、耐久性に
も劣ることが分かる。 【００３３】 【発明の効果】本発明によれば、スパイラル巻きした２
つの補強層の間の中間ゴム層をなくした簡単な構造を持
ち、補強層の棚落ちをなくすと同時に、ホースの径変化
や捩れを小さく抑えることで、従来の中間ゴム層を持つ
ホースと同等の耐圧性及び耐久性を備えた、低コストの
冷媒用高圧ホースを提供することができる。 【００３４】しかも、本発明の冷媒用高圧ホースは、中
間ゴム層が存在しないにも拘らず、従来の常識に反し
て、２つの補強層の間に十分な結合力があるため、補強
層間の剥離が起こりにくく、且つ補強糸の摩耗も少ない
ので、これらの点からも十分な耐圧性及び耐久性を備え
ている。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の冷媒用高圧ホースの一具体例におい
て、その積層構造を示す一部切欠側面図である。 【図２】従来の冷媒用高圧ホースの積層構造を示す一部
切欠側面図である。 【図３】第１補強層の棚落ちを説明するためのホースの
概略断面図である。 【符号の説明】 １ 内面樹脂チューブ ２ 内側ゴム層 ３ 第１補強層 ３ａ 繊維糸 ４ 中間ゴム層 ５ 第２補強層 ６ 外側ゴム層
て、その積層構造を示す一部切欠側面図である。 【図２】従来の冷媒用高圧ホースの積層構造を示す一部
切欠側面図である。 【図３】第１補強層の棚落ちを説明するためのホースの
概略断面図である。 【符号の説明】 １ 内面樹脂チューブ ２ 内側ゴム層 ３ 第１補強層 ３ａ 繊維糸 ４ 中間ゴム層 ５ 第２補強層 ６ 外側ゴム層
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(56)参考文献 特開 平７−68659（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−220864（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−225893（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B29D 23/00
B32B 1/08
F16L 11/08
B29K 21:00
B29K 105:08
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 内面樹脂チューブと、その外周面上に設
けた内側ゴム層と、その外周面上に複数本の補強糸を引
き揃えてスパイラル状に巻き付けた第１補強層と、その
外周上に複数本の補強糸を引き揃え前記第１補強層と逆
方向にスパイラル状に巻き付けた第２補強層と、その外
周上に設けた外側ゴム層とで構成され、前記内側ゴム層
は温度１３５℃における５０％モジュラスＭ５０が２０
〜４０ｋｇｆ／ｃｍ２のゴム材料からなることを特徴と
する冷媒用高圧ホース。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29230794A JP3396975B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 冷媒用高圧ホース |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29230794A JP3396975B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 冷媒用高圧ホース |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08127081A JPH08127081A (ja) | 1996-05-21 |
| JP3396975B2 true JP3396975B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=17780077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29230794A Expired - Lifetime JP3396975B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 冷媒用高圧ホース |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3396975B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006307988A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ホース |
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| JP5627934B2 (ja) * | 2010-06-08 | 2014-11-19 | 株式会社ブリヂストン | ホース |
| JP2013130283A (ja) * | 2011-12-22 | 2013-07-04 | Tokai Rubber Ind Ltd | 車両用エアコンホース |
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| CN111055514A (zh) * | 2018-10-16 | 2020-04-24 | 湖南易净环保科技有限公司 | 一种连续大口径编织纤维增强的热固性拉挤管道及生产方法 |
-
1994
- 1994-10-31 JP JP29230794A patent/JP3396975B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006307988A (ja) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ホース |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08127081A (ja) | 1996-05-21 |
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