JPH11336956A - 冷媒輸送用複合ホ−ス - Google Patents
冷媒輸送用複合ホ−スInfo
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- JPH11336956A JPH11336956A JP15842598A JP15842598A JPH11336956A JP H11336956 A JPH11336956 A JP H11336956A JP 15842598 A JP15842598 A JP 15842598A JP 15842598 A JP15842598 A JP 15842598A JP H11336956 A JPH11336956 A JP H11336956A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、樹脂、ゴム及び補強層の組合せによ
り構成される冷媒輸送用複合ホ−スに係るものである。 【解決手段】内側より内面樹脂層、内管ゴム層、補強層
及び外被ゴム層を順次積層して構成される複合ホ−スに
おいて、前記複合ホ−スの補強層の材質がポリエチレン
ナフタレ−ト繊維であることを特徴とする冷媒輸送用複
合ホ−ス。１１‥内面樹脂層、１２‥内管ゴム層、１
３、１５‥ＰＥＮ糸による補強層、１４‥中間ゴム層、
１６‥外被ゴム層。
り構成される冷媒輸送用複合ホ−スに係るものである。 【解決手段】内側より内面樹脂層、内管ゴム層、補強層
及び外被ゴム層を順次積層して構成される複合ホ−スに
おいて、前記複合ホ−スの補強層の材質がポリエチレン
ナフタレ−ト繊維であることを特徴とする冷媒輸送用複
合ホ−ス。１１‥内面樹脂層、１２‥内管ゴム層、１
３、１５‥ＰＥＮ糸による補強層、１４‥中間ゴム層、
１６‥外被ゴム層。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、樹脂、ゴム及び補
強層の組合せにより構成される冷媒輸送用複合ホ−スに
係るものである。
強層の組合せにより構成される冷媒輸送用複合ホ−スに
係るものである。
【０００２】
【従来の技術】最内層にナイロン等の内面樹脂層を有
し、その外側に内管ゴム層、補強層及び外被ゴム層が順
次積層して構成される複合ホ−スは、耐冷媒透過性、耐
透水性、耐熱耐久性等に優れており主に自動車用冷媒輸
送用ホ−スとして広く利用されている。
し、その外側に内管ゴム層、補強層及び外被ゴム層が順
次積層して構成される複合ホ−スは、耐冷媒透過性、耐
透水性、耐熱耐久性等に優れており主に自動車用冷媒輸
送用ホ−スとして広く利用されている。
【０００３】近年、自動車のエンジンル−ムのコンパク
ト化等によるエンジンル−ムの高温化が進むこと、及び
地球温暖化ガスの発散削減のために更なる冷媒の透過量
を抑える要請がでてきている。又、自動車室内の振動騒
音の低減のために、優れた柔軟性を持つホ−スが要求さ
れてきている。このため自動車用冷媒輸送ホ−スについ
ては、高温環境下におけるエミッション低減と、優れた
柔軟性を両立させるために、内面樹脂層を持つホ−スが
実用に供されている。
ト化等によるエンジンル−ムの高温化が進むこと、及び
地球温暖化ガスの発散削減のために更なる冷媒の透過量
を抑える要請がでてきている。又、自動車室内の振動騒
音の低減のために、優れた柔軟性を持つホ−スが要求さ
れてきている。このため自動車用冷媒輸送ホ−スについ
ては、高温環境下におけるエミッション低減と、優れた
柔軟性を両立させるために、内面樹脂層を持つホ−スが
実用に供されている。
【０００４】しかるに、これまでに実用に供された冷媒
輸送用ホ−スは、エミッションを良くしようとすれば硬
い内面樹脂層（バリア層）を厚くせざるを得ず、柔軟性
が犠牲になるといった状況にあった。又、近年の高温化
に対応し耐熱耐久性を向上させるためには、各構成材料
を硬くすることでも効果があることが分かっているが、
これもまた柔軟性が犠牲になっていた。更に、補強糸の
高弾性率化による耐疲労性向上、冷媒透過量減少、耐熱
耐久性向上のためにアラミド系補強糸を採用する場合も
あったが、コストが高くなるという欠点があった。
輸送用ホ−スは、エミッションを良くしようとすれば硬
い内面樹脂層（バリア層）を厚くせざるを得ず、柔軟性
が犠牲になるといった状況にあった。又、近年の高温化
に対応し耐熱耐久性を向上させるためには、各構成材料
を硬くすることでも効果があることが分かっているが、
これもまた柔軟性が犠牲になっていた。更に、補強糸の
高弾性率化による耐疲労性向上、冷媒透過量減少、耐熱
耐久性向上のためにアラミド系補強糸を採用する場合も
あったが、コストが高くなるという欠点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は内面樹脂層バ
リア層があるにもかかわらず全体として柔軟性に優れ、
かつ冷媒透過量が少なく耐熱耐久性に優れた複合ホ−ス
を低コストにて供給することを目的としている。
リア層があるにもかかわらず全体として柔軟性に優れ、
かつ冷媒透過量が少なく耐熱耐久性に優れた複合ホ−ス
を低コストにて供給することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は以上の課題を解
決するためになされたもので、その要旨は、内側より内
面樹脂層、内管ゴム層、補強層及び外被ゴム層を順次積
層して構成される複合ホ−スにおいて、前記複合ホ−ス
の補強層の材質がポリエチレンナフタレ−ト繊維である
ことを特徴とする冷媒輸送用複合ホ−スであり、好まし
くは、前記複合ホ−スの補強構造が２層以上のスパイラ
ル構造であることを特徴とする．
決するためになされたもので、その要旨は、内側より内
面樹脂層、内管ゴム層、補強層及び外被ゴム層を順次積
層して構成される複合ホ−スにおいて、前記複合ホ−ス
の補強層の材質がポリエチレンナフタレ−ト繊維である
ことを特徴とする冷媒輸送用複合ホ−スであり、好まし
くは、前記複合ホ−スの補強構造が２層以上のスパイラ
ル構造であることを特徴とする．
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の冷媒輸送用複合ホ−ス
は、最内層にポリアミド等を主成分とした内面樹脂層が
あり、主に冷媒透過を抑えるバリア機能を持たせてい
る。一般にはかかる樹脂を硬くするほど、又その厚さを
厚くするほど、冷媒透過を抑えるバリア機能は向上する
が、ホ−スの柔軟性がそこなわれるため樹脂材そのもの
の硬さを考慮した上でその厚さを決定する必要がある。
は、最内層にポリアミド等を主成分とした内面樹脂層が
あり、主に冷媒透過を抑えるバリア機能を持たせてい
る。一般にはかかる樹脂を硬くするほど、又その厚さを
厚くするほど、冷媒透過を抑えるバリア機能は向上する
が、ホ−スの柔軟性がそこなわれるため樹脂材そのもの
の硬さを考慮した上でその厚さを決定する必要がある。
【０００８】即ち、かかる内面樹脂層は耐冷媒透過、耐
熱、耐油、耐疲労性、更には柔軟性も考慮して材質が選
定され、例えば、６−ナイロン、６−ナイロンを主成分
としポリオレフィンを加えたナイロンアロイ材が好まし
く、必要に応じて１２−ナイロンを添加したり、６，６
共重合ナイロンを用いても良い。又、フッ素樹脂等ナイ
ロン以外の樹脂を用いても良い。そして、この樹脂層の
厚さは通常０．０５〜０．５０ｍｍの範囲で用いられ、
好ましくは０．１〜０．２ｍｍの厚さで用いられる。
熱、耐油、耐疲労性、更には柔軟性も考慮して材質が選
定され、例えば、６−ナイロン、６−ナイロンを主成分
としポリオレフィンを加えたナイロンアロイ材が好まし
く、必要に応じて１２−ナイロンを添加したり、６，６
共重合ナイロンを用いても良い。又、フッ素樹脂等ナイ
ロン以外の樹脂を用いても良い。そして、この樹脂層の
厚さは通常０．０５〜０．５０ｍｍの範囲で用いられ、
好ましくは０．１〜０．２ｍｍの厚さで用いられる。
【０００９】その上に内面樹脂層と内管ゴムの接着をよ
り強固なものとするための接着剤層が設けられるが、こ
の接着剤層がなくても必要十分な接着力が得られる配合
にしておけば接着剤層は不要となることは言うまでもな
い。又、コロナ放電処理等の表面処理を実施してもかま
わない。
り強固なものとするための接着剤層が設けられるが、こ
の接着剤層がなくても必要十分な接着力が得られる配合
にしておけば接着剤層は不要となることは言うまでもな
い。又、コロナ放電処理等の表面処理を実施してもかま
わない。
【００１０】その上の層は内管ゴム層であり、内圧を支
持すると共に冷媒透過更には外部からの水分の侵入を減
らす機能を持っている。この内管層はゴムであるため内
面樹脂層ほど顕著ではないが、透過性能、柔軟性等を考
慮した材料選定や厚さの設定が行われる。又、このゴム
層の厚さを厚くすればするほど水分の透過を抑える性能
が向上するのは言うまでもない。
持すると共に冷媒透過更には外部からの水分の侵入を減
らす機能を持っている。この内管層はゴムであるため内
面樹脂層ほど顕著ではないが、透過性能、柔軟性等を考
慮した材料選定や厚さの設定が行われる。又、このゴム
層の厚さを厚くすればするほど水分の透過を抑える性能
が向上するのは言うまでもない。
【００１１】即ち、内管ゴム層は耐透水、耐熱性及び柔
軟性も考慮して材質が選定されるが、通常は内部流体が
冷媒ＨＦＣ−１３４ａ及びＰＡＧであり、吸湿性が高く
エアコンシステム内への水分の侵入を極端に嫌うため、
耐透水性を考慮してＩＩＲが好んで用いられる。尚、耐
透水性が良いゴムは他にもＥＰＤＭ等があり、これを用
いてもかまわない。更に、内部流体が他のガス（ＣＯ2
・プロパンガス等）で、耐透水性をあまり考慮しなくて
も良いのであれば、ＮＢＲ、ＣＲ等も使用が可能であ
る。この内管ゴム層の厚さは通常０．５〜２．５ｍｍの
範囲で用いられ、好ましくは０．８〜１．５ｍｍの厚さ
で用いられる。
軟性も考慮して材質が選定されるが、通常は内部流体が
冷媒ＨＦＣ−１３４ａ及びＰＡＧであり、吸湿性が高く
エアコンシステム内への水分の侵入を極端に嫌うため、
耐透水性を考慮してＩＩＲが好んで用いられる。尚、耐
透水性が良いゴムは他にもＥＰＤＭ等があり、これを用
いてもかまわない。更に、内部流体が他のガス（ＣＯ2
・プロパンガス等）で、耐透水性をあまり考慮しなくて
も良いのであれば、ＮＢＲ、ＣＲ等も使用が可能であ
る。この内管ゴム層の厚さは通常０．５〜２．５ｍｍの
範囲で用いられ、好ましくは０．８〜１．５ｍｍの厚さ
で用いられる。
【００１２】その上に補強糸をスパイラル上の構造にて
編み上げる。この補強層は内部流体の圧力を支持するこ
と、及び内圧を受けたときのホ−ス内径変化を抑える機
能を持っており、高い弾性率を持っていることが要求さ
れ、更には耐疲労性、耐熱性に優れていることが必要で
ある。尚、補強糸の太さや編み上げ本数等については、
実際の使用圧力に対し安全率を考慮した設計を実施す
る。
編み上げる。この補強層は内部流体の圧力を支持するこ
と、及び内圧を受けたときのホ−ス内径変化を抑える機
能を持っており、高い弾性率を持っていることが要求さ
れ、更には耐疲労性、耐熱性に優れていることが必要で
ある。尚、補強糸の太さや編み上げ本数等については、
実際の使用圧力に対し安全率を考慮した設計を実施す
る。
【００１３】かかる補強層に求められる特性としては、
耐熱、耐疲労性及び高強力、高弾性率があり、本発明に
おいてはポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）糸を特に
選択したものである。このポリエチレンナフタレ−ト糸
は通常一般に使用されるＰＥＴ、ビニロン、ナイロン糸
等に比較して弾性率が高く耐熱性にも優れている。即
ち、ＰＥＮの２％歪み時の弾性率（ｇ／デニ−ル）は
３．３であるが、ＰＥＴは１．１、ナイロンは０．８で
あり、ＰＥＮの弾性率は著しく高いものである。一方、
アラミド糸については、弾性率（１６．１）、破断強
力、耐熱性共に優れているが、コストが高く圧縮を受け
た場合の疲労性が極端に低下するという欠点があり本発
明では採用できない。
耐熱、耐疲労性及び高強力、高弾性率があり、本発明に
おいてはポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）糸を特に
選択したものである。このポリエチレンナフタレ−ト糸
は通常一般に使用されるＰＥＴ、ビニロン、ナイロン糸
等に比較して弾性率が高く耐熱性にも優れている。即
ち、ＰＥＮの２％歪み時の弾性率（ｇ／デニ−ル）は
３．３であるが、ＰＥＴは１．１、ナイロンは０．８で
あり、ＰＥＮの弾性率は著しく高いものである。一方、
アラミド糸については、弾性率（１６．１）、破断強
力、耐熱性共に優れているが、コストが高く圧縮を受け
た場合の疲労性が極端に低下するという欠点があり本発
明では採用できない。
【００１４】尚、用いられるＰＥＮ糸の太さは通常５０
０〜７０００デニ−ルの範囲で用いられ、好ましくは２
０００〜５０００デニ−ルの太さで用いられる。又、か
かる補強糸の本数はホ−スの径にもよるが通常一層あた
り８〜６０本で用いられ、好ましくは１２〜３６本の本
数で用いられる。即ち、冷媒輸送用ホ−スは通常内径６
〜２６ｍｍ、外径は１２〜３６ｍｍ程度で、使用圧力は
０．５〜３．５ＭＰａ程度であり、破壊圧力は８〜３５
ＭＰａ程度になるように設計される。かかる条件を満足
する用に設計すると、補強糸の好ましい太さ及び打ち込
み本数が決定されることになる。
０〜７０００デニ−ルの範囲で用いられ、好ましくは２
０００〜５０００デニ−ルの太さで用いられる。又、か
かる補強糸の本数はホ−スの径にもよるが通常一層あた
り８〜６０本で用いられ、好ましくは１２〜３６本の本
数で用いられる。即ち、冷媒輸送用ホ−スは通常内径６
〜２６ｍｍ、外径は１２〜３６ｍｍ程度で、使用圧力は
０．５〜３．５ＭＰａ程度であり、破壊圧力は８〜３５
ＭＰａ程度になるように設計される。かかる条件を満足
する用に設計すると、補強糸の好ましい太さ及び打ち込
み本数が決定されることになる。
【００１５】本発明のスパイラルの補強構造は、反対方
向に２層以上巻き付けることとし、必要に応じて各層間
に中間ゴム層を設けてもかまわない。更には補強層と内
間ゴム層の間に下編み層を設けてもよい。また必要に応
じて補強層の外周面に押えた糸を設けても構わない。
向に２層以上巻き付けることとし、必要に応じて各層間
に中間ゴム層を設けてもかまわない。更には補強層と内
間ゴム層の間に下編み層を設けてもよい。また必要に応
じて補強層の外周面に押えた糸を設けても構わない。
【００１６】尚、補強糸の弾性率を高くすると弾性率の
低い糸を使用した場合に比較して加圧時のホ−ス内径変
化は少なくなるため、同一使用環境下においては相対的
に内径が小さくなり、その結果冷媒透過量を抑えられる
ことになる。よって従来の内面樹脂層より薄く設計する
ことが可能となり、柔軟性を向上させることが可能とな
る。更には、繰り返しかかる内圧に対する内径変化量が
小さくなることで、内面樹脂材等にかかるストレスが小
さくなるために、耐疲労性も向上させることも可能とな
る。
低い糸を使用した場合に比較して加圧時のホ−ス内径変
化は少なくなるため、同一使用環境下においては相対的
に内径が小さくなり、その結果冷媒透過量を抑えられる
ことになる。よって従来の内面樹脂層より薄く設計する
ことが可能となり、柔軟性を向上させることが可能とな
る。更には、繰り返しかかる内圧に対する内径変化量が
小さくなることで、内面樹脂材等にかかるストレスが小
さくなるために、耐疲労性も向上させることも可能とな
る。
【００１７】補強糸の上の最外層は外被ゴムであり、主
として補強層を保護するという機能を持っている。材料
及びその厚さの選定にあたっては、耐オゾンクラック
性、耐熱耐油性、柔軟性、外観性能等を考慮して決定す
るが、通常はＥＰＤＭを用いるのが良い。この他にはＣ
Ｒ、ＩＩＲ、ＳＢＲ等を用いてもかまわない。又、外被
ゴム層の厚さは通常０．５〜２．５ｍｍの範囲で用いら
れ、好ましくは０．８〜１．５ｍｍの厚さで用いられ
る。尚、必要に応じて外被ゴム表面にガス抜き用のプリ
ッキングホ−ルを設けてもかまわない。
として補強層を保護するという機能を持っている。材料
及びその厚さの選定にあたっては、耐オゾンクラック
性、耐熱耐油性、柔軟性、外観性能等を考慮して決定す
るが、通常はＥＰＤＭを用いるのが良い。この他にはＣ
Ｒ、ＩＩＲ、ＳＢＲ等を用いてもかまわない。又、外被
ゴム層の厚さは通常０．５〜２．５ｍｍの範囲で用いら
れ、好ましくは０．８〜１．５ｍｍの厚さで用いられ
る。尚、必要に応じて外被ゴム表面にガス抜き用のプリ
ッキングホ−ルを設けてもかまわない。
【００１８】更に、比較的柔らかい内管ゴム層の上に下
編み層を編むことによって下地を固め、補強層に対する
並びを良くすることができ、他の諸性能を損なわずに高
温繰り返し加圧性能を向上させることができる。この下
編み層の材質としてはナイロン、ＰＥＴ、ビニロン、ア
ラミド、ＰＥＮ、芳香族ポリエステル等の有機繊維材の
使用が可能である。尚、下編み層に用いられる糸の太さ
は通常３００〜４０００デニ−ルの範囲で用いられ、更
に言えば５００〜２０００デニ−ルの太さで用いられる
ことが多い。又、下編み糸の本数はホ−スの径にもよる
が通常一層当たり４〜３６本で用いられ、好ましくは８
〜２４本で用いられる。
編み層を編むことによって下地を固め、補強層に対する
並びを良くすることができ、他の諸性能を損なわずに高
温繰り返し加圧性能を向上させることができる。この下
編み層の材質としてはナイロン、ＰＥＴ、ビニロン、ア
ラミド、ＰＥＮ、芳香族ポリエステル等の有機繊維材の
使用が可能である。尚、下編み層に用いられる糸の太さ
は通常３００〜４０００デニ−ルの範囲で用いられ、更
に言えば５００〜２０００デニ−ルの太さで用いられる
ことが多い。又、下編み糸の本数はホ−スの径にもよる
が通常一層当たり４〜３６本で用いられ、好ましくは８
〜２４本で用いられる。
【００１９】以上をもって構成された自動車冷媒輸送用
複合ホ−スは、高弾性率かつ低コストであるポリエチレ
ンナフタレ−ト繊維糸による補強が施されていることに
より、薄い内面樹脂バリア層であるにもかかわらず冷媒
透過量が少なく耐熱耐久性に優れ、更には柔軟性に優れ
た複合ホ−スを低コストにて供給することが可能とな
り、当初の目的を達成できることとなった。
複合ホ−スは、高弾性率かつ低コストであるポリエチレ
ンナフタレ−ト繊維糸による補強が施されていることに
より、薄い内面樹脂バリア層であるにもかかわらず冷媒
透過量が少なく耐熱耐久性に優れ、更には柔軟性に優れ
た複合ホ−スを低コストにて供給することが可能とな
り、当初の目的を達成できることとなった。
【００２０】
【実施例】以下、実施例を持って本発明の冷媒輸送用複
合ホ−スを更に説明する。図１に本発明のよる冷媒輸送
用複合ホ−スの実施例１を示す。図中、符号１１は内面
樹脂層であり、耐冷媒透過、耐熱、耐油、耐疲労性更に
は柔軟性も考慮して、６−ナイロンを主成分としポリオ
レフィンを加えたナイロンアロイ材を用い、この樹脂層
１１の厚さは１２０μｍとした。
合ホ−スを更に説明する。図１に本発明のよる冷媒輸送
用複合ホ−スの実施例１を示す。図中、符号１１は内面
樹脂層であり、耐冷媒透過、耐熱、耐油、耐疲労性更に
は柔軟性も考慮して、６−ナイロンを主成分としポリオ
レフィンを加えたナイロンアロイ材を用い、この樹脂層
１１の厚さは１２０μｍとした。
【００２１】符号１２は内管ゴム層であり、耐透水、耐
熱性及び柔軟性も考慮して材質が選定され、本実施例に
おいては、内部流体が冷媒ＨＦＣ−１３４ａおよびＰＡ
Ｇであり、吸湿性が高くまたエアコンシステム内への水
分の侵入を極端に嫌うことを考慮してＩＩＲを用いた。
熱性及び柔軟性も考慮して材質が選定され、本実施例に
おいては、内部流体が冷媒ＨＦＣ−１３４ａおよびＰＡ
Ｇであり、吸湿性が高くまたエアコンシステム内への水
分の侵入を極端に嫌うことを考慮してＩＩＲを用いた。
【００２２】符号１３、１５は補強層であり、本実施例
においては２層スパイラル構造であり、その間に中間ゴ
ム層１４を設けた構造とした。そして、この補強層に求
められる特性を考慮して特にポリエチレンナフタレ−ト
（ＰＥＮ）糸を選択した。
においては２層スパイラル構造であり、その間に中間ゴ
ム層１４を設けた構造とした。そして、この補強層に求
められる特性を考慮して特にポリエチレンナフタレ−ト
（ＰＥＮ）糸を選択した。
【００２３】符号１６は外被ゴム層であり、耐熱、耐オ
ゾンクラック性及び柔軟性を考慮して本実施例において
はＥＰＤＭを用いた。尚、本実施例においては補強層に
溜まったガスを抜くためのプリッキングホ−ルを設け
た。尚、内管ゴム１２の厚さは１．５ｍｍ、ＰＥＮ１
３、１５の太さは４０００デニ−ル、打ち込み本数は２
２本×２層である。又、外被ゴム層１６の厚さは１．２
ｍｍ、中間ゴム層１４の種類はＩＩＲ系のゴムを用い
た。
ゾンクラック性及び柔軟性を考慮して本実施例において
はＥＰＤＭを用いた。尚、本実施例においては補強層に
溜まったガスを抜くためのプリッキングホ−ルを設け
た。尚、内管ゴム１２の厚さは１．５ｍｍ、ＰＥＮ１
３、１５の太さは４０００デニ−ル、打ち込み本数は２
２本×２層である。又、外被ゴム層１６の厚さは１．２
ｍｍ、中間ゴム層１４の種類はＩＩＲ系のゴムを用い
た。
【００２４】次に図２に本発明による冷媒輸送用複合ホ
−スの実施例２を示す。実施例１との違いは内管ゴム層
１２と補強層１３の間に下編み層１７、１８が設けられ
ている点であり、その他の内面樹脂層、内管ゴム層、補
強層、中間ゴム層、外被ゴム層については実施例１と同
様であり、下編み層１７、１８としてナイロン糸を用い
た。下編み層ナイロン糸の太さは１０００デニ−ル、打
ち込み本数は１２本×２層である。
−スの実施例２を示す。実施例１との違いは内管ゴム層
１２と補強層１３の間に下編み層１７、１８が設けられ
ている点であり、その他の内面樹脂層、内管ゴム層、補
強層、中間ゴム層、外被ゴム層については実施例１と同
様であり、下編み層１７、１８としてナイロン糸を用い
た。下編み層ナイロン糸の太さは１０００デニ−ル、打
ち込み本数は１２本×２層である。
【００２５】以上のように構成した冷媒輸送用複合ホ−
スについて、試作実施し評価を行った。結果は表１の通
りである。尚、この表に示すホ−スの寸法は全て同一
（内径１１ｍｍ、外径１９ｍｍ）であり、又、補強糸の
材質を除く全ての条件は同一とした。
スについて、試作実施し評価を行った。結果は表１の通
りである。尚、この表に示すホ−スの寸法は全て同一
（内径１１ｍｍ、外径１９ｍｍ）であり、又、補強糸の
材質を除く全ての条件は同一とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】（実施例１、２）表２の評価結果からも分
かる通り、実施例 1、２共に全ての評価において○〜◎
の結果が得られた。
かる通り、実施例 1、２共に全ての評価において○〜◎
の結果が得られた。
【００２８】（比較例１〜２）これに対しＰＥＴ糸を採
用した比較例１においては、繰り返し加圧性能及び耐熱
性の面において打ち込み本数を増加した時にＳＰＥＣク
リアが不可になる場合があることが判明し、若干冷媒透
過性が劣ることも分かった。比較例２では内面樹脂層を
厚くし、冷媒透過性を実施例と同等としたが、代わりに
柔軟性が損なわれるという結果になった。
用した比較例１においては、繰り返し加圧性能及び耐熱
性の面において打ち込み本数を増加した時にＳＰＥＣク
リアが不可になる場合があることが判明し、若干冷媒透
過性が劣ることも分かった。比較例２では内面樹脂層を
厚くし、冷媒透過性を実施例と同等としたが、代わりに
柔軟性が損なわれるという結果になった。
【００２９】（比較例３〜４）下編み層を入れ補強糸を
アラミドとした比較例３の場合には、諸性能については
問題はないものの、コストの面が問題となった。更に下
編み層を入れ補強糸をＰＥＴとした比較例４では、耐熱
性に若干の問題が残った。
アラミドとした比較例３の場合には、諸性能については
問題はないものの、コストの面が問題となった。更に下
編み層を入れ補強糸をＰＥＴとした比較例４では、耐熱
性に若干の問題が残った。
【００３０】尚、各試験は以下の条件で行った。 （１）柔軟性：Ｒ１００のマンドレルに巻き付けた時の
荷重を測定した。 （２）冷媒透過性：ホ−ス内容積に対し０．６ｇ／ｃｍ
3 の冷媒（ＨＦＣ−１３４ａ）を封入し、１００℃の恒
温槽中に９６時間放置し、試験開始後２４〜９６時間に
おける重量変化を測定し、その値を冷媒透過量とした。 （３）繰り返し加圧性能：雰囲気・油温共に１４０℃と
し、１分間に３０回のサイクル数にて加圧し、圧力は
５．３０ＭＰa にて評価実施した時、破壊するまでの回
数を測定した。 （４）耐熱性：１６０℃の恒温槽中にホ−スアッセンブ
リ−を放置し、一定時間毎に取り出し、冷却した後、水
中にて３．５３ＭＰa の圧力を窒素で加圧し、目視にて
気体の漏洩を確認し、漏洩が発生するまでの時間を比較
した。 （５）コスト：はホ−スの製造時の生産性等も考慮した
ところで評価した。
荷重を測定した。 （２）冷媒透過性：ホ−ス内容積に対し０．６ｇ／ｃｍ
3 の冷媒（ＨＦＣ−１３４ａ）を封入し、１００℃の恒
温槽中に９６時間放置し、試験開始後２４〜９６時間に
おける重量変化を測定し、その値を冷媒透過量とした。 （３）繰り返し加圧性能：雰囲気・油温共に１４０℃と
し、１分間に３０回のサイクル数にて加圧し、圧力は
５．３０ＭＰa にて評価実施した時、破壊するまでの回
数を測定した。 （４）耐熱性：１６０℃の恒温槽中にホ−スアッセンブ
リ−を放置し、一定時間毎に取り出し、冷却した後、水
中にて３．５３ＭＰa の圧力を窒素で加圧し、目視にて
気体の漏洩を確認し、漏洩が発生するまでの時間を比較
した。 （５）コスト：はホ−スの製造時の生産性等も考慮した
ところで評価した。
【００３１】
【発明の効果】以上の検討結果から明らかなように、本
発明による自動車冷媒輸送用複合ホ−スは、薄い内面樹
脂バリア層であるにもかかわらず冷媒透過量が少なく耐
熱耐久性に優れ、更には柔軟性に優れたホ−スを、低コ
ストにて供給することが可能となり、当初の目的を達成
できることとなった。
発明による自動車冷媒輸送用複合ホ−スは、薄い内面樹
脂バリア層であるにもかかわらず冷媒透過量が少なく耐
熱耐久性に優れ、更には柔軟性に優れたホ−スを、低コ
ストにて供給することが可能となり、当初の目的を達成
できることとなった。
【図１】図１は本発明による冷媒輸送用複合ホ−スの実
施例１を示す。
施例１を示す。
【図２】図２は本発明による冷媒輸送用複合ホ−スの実
施例２を示す。
施例２を示す。
１１‥内面樹脂層、 １２‥内管ゴム層、 １３、１５‥ＰＥＮ糸による補強層、 １４‥中間ゴム層、 １６‥外被ゴム層、 １７、１８‥下編み層。
Claims (2)
- 【請求項１】 内側より内面樹脂層、内管ゴム層、補強
層及び外被ゴム層を順次積層して構成される複合ホ−ス
において、前記複合ホ−スの補強層の材質がポリエチレ
ンナフタレ−ト繊維であることを特徴とする冷媒輸送用
複合ホ−ス。 - 【請求項２】 前記複合ホ−スの補強構造が２層以上の
スパイラル構造であることを特徴とする冷媒輸送用複合
ホ−ス。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15842598A JPH11336956A (ja) | 1998-05-23 | 1998-05-23 | 冷媒輸送用複合ホ−ス |
| DE1999602843 DE69902843T2 (de) | 1998-05-23 | 1999-05-21 | Flexibler, mehrschichtiger Kühlmittelförderschlauch |
| EP19990109979 EP0959285B1 (en) | 1998-05-23 | 1999-05-21 | Composite hose for the conveying of refrigerant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15842598A JPH11336956A (ja) | 1998-05-23 | 1998-05-23 | 冷媒輸送用複合ホ−ス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11336956A true JPH11336956A (ja) | 1999-12-07 |
Family
ID=15671486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15842598A Pending JPH11336956A (ja) | 1998-05-23 | 1998-05-23 | 冷媒輸送用複合ホ−ス |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0959285B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11336956A (ja) |
| DE (1) | DE69902843T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007218338A (ja) * | 2006-02-16 | 2007-08-30 | Bridgestone Corp | 高圧ホース |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002228057A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-14 | Tokai Rubber Ind Ltd | 振動吸収ホース |
| JP2002250483A (ja) * | 2001-02-23 | 2002-09-06 | Tokai Rubber Ind Ltd | 冷媒輸送用ホース |
| JP2003056761A (ja) | 2001-08-09 | 2003-02-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | 振動吸収性ゴムホース |
| DE102010037211A1 (de) * | 2010-08-30 | 2012-03-01 | Contitech Kühner Gmbh & Cie. Kg | Schlauch mit niedriger Permeationsrate, insbesondere ein Hochtemperaturkälteschlauch, und Verfahren zu dessen Herstellung |
| AU2011100191B4 (en) * | 2011-02-14 | 2011-10-20 | Spartaflex Pty Limited | Flexible hose |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57193359A (en) * | 1981-05-26 | 1982-11-27 | Teijin Ltd | Fiber reinforced hose |
| JPS57205144A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-16 | Hitachi Cable | Flexible article with hard film |
| US4585035A (en) * | 1983-12-19 | 1986-04-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Reinforced hose |
| US4898212A (en) * | 1984-10-01 | 1990-02-06 | Eaton Corporation | Fatigue resistant hose |
| JPS62167991A (ja) * | 1986-01-17 | 1987-07-24 | 豊田合成株式会社 | ホ−ス |
| JP3047427B2 (ja) * | 1990-04-13 | 2000-05-29 | 東レ株式会社 | ゴムホース補強用コード |
-
1998
- 1998-05-23 JP JP15842598A patent/JPH11336956A/ja active Pending
-
1999
- 1999-05-21 DE DE1999602843 patent/DE69902843T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-21 EP EP19990109979 patent/EP0959285B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007218338A (ja) * | 2006-02-16 | 2007-08-30 | Bridgestone Corp | 高圧ホース |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0959285A1 (en) | 1999-11-24 |
| EP0959285B1 (en) | 2002-09-11 |
| DE69902843D1 (de) | 2002-10-17 |
| DE69902843T2 (de) | 2003-01-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20050425 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20050425 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20080318 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20080708 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |