JP4883289B2

JP4883289B2 - 電流センサの断線検知装置

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Publication number: JP4883289B2
Application number: JP2006229904A
Authority: JP
Inventors: 高志浦野
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 2006-08-25
Filing date: 2006-08-25
Publication date: 2012-02-22
Anticipated expiration: 2026-08-25
Also published as: JP2008051722A

Description

本発明は、工作機械に使用される電気モータの駆動電流や、一般車の電動パワーステアリング装置のブラシレスモータの電流や、ハイブリットカー、ＥＶ車等のバッテリー充放電電流等を計測する電流センサの電線が断線した時の断線検知装置に係り、特に簡単な回路で正常時と故障時を明確に区別できることを可能とする電流センサの断線検知装置に関する。

従来から電流センサとして、(1)磁気比例式、(2)磁気平衡式（フィードバック方式）のものが一般的である。これらの電流センサは、高透磁率、低残留磁化の磁心（例：珪素鋼板、パーマロイ等）を用い、磁心に設けられたエアギャップに磁気検出素子（ホール素子等）を配し、(1)磁気比例式では被測定電流（１次側）に正比例する磁気検出素子信号を増幅してセンサ出力とし、(2)磁気平衡式では負帰還用の２次側巻線に、前記エアギャップ内の磁束密度がゼロとなるように負帰還電流を流し、磁気検出素子の検知信号がゼロになる時の負帰還電流値から被測定電流を計測するものであった。

電流センサが例えば車載用の電動パワーステアリング装置システムに使用されている場合、電流センサが故障した場合に運転者にシステムの異常を伝え、かつ電動パワーステアリングの作動を継続させることを要求される。その公知例として下記特許文献１に記載の技術が知られている。

特開２００５−３９８９９号公報

特許文献１は、ブラシレスモータを用いた電動パワーステアリングにおいて、電流センサの故障が検出された場合に、運転者にシステム異常を伝え、かつシステム作動を継続可能な電動パワーステアリング装置を提供していた。

特許文献１によると、公報第１４頁の図７に示されるように、２個の電流センサが故障検知部１０１の入力部に入力され、記憶部１２３内の記憶領域１２４には電流センサが異常かどうかを判定するための所定値が記憶されており、また記憶領域１２５には故障検知処理プログラムが記憶されている。電流センサからの検出電流の絶対値を求め、その値が所定値よりも小さければ“正常”と判断し、例えば“ゼロ”をモータ制御部１００と故障表示部１０２に出力し、その絶対値が所定値より大きければ“故障”と判断し、“１”をモータ制御部１００と故障表示部１０２に出力する。また、図８に故障検知処理プログラムのフローチャートが示されている。

別の故障判別手段を備えた電流センサとして下記特許文献２がある。

特開２００６−１４５４２６号公報

この特許文献２では、公報第１２頁の図１に示されるように、被測定電流が流れる導線への通電停止時にコイルに検査電流を流し、この時にホール素子により検出された電流値に基づいて故障を判定するものである。

従来技術の問題点について述べると、特許文献１においては、公報第１５頁の図１１に示される、電流センサ１０３，１０４とモータ制御部１００間に接続される電線が断線時の故障検知手段が明記されていない。

特許文献２においては、被測定電流の流れる導線の通電を停止し、さらにコイルに検査電流を流すという手間がかかる。また、そのような複雑な処理が必要となる。

本発明は、上記の点に鑑み、被測定電流の通電時においても断線検出でき、さらに検査電流を流すという新たな手段が必要なく、簡単な回路構成で電流センサユニットへの配線の断線検出が可能な電流センサの断線検知装置を提供することを目的とする。とくに、本発明は、電源内蔵ユニットから電流センサユニットに電源を供給する電源ラインのグランド線（両ユニットのグランド端子間の配線）が断線時の異常検知を、簡単な回路により実現することを目的とする。

本発明のその他の目的や新規な特徴は後述の実施の形態において明らかにする。

上記目的を達成するために、本発明は、
電流センサユニットが、電源端子と、第１のグランド端子と、出力端子と、前記第１のグランド端子を基準とした電流検出値を前記出力端子に出力する差動増幅回路とを有し、
電源内蔵ユニットが、電源供給端子と、第２のグランド端子と、入力端子とを有し、
前記電源端子と電源供給端子、前記第１及び第２のグランド端子同士、前記出力端子と入力端子とがそれぞれ配線で接続されている電流センサの断線検知装置であって、
ＮチャンネルＦＥＴのソース又はドレインが前記電源端子に、ドレイン又はソースが前記出力端子に、ゲートが前記第１のグランド端子に接続され、前記ゲートと前記電源端子間に第１の抵抗が接続され、
前記第１のグランド端子と前記第２のグランド端子間の接続が断線時に前記ＮチャンネルＦＥＴがオン状態となり、前記電源端子と前記出力端子とを短絡状態とし、前記出力端子の電圧値が前記電源端子と実質的に同電位となって前記差動増幅回路の出力電圧範囲を上回ることにより、前記電源内蔵ユニットにおいて異常を検知することを特徴としている。

前記電流センサの断線検知装置において、前記入力端子と前記第２のグランド端子間に第２の抵抗が接続され、前記出力端子と前記入力端子間の接続が断線時に前記入力端子の電圧値が前記第２のグランド端子と実質的に同電位となって前記差動増幅回路の出力電圧範囲を下回ることにより、前記電源内蔵ユニットにおいて異常を検知する構成としてもよい。

本発明に係る電流センサの断線検知装置によれば、以下の効果を奏することができる。

(1) 正常時と異常時との明確な区別：
電流センサユニットの電源電圧が例えば５Ｖで、電流センサユニットの出力端子のセンサ出力電圧（正常時）が０．５〜４．５Ｖとする。その場合の電源内蔵ユニット及び電流センサユニット間の共通のグランド線（両ユニットのグランド端子間の配線）が断線時、４．５Ｖより高いセンサ出力電圧が出されるため、正常時と異常時（グランド線断線時）が明確に区別される。

(2) 回路構成の簡素化：
センサ出力１回路につき１個の能動素子により上記(1)が実現されるため、回路構成が非常に簡単となり、ローコストで異常検知が可能となる。

以下、本発明を実施するための最良の形態として、電流センサの断線検知装置の実施の形態を図面に従って説明する。

図１は本発明に係る電流センサの断線検知装置の実施の形態１であり、磁気比例式電流センサを構成した場合であって、図１（Ａ）は回路図、図１（Ｂ）は被測定電流が流れる電線、エアギャップ付き環状磁心、磁気検出素子としてのホール素子の配置を示す斜視図である。

まず、図１（Ｂ）について説明すると、１はエアギャップ付き環状磁心であり、環状磁心１の内側中央部を被測定電流Ｉsが通る電流路としての電線Ｌ１が貫通している。また、環状磁心１に設けられたエアギャップＧにはホール素子３が挟み込むように配置されている。この場合、前記被測定電流Ｉsに比例した磁束密度Ｂの磁束が前記環状磁心１を通り、そのギャップＧ中に挿入されたホール素子３を通過する。なお、磁心１には高透磁率で残留磁気が少ないパーマロイコア等を使用する。

図１（Ａ）の磁気比例式電流センサの回路図において、電流センサユニット１０は、電流センサユニット用の電源２５を内蔵したＥＣＵユニット２０に絶縁被覆線の束又は多芯ケーブル等の配線を介して接続されて使用されるようになっている。

電流センサユニット１０は環状磁心１のエアギャップＧに配置されたホール素子３と、定電流回路１１と、差動増幅回路１２と、基準電圧源１３と、電源端子１４と、グランド（ＧＮＤ）端子１５と、センサ出力端子１６とを有している。

ホール素子３は等価的に４つの抵抗のブリッジ接続で表され、端子ａ，ｂ，ｃ，ｄを有し、端子ａ，ｂ間に定電流回路１１を通して一定のホール素子駆動電流を流しておくことにより、出力端子ｃ，ｄ間にホール素子３に印加された磁束密度に比例した（換言すれば被測定電流Ｉsに比例した）検知出力電圧が得られるようになっている。定電流回路１１とホール素子３の端子ａ，ｂ間の直列接続が電流センサユニット１０の電源端子１４とグランド端子１５間に接続されている。

端子ｃ，ｄ間の電圧を増幅する差動増幅回路１２は、演算増幅器ＯＰ１と抵抗Ｒ１〜Ｒ４とかならなり、抵抗Ｒ４を通して基準電圧源１３からの基準電圧Ｖrefが演算増幅器ＯＰ１の非反転入力に加えられるようになっている。基準電圧Ｖrefは電源端子１４とグランド端子１５間の電源電圧Ｖccの中間値（例えばＶcc＝５Ｖのとき２．５Ｖ）に設定されている。また、差動増幅回路１２の増幅率Ａｖは、Ｒ１＝Ｒ２、Ｒ３＝Ｒ４とした場合、Ａｖ＝Ｒ３／Ｒ１＝Ｒ４／Ｒ２となる。差動増幅回路１２の出力端（演算増幅器ＯＰ１の出力端）はセンサ出力端子１６に接続され、センサ出力端子１６とグランド端子１５間に差動増幅回路１２で増幅されたセンサ出力電圧が出力される。

一方、ＥＣＵユニット２０は、電流センサユニット用の電源２５と、電源供給端子１４Ａと、グランド（ＧＮＤ）端子１５Ａと、入力端子１６Ａとを有している。ＥＣＵユニット２０はその他に入力端子１６Ａから入力されたセンサ出力をＡ／Ｄ変換して演算処理するコンピュータ等を具備しているが図示は省略する。

電源２５の電源電圧Ｖcc（例えばＤＣ５Ｖ）は電源供給端子１４Ａと、グランド端子１５Ａ間に出力され、センサ側電源端子１４と電源供給端子１４Ａとを結線する配線２１、及びグランド端子同士を結線する配線２３を介して電流センサユニット１０に供給される。また、センサ出力端子１６は入力端子１６Ａに配線２２を介して接続されている。各配線２１，２２，２３に挿入されたスイッチＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３は断線状態を等価的に示すためのものであり、開状態（オフ状態）のときに配線が断線しているものとする。

さらに、それらの配線２１，２２，２３の断線検知のために、電流センサユニット１０側にＮチャンネル接合ＦＥＴ３０と抵抗Ｒ５を有する回路が設けられ、ＥＣＵユニット２０側に故障検知部３５と、入力端子１６Ａとグランド端子１５Ａ間に接続されたプルダウン抵抗Ｒ６が設けられている。故障検知部３５は後述のように、電圧判別機能を有し、ＥＣＵユニット２０のグランド端子１５Ａを基準とした入力端子１６Ａの電圧値が正常動作時の電圧範囲を逸脱したことを検知し、異常検知信号を出力し、かつ発光ダイオード等の表示手段を作動させるものである。

電流センサユニット１０において、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０のソースは電源端子１４に、ドレインはセンサ出力端子１６に、ゲートはグランド端子１５に接続され、ゲートと電源端子１４間に抵抗Ｒ５が接続されている。

次に、磁気比例式電流センサの正常時の動作並びに断線検知動作について説明する。

(1) 正常動作時：
ホール素子３の端子ａ，ｂに定電流回路１１を介して駆動電流を流すと、被測定電流Ｉsに正比例して、端子ｃ，ｄ間に出力電圧が発生し、差動増幅回路１２により増幅される。その増幅率Ａｖを適切値に設定することで、センサ出力端子１６には電源電圧Ｖccを５Ｖとした場合、例えば図２（ワイドレンジ設定）に示すような出力特性のセンサ出力電圧Ｖoutが得られる。Ｖoutは、
−２００Ａ時→０．５Ｖ、０Ａ時→２．５Ｖ、＋２００Ａ時→４．５Ｖ
となる。即ち、センサ出力の正常範囲は、０．５〜４．５Ｖの範囲となる（演算増幅器本来の特性上、その出力端はこの電圧範囲でしか変化できない）。

ＥＣＵユニット２０内の故障検知部３５は、センサ入力端子１６Ａのグランド端子１５Ａを基準とした電圧値が正常範囲である０．５〜４．５Ｖの範囲内であることを認識し、異常検知信号は出力しない（正常動作を示す信号を出してもよい）。

(2) Ｖccを供給する電源供給端子１４Ａと電源端子１４間の配線２１が断線時（ＳＷ１：オフ、他：オン）の場合：
故障検知部３５を内蔵するＥＣＵユニット２０のグランド端子１５Ａとセンサ出力電圧を受ける入力端子１６Ａ間にプルダウン抵抗Ｒ６が接続されているため、Ｖout＝０Ｖとなり（演算増幅器ＯＰ１の出力電流は実質零でありプルダウン抵抗Ｒ６に電流が殆ど流れないため）、正常範囲０．５〜４．５Ｖから外れるので、故障検知部３５により異常検知（断線検知）可能である。故障検知部３５は異常検知信号を出力する。

(3) Ｖoutを出力するセンサ出力端子１６と入力端子１６Ａ間の配線２２が断線時（ＳＷ２：オフ、他：オン）の場合：
入力端子１６Ａで受けるＶout＝０Ｖで同上の理由により異常検知（断線検知）可能である。

(4) グランド端子１５，１５Ａ間の配線２３が断線時（ＳＷ３：オフ、他：オン）の場合：
この場合が問題となる。仮に、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０と抵抗Ｒ５を有する回路が無い場合、ＳＷ３がオフ時に、電流センサユニット１０に電源電圧Ｖccが供給されていると、電源から電流センサ内部回路（ホール素子３や演算増幅器ＯＰ１）を介してセンサ出力端子１６から入力端子１６Ａを経てプルダウン抵抗Ｒ６を介してグランド端子１５Ａに接続しているため、入力端子１６Ａには３〜４Ｖ程度の不安定な電圧がグランド端子１５Ａを基準として発生してしまい、この不安定な電圧はセンサ出力正常範囲の０．５〜４．５Ｖ内のため、正常時と異常時（配線２３断線時）が区別できないという問題が発生する。

この問題を、前記Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０と抵抗Ｒ５を有する回路で解決している。図３にＮチャンネル接合ＦＥＴの一般的な「伝達特性」を示す。ゲート−ソース間電圧Ｖ_ＧＳ＝０Ｖ時、ドレイン電流の飽和電流Ｉ_ＤＳＳが流れる。またＶ_ＧＳをマイナス側に印加するとＶｐ（ピンチオフ電圧）でドレイン電流Ｉ_Ｄ＝０となり、ＦＥＴ３０はオフとなり電流はほぼ流れない。また相互コンダクタンス（電流の流れ易さ：抵抗の逆数）は、
ｇｍ＝ΔＩ_Ｄ／ΔＶ_ＧＳ
で表される。この特性を利用して、グランド端子間の断線時の動作を説明する。

図１（Ａ）において、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０の動作は正常時と異常時において、それぞれ下記の通りとなる。

ａ．正常時（断線なし）では、ソースに対するゲート電圧：Ｖ_ＧＳ＝−５Ｖだから、図３のＶｐ点（若しくはＶｐ点より左側）となり、ＦＥＴ３０はオフ状態となり、正常出力可能となる。

ｂ．グランド端子間の断線時（ＳＷ３：オフ）
抵抗Ｒ５をゲート−ソース間に接続してあるため、ＦＥＴ３０は図３のＩ_ＤＳＳ点で動作し、ソース−ドレイン間はＦＥＴ３０がオン状態のため、低い抵抗値（例：２００Ω程度）となる。従って、電源端子１４とセンサ出力端子１６とは短絡に近い状態となる。ＥＣＵユニット２０のグランド端子１５を基準とした入力端子１６Ａの電圧を考察したとき、例えばプルダウン抵抗６を３３ｋΩとすると、２００Ωと３３ｋΩが直列接続となって分圧電圧がセンサ出力電圧Ｖoutとして現れるから、Ｖoutは、
５（Ｖ）×｛３３（ｋΩ）／０．２（ｋΩ）＋３３（ｋΩ）｝＝４．９７Ｖ
となり、正常範囲０．５〜４．５Ｖから完全に外れるため、故障検知部３５は明確に異常状態だと区別可能となる。故障検知部３５は異常検知信号を出力する。

この実施の形態１によれば、次の通りの効果を得ることができる。

(1) 電流センサユニット１０の電源電圧Ｖccが例えば５Ｖであるとき、電流センサユニット１０の出力端子１６のセンサ出力電圧（正常時）は０．５〜４．５Ｖの範囲の電圧値となる（演算増幅器ＯＰ１の動作特性上、その範囲内の電圧値となる）。その場合の電流センサユニット１０と電源内蔵ユニットであるＥＣＵユニット２０間の共通のグランド線（両ユニットのグランド端子１５，１５Ａ間の配線２３）が断線時、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０のオン状態により４．５Ｖより高いセンサ出力電圧が出されるため、正常時と異常時（グランド線断線時）が明確に区別される。

(2) センサ出力１回路につき１個の能動素子（つまり、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０）により上記(1)が実現されるため、回路構成が非常に簡単となり、ローコストで異常検知が可能となる。

(3) 故障検知部３５を内蔵するＥＣＵユニット２０のグランド端子１５Ａとセンサ出力電圧を受ける入力端子１６Ａ間にプルダウン抵抗Ｒ６が接続されているため、Ｖccを供給する電源供給端子１４Ａと電源端子１４間の配線２１の断線時や、Ｖoutを出力するセンサ出力端子１６と入力端子１６Ａ間の配線２２の断線時には、入力端子１６Ａで受けるＶout＝０Ｖとなって故障検知部３５で異常検知が可能である。

図４は本発明に係る電流センサの断線検知装置の実施の形態２であり、磁気平衡式電流センサを構成した場合を示す。この磁気平衡式電流センサにおいて、電流センサユニット４０は、電流センサユニット用の電源２５を内蔵したＥＣＵユニット６０に絶縁被覆線の束又は多芯ケーブル等の配線を介して接続されて使用されるようになっている。

電流センサユニット４０は、被測定電流Ｉsが通る１次巻線Ｎ１が貫通又は巻回され、かつ２次巻線Ｎ２が巻回された環状磁心のエアギャップに配置されたホール素子３と、定電流回路１１と、基準電圧源１３と、磁気平衡用差動増幅回路５０と、差動増幅回路５１と、非反転増幅回路５２と、電源端子１４と、グランド（ＧＮＤ）端子１５と、センサ出力端子１６１，１６２とを有している。基準電圧源１３の基準電圧Ｖrefは電源端子１４とグランド端子１５間の電源電圧Ｖccの中間値（例えばＶcc＝５Ｖのとき２．５Ｖ）に設定されている。

一方、ＥＣＵユニット６０は、電流センサユニット用の電源２５と、電源供給端子１４Ａと、グランド（ＧＮＤ）端子１５Ａと、第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａとを有している。ＥＣＵユニット６０はその他に入力端子１６１Ａ，１６２Ａから入力されたセンサ出力をＡ／Ｄ変換して演算処理するコンピュータ等を具備しているが図示は省略する。

電源２５の電源電圧Ｖcc（例えばＤＣ５Ｖ）は電源供給端子１４Ａと、グランド端子１５Ａ間に出力され、センサ側電源端子１４と電源供給端子１４Ａとを結線する配線２１、及びグランド端子同士を結線する配線２３を介して電流センサユニット１０に供給される。また、第１及び第２センサ出力端子１６１，１６２は第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａに配線２２１，２２２を介して接続されている。各配線２１，２２１，２２２，２３に挿入されたスイッチＳＷ１，ＳＷ２１，ＳＷ２２，ＳＷ３は断線状態を等価的に示すためのものであり、開状態（オフ状態）のときに配線が断線しているものとする。

電流センサユニット４０において、磁気平衡用差動増幅回路５０は、演算増幅器ＯＰ２を用いており、１次、２次巻線Ｎ１，Ｎ２が設けられた環状磁心を通る磁束に比例したホール素子３の出力電圧（端子ｃ，ｄ間電圧）を増幅し、１次側被測定電流Ｉsが１次巻線Ｎ１に流れた時に、ホール素子３の出力電圧がゼロとなるように、出力電流を２次巻線Ｎ２に流して、磁心のエアギャップ内磁束をゼロに平衡させるように制御する。すなわち、１次側被測定電流が流れると、磁気平衡用差動増幅回路５０の非反転入力端と反転入力端間にホール素子出力端子ｃ，ｄ間電圧が入力され、その差がゼロになるように、２次巻線Ｎ２に負帰還電流（出力電流）を流し、平衡させる（磁気平衡方式の原理）。そのとき、「等アンペアターンの原理」が成り立っている。ここでＮ１＝１ターン、Ｎ２＝４,０００ターンとすれば、１次側被測定電流Ｉs＝２００Ａのとき、負帰還電流Ｉout＝２００／４,０００＝０.０５（Ａ）となる。

この負帰還電流Ｉoutを電圧出力に変換するために、２次巻線Ｎ２に対し直列に検出抵抗ＲＬが接続されている。

差動増幅回路５１は、演算増幅器ＯＰ３と、抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４とからなり、負帰還電流により生じる検出抵抗ＲＬ両端の電圧を、所定の増幅度（＝Ｒ１３／Ｒ１１＝Ｒ１４／Ｒ１２）で増幅して第１センサ出力を第１センサ出力端子１６１に出力する。基準電圧Ｖref＝Ｖcc／２＝５／２＝２．５Ｖに接続しておくと、被測定電流＝０Ａ時、第１センサ出力電圧Ｖout1＝２．５Ｖとなり、増幅度を適当に設定すれば、第１センサ出力の出力特性は、図２と全く同じとなる。図２は±２００Ａをフルスケールとしたワイドレンジとも言える。

非反転増幅回路５２は、演算増幅器ＯＰ４と、抵抗Ｒ１５，Ｒ１６とからなり、第１センサ出力を入力として所定の増幅度で増幅するものである。増幅度を適切に設定することにより、フルスケールの電流値を小さくして比較的小電流の検出に適した第２センサ出力を第２センサ出力端子１６２に出力することができる。例えば、非反転増幅回路５２の増幅度＝５として第１センサ出力を５倍に増幅すれば、図５に示すように被測定電流の±４０Ａをフルスケールとした出力特性を得られる（ナローレンジの特性が得られる）。このナローレンジを設ける目的としては、被測定電流が±４０Ａ以下の比較的小さい電流の時、±２００Ａをフルスケールとしたときよりも高精度に分解能を上げれるためである。例えば、この第２センサ出力がＡ／Ｄコンバータに接続される場合、５Ｖをフルスケールとした時の分解能を向上させることができ、高精度に測定可能となる。

なお、実施の形態１と同様に、前記配線２１，２２１，２２２，２３の断線検知のために、電流センサユニット４０側にＮチャンネル接合ＦＥＴ３０１と抵抗Ｒ１７を有する回路と、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０２と抵抗Ｒ１８を有する回路とが設けられ、ＥＣＵユニット６０側に故障検知部３５と、第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａとグランド端子１５Ａ間にそれぞれ接続されたプルダウン抵抗Ｒ１９，Ｒ２０とが設けられている。故障検知部３５の機能は前述の実施の形態１と同様である。

次に、磁気平衡式電流センサの正常時の動作並びに断線検知動作について説明する。

(1) 正常動作時：
ホール素子３の端子ａ，ｂに定電流回路１１を介して駆動電流を流すと、被測定電流Ｉsに正比例して、端子ｃ，ｄ間に出力電圧が発生し、磁気平衡用差動増幅回路５０の出力側の検出抵抗ＲＬに被測定電流に正比例した負帰還電流が流れ、検出抵抗ＲＬの両端に被測定電流に正比例した電圧が生じる。これを差動増幅回路５１で増幅することで、第１センサ出力端子１６１には図２（ワイドレンジ設定）に示すような出力特性の第１センサ出力電圧Ｖout1が得られる。また、第１センサ出力をさらに非反転増幅回路５２で増幅することで、第２センサ出力端子１６２には図５（ナローレンジ設定）に示すような出力特性の第２センサ出力電圧Ｖout2が得られる。

ＥＣＵユニット６０内の故障検知部３５は、第１及び第２センサ入力端子１６１Ａ，１６２Ａのグランド端子１５Ａを基準とした電圧値が正常範囲である０．５〜４．５Ｖの範囲内であることを認識し、異常検知信号は出力しない（正常動作を示す信号を出してもよい）。

(2) Ｖccを供給する電源供給端子１４Ａと電源端子１４間の配線２１が断線時（ＳＷ１：オフ、他：オン）の場合：
故障検知部３５を内蔵するＥＣＵユニット６０のグランド端子１５Ａと第１及び第２センサ出力電圧を受ける第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａ間にプルダウン抵抗Ｒ１９，Ｒ２０がそれぞれ接続されているため、Ｖout1＝０Ｖ、Ｖout2＝０Ｖとなり、正常範囲０．５〜４．５Ｖから外れるので、故障検知部３５により異常検知（断線検知）可能である。故障検知部３５は異常検知信号を出力する。

(3) Ｖout1，Ｖout2を出力する第１及び第２センサ出力端子１６１，１６２と第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａ間の配線２２１，２２２の一方又は両方が断線時（ＳＷ２１，ＳＷ２２の一方又は両方オフ）の場合：
故障検知部３５を内蔵するＥＣＵユニット６０のグランド端子１５Ａと第１及び第２センサ出力電圧を受ける第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａ間にプルダウン抵抗Ｒ１９，Ｒ２０が接続されているため、断線が発生した入力端子のＶout＝０Ｖとなり、正常範囲０．５〜４．５Ｖから外れるので、故障検知部３５により異常検知（断線検知）可能である。故障検知部３５は異常検知信号を出力する。

(4) グランド端子１５，１５Ａ間の配線２３が断線時（ＳＷ３：オフ、他：オン）の場合：
実施の形態１と同様の動作となり、Ｎチャンネル接合ＦＥＴ３０１，３０２共にオンで、第１及び第２入力端子１６１Ａ，１６２Ａの電圧Ｖout1＝Ｖout2＝４．９７Ｖとなり、正常範囲０．５〜４．５Ｖと明確に区別できる。従って、故障検知部３５により異常検知（断線検知）可能である。故障検知部３５は異常検知信号を出力する。

なお、前述の実施の形態１，２において、Ｎチャンネル接合ＦＥＴのソース（Ｓ）が電源端子１４（電圧Ｖcc）に接続され、ドレイン（Ｄ）がセンサ出力端子に接続されたが、通常、ソースとドレインは全く対称の構造であるため、ソース（Ｓ）とドレイン（Ｄ）の接続を入れ替えてもよい。つまり、Ｎチャンネル接合ＦＥＴのドレイン（Ｄ）が電源端子１４（電圧Ｖcc）に接続され、ソース（Ｓ）がセンサ出力端子に接続されても同様に動作可能である。

また、Ｎチャンネル接合ＦＥＴの代わりに、ＮチャンネルＭＯＳＦＥＴでディプレッション特性のものを使用することも可能である。

以上本発明の実施の形態について説明してきたが、本発明はこれに限定されることなく請求項の記載の範囲内において各種の変形、変更が可能なことは当業者には自明であろう。

本発明に係る電流センサの断線検知装置の実施の形態１であって、（Ａ）は磁気比例式電流センサに適用したときの回路図、（Ｂ）は被測定電流が流れる電線、エアギャップ付き環状磁心、磁気検出素子としてのホール素子の配置を示す斜視図である。実施の形態１のセンサ出力特性図（ワイドレンジ設定）である。Ｎチャンネル接合ＦＥＴの一般的な伝達特性図である。本発明の実施の形態２であって、磁気平衡式電流センサに適用したときの回路図である。実施の形態２における第２センサ出力特性図（ナローレンジ設定）である。

符号の説明

１環状磁心
３ホール素子
１０，４０電流センサユニット
１１定電流回路
１２，５０，５１差動増幅回路
１３基準電圧源
１４電源端子
１４Ａ電源供給端子
１５，１５Ａグランド端子
１６，１６１，１６２センサ出力端子
１６Ａ，１６１Ａ，１６２Ａセンサ入力端子
２０，６０ＥＣＵユニット
２１，２２，２３，２２１，２２２配線
２５電源
３０，３０１，３０２Ｎチャンネル接合ＦＥＴ
３５故障検知部
５２非反転増幅回路
ＯＰ１，ＯＰ２，ＯＰ３，ＯＰ４演算増幅器
Ｒ１〜Ｒ６，Ｒ１１〜Ｒ２０抵抗
ＲＬ検出抵抗

Claims

電流センサユニットが、電源端子と、第１のグランド端子と、出力端子と、前記第１のグランド端子を基準とした電流検出値を前記出力端子に出力する差動増幅回路とを有し、
電源内蔵ユニットが、電源供給端子と、第２のグランド端子と、入力端子とを有し、
前記電源端子と電源供給端子、前記第１及び第２のグランド端子同士、前記出力端子と入力端子とがそれぞれ配線で接続されている電流センサの断線検知装置であって、
ＮチャンネルＦＥＴのソース又はドレインが前記電源端子に、ドレイン又はソースが前記出力端子に、ゲートが前記第１のグランド端子に接続され、前記ゲートと前記電源端子間に第１の抵抗が接続され、
前記第１のグランド端子と前記第２のグランド端子間の接続が断線時に前記ＮチャンネルＦＥＴがオン状態となり、前記電源端子と前記出力端子とを短絡状態とし、前記出力端子の電圧値が前記電源端子と実質的に同電位となって前記差動増幅回路の出力電圧範囲を上回ることにより、前記電源内蔵ユニットにおいて異常を検知することを特徴とする電流センサの断線検知装置。
前記入力端子と前記第２のグランド端子間に第２の抵抗が接続され、前記出力端子と前記入力端子間の接続が断線時に前記入力端子の電圧値が前記第２のグランド端子と実質的に同電位となって前記差動増幅回路の出力電圧範囲を下回ることにより、前記電源内蔵ユニットにおいて異常を検知することを特徴とする請求項１記載の電流センサの断線検知装置。