JP4774990B2 - 摺動部材用樹脂組成物および摺動部材 - Google Patents

Description

本発明は、摺動部材用樹脂組成物および摺動部材に関し、詳しくは、鉛を含有しない摩擦摩耗特性に優れた摺動部材用樹脂組成物および摺動部材に関する。本発明の摺動部材は、一般産業機械における軸受、および、自動車などの各種車両における軸受などの摺動部材として好適である。

従来、四ふっ化エチレン樹脂（以下「ＰＴＦＥ」という）は、自己潤滑性に優れ、摩擦係数が低く、更には、耐薬品性および耐熱性を有することから、軸受などの摺動部材に広く使用されている。しかしながら、ＰＴＦＥ単独からなる摺動部材は、耐摩耗性および耐荷重性に劣るため、摺動部材の使用用途に応じて、各種の充填剤を添加して、その欠点を補っている。

例えば、リン酸塩および硫酸バリウムから成る群から選択される成分と、珪酸マグネシウムおよびマイカから成る群から選択される成分と、鉛、錫、鉛錫合金およびこれらの混合物から成る群から選択される成分とを含有し、残部がポリテトラフルオロエチレンである摺動部材用樹脂組成物が提案されている。
［特許文献１］特開平８−４１４８４号公報

摺動部材用樹脂組成物において、充填材としての鉛または鉛合金は、樹脂層の耐摩耗性を向上させるものとして広く使用されている。しかしながら、近年、材料開発の動向は、環境問題への配慮から鉛を含有しない方向に進んでおり、上記摺動部材用樹脂組成物においても例外ではない。即ち、鉛または鉛合金は、環境負荷物質であるため、環境汚染、公害などの見地からその使用を断念せざるを得ない状況下にある。このため、鉛または鉛合金を使用しなくても、同等以上の優れた摩擦摩耗特性を有するＰＴＦＥを使用した摺動部材用樹脂組成物の提供が望まれている。

本発明は、斯かる実情に鑑みなされたものであり、その目的は、乾燥摩擦条件、油中ないし油潤滑条件またはグリース潤滑条件など多くの異なった使用条件下で、鉛を含有する摺動部材用樹脂組成物と同等以上の摩擦摩耗特性を発揮し得る鉛を含有しない摺動部材用樹脂組成物およびこれを使用した摺動部材を提供することにある。

本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、鉛を含有しなくともＰＴＦＥに特定量の硫酸バリウムと、珪酸マグネシウムと、リン酸塩とを配合することによって、乾燥摩擦条件、油中ないし油潤滑条件またはグリース潤滑条件などの多くの異なった使用条件で、鉛を含有する樹脂組成物を使用した摺動部材と同等以上の摩擦摩耗特性が達成されるとの知見を得た。

本発明は、上記の知見に基づき完成されたものであり、その第１の要旨は、硫酸バリウム５〜３０重量％と、珪酸マグネシウム１〜１５重量％と、メタリン酸マグネシウム１〜２５重量％と、残部四ふっ化エチレン樹脂から成ることを特徴とする摺動部材用樹脂組成物に存する。

また、本発明の第２の要旨は、鋼裏金上に形成された多孔質金属焼結層の孔隙および表面に、第１の要旨に記載の摺動部材用樹脂組成物を充填被覆して成る摺動部材に存する。

本発明によれば、鉛を含有しない摺動部材であって、乾燥条件、油中ないし油潤滑条件またはグリース潤滑条件など多くの異なった使用条件において安定した摩擦係数を示すと共に摩耗量の極めて少ない優れた摺動特性を発揮する摺動部材が提供される。

［図１］本発明の摺動部材の一例を示す断面図である。

以下、本発明を詳細に説明する。先ず、摺動部材用樹脂組成物について述べる。硫酸バリウムは、ＰＴＦＥの耐摩耗性および耐荷重性に劣る欠点を解消し、耐摩耗性および耐荷重性を大幅に向上させる作用を有する。この硫酸バリウム含有の効果は、特に、摺動部材を低荷重で使用した場合、顕著に発現する。

硫酸バリウム（ＢａＳＯ_４）としては、沈降性または簸性硫酸バリウムの何れでもよい。斯かる硫酸バリウムは、例えば、堺化学工業（株）から市販されており、容易に入手することが出来る。硫酸バリウムの平均粒径は、通常１０μｍ以下、好ましくは１〜５μｍである。硫酸バリウムの配合量は、通常５〜３０重量％、好ましくは５〜２０重量％、さらに好ましくは１０〜１５重量％である。配合量が５重量％未満の場合は、ＰＴＦＥの耐摩耗性および耐荷重性を向上させる作用が発現しない。また、配合量が３０重量％を超える場合は、耐摩耗性を悪化させることがある。

珪酸マグネシウムは、その結晶構造が層状構造を呈し剪断され易いことから、、ＰＴＦＥ固有の低摩擦性を充分に発揮させると共に、耐摩耗性を向上させる作用を有する。珪酸マグネシウムとしては、二酸化珪素（ＳｉＯ_２）を通常４０．０重量％以上および酸化マグネシウム（ＭｇＯ）を通常１０．０重量％以上含有し、かつ、酸化マグネシウムに対する二酸化珪素の重量比が通常２．１〜５．０で、嵩が低く、比表面積が小さいものが好適に使用される。具体的には、２ＭｇＯ・３ＳｉＯ_２・ｎＨ_２Ｏ、２ＭｇＯ・６ＳｉＯ_２・ｎＨ_２Ｏなどが例示される。酸化マグネシウムに対する二酸化珪素の重量比が２．１未満または５．０を超える場合は、ＰＴＦＥの低摩擦性および耐摩耗性を悪化させることがある。

珪酸マグネシウムの配合量は、通常１〜１５重量％、好ましくは３〜１３重量％、より好ましくは３〜１０重量％である。配合量が１重量％未満の場合は、前述の効果が充分発揮されないことがある。また、１５重量％を超える場合は、硫酸バリウムの前述した効果を損うことがある。

リン酸塩は、それ自体黒鉛や二硫化モリブデンのような潤滑性を示す物質ではないが、ＰＴＦＥに配合されることにより、相手材との摺動において、相手材表面（摺動摩擦面）へのＰＴＦＥの潤滑被膜の造膜性を助長する効果を発揮する。

リン酸塩としては、オルトリン酸、ピロリン酸、亜リン酸、メタリン酸などの金属塩およびこれらの混合物を挙げることができる。中でも、ピロリン酸およびメタリン酸の金属塩が好ましい。金属としては、アルカリ金属およびアルカリ土類金属が好ましく、特に、リチウム（Ｌｉ）、カルシウム（Ｃａ）およびマグネシウム（Ｍｇ）がより好ましい。具体的には、リン酸三リチウム（Ｌｉ_３ＰＯ_４）、ピロリン酸リチウム（Ｌｉ_４Ｐ_２Ｏ_７）、ピロリン酸カルシウム（Ｃａ_２Ｐ_２Ｏ_７）、ピロリン酸マグネシウム（Ｍｇ_２Ｐ_２Ｏ_７）、メタリン酸リチウム（ＬｉＰＯ_３）_ｎ、メタリン酸カルシウム［Ｃａ（ＰＯ_３）_２］_ｎ、メタリン酸マグネシウム［Ｍｇ（ＰＯ_３）_２］_ｎ等が例示される。中でも、メタリン酸マグネシウムがより好ましい。

リン酸塩は、ＰＴＦＥに対して少量（例えば、１重量％）配合することにより、ＰＴＦＥの潤滑被膜の造膜性を助長する効果が現れ始め、２５重量％まで当該効果は維持される。しかしながら、２５重量％を超える場合は、相手材表面への潤滑被膜の造膜量が多くなり過ぎ、却って耐摩耗性を低下させることがある。従って、リン酸塩の配合量は、通常１〜２５重量％、好ましくは５〜２０重量％、より好ましくは１０〜１５重量％である。

樹脂組成物の主成分をなすＰＴＦＥとしては、モールディングパウダーまたはファインパウダーとして主に成形用に使用されるＰＴＦＥが使用される。モールディングパウダー用ＰＴＦＥとしては、三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロン（登録商標）７−Ｊ（商品名）」、「テフロン（登録商標）７０−Ｊ（商品名）」など、ダイキン工業社製の「ポリフロンＭ−１２（商品名）」など、旭硝子社製の「フルオンＧ１６３（商品名）」、「フルオンＧ１９０（商品名）」などが挙げられる。ファインパウダー用ＰＴＦＥとしては、三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロン（登録商標）６ＣＪ（商品名）」など、ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」など、旭硝子社製の「フルオンＣＤ０７６（商品名）」、「フルオンＣＤ０９０（商品名）」などが挙げられる。

樹脂組成物中のＰＴＦＥの配合量は、樹脂組成物量から充填材の配合量を差引いた残りの量であり、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは５０〜７０重量％である。

本発明の摺動部材用樹脂組成物には、耐摩耗性を一層向上させるために、追加成分として、固体潤滑剤および／または無機質充填材および／または低分子量ＰＴＦＥを加えてもよい。

固体潤滑剤としては、黒鉛、二硫化モリブデンなどが挙げられる。固体潤滑剤の配合量は、通常は０．１〜２重量％、好ましくは０．５〜１重量％である。これらの固体潤滑剤は、単独または２種以上混合して使用してもよい。固体潤滑剤の配合量が０．１重量％未満の場合は、耐摩耗性の向上に効果が認められず、２重量％を超えた場合は、耐摩耗性の向上の効果が飽和し、それ以上加えても意味がない。

無機質充填材としては、チタン酸カリウム粉末、チタン酸カリウムファイバー、ウォラストナイト、アルミナ、炭化珪素、酸化鉄が挙げられる。これらの無機質充填材は、単独または２種以上混合して使用してもよい。無機質充填材の配合量は、通常０．１〜１０重量％、好ましくは０．５〜７重量％、より好ましくは１〜５重量％である。

低分子量のＰＴＦＥは、放射線照射などにより高分子量のＰＴＦＥ（前述のモールディングパウダーまたはファインパウダー）を分解またはＰＴＦＥの重合時に分子量を調節して、分子量を低下させたＰＴＦＥである。具体的には、三井デュポンフロロケミカル社製の「ＴＬＰ−１０Ｆ（商品名）」など、ダイキン工業社製の「ルブロンＬ−５（商品名）」など、旭硝子社製の「フルオンＬ１６９Ｊ（商品名）」など、喜多村社製の「ＫＴＬ−８Ｎ（商品名）」などが挙げられる。この低分子量ＰＴＦＥは、粉砕し易くまたは分散性がよい。低分子量ＰＴＦＥの配合量は、通常１〜１０重量％、好ましくは２〜７重量％である。

つぎに、鋼裏金とこの裏金上に一体に形成された多孔質金属焼結層とから成る基材を使用した摺動部材およびその製造方法について説明する。基材をなす鋼裏金としては、一般構造用圧延鋼板が使用される。鋼板は、コイル状に巻いてフープ材として提供される連続条片を使用することが好ましいが、必ずしも連続条片に限られず、適当な長さに切断した条片を使用することも出来る。これらの条片は、必要に応じて銅メッキまたは錫メッキな
どを施して耐蝕性を向上させたものであってもよい。

多孔質金属焼結層は、青銅、鉛青銅、リン青銅などの摩擦摩耗特性に優れた銅合金から形成されるが、目的、用途に応じ、銅合金以外、例えばアルミニウム合金、鉄などから形成してもよい。多孔質金属焼結層を形成する金属粉末は、球状の他、塊状や不規則形状のものでもよく、その粒度は、８０メッシュの篩を通過するが、３５０メッシュの篩を通過しない程度が好ましい。

摺動部材において、多孔質金属焼結層は、合金粉末同志および合金粉末と鋼裏金とが強固に結合されており、そして、一定の厚さと必要とする多孔度を備えている。多孔質金属焼結層の厚さは、通常約０．１５〜０．４０ｍｍ、好ましくは０．２〜０．３ｍｍであり、多孔度は、通常約１０容積％以上、好ましくは１５〜４０容積％である。

樹脂組成物は、ＰＴＦＥ粉末と前述の必要な各充填材とを混合した後、得られた混合物に石油系溶剤を加えて攪拌混合する方法により、湿潤性が付与された樹脂組成物として得ることが出来る。ＰＴＦＥと充填材との混合は、ＰＴＦＥの室温転移点（１９℃）以下、好ましくは１０〜１８℃の温度で行われ、また、得られた混合物と石油系溶剤との攪拌混合も上記と同様の温度で行われる。斯かる温度条件の採用により、ＰＴＦＥの繊維状化が妨げられ、均一な混合物を得ることが出来る。

石油系溶剤としては、ナフサ、トルエン、キシレンの他、脂肪族系溶剤または脂肪族系溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤が使用される。石油系溶剤の使用割合は、ＰＴＦＥ粉末と充填材との混合物１００重量部に対し１５〜３０重量部とされる。石油系溶剤の使用割合が１５重量部未満の場合は、後述する多孔質金属焼結層への含浸被覆工程において、湿潤性が付与された樹脂組成物の展延性が悪く、その結果、焼結層への含浸被覆にムラを生じ易くなる。一方、石油系溶剤の使用割合が３０重量部を超える場合は、含浸被覆作業が困難となるばかりでなく、樹脂組成物の被覆厚さの均一性が損なわれたり、樹脂組成物と焼結層との密着強度が悪くなる。本発明の摺動部材は、以下の（ａ）〜（ｄ）の工程を経て製造される。

（ａ）鋼薄板から成る裏金上に形成された多孔質焼結層上に湿潤性が付与された樹脂組成物を散布し、ローラで圧延して焼結層に樹脂組成物を含浸させると共に焼結層の表面に一様な厚さの樹脂組成物から成る被覆層を形成する。この工程において、被覆層の厚さは、樹脂組成物が最終製品に必要とされる被覆層厚さの２〜２．５倍の厚さとされる。多孔質焼結層の孔隙中への樹脂組成物の含浸は、当該工程でその大部分が進行する。

（ｂ）上記（ａ）工程で処理された裏金を２００〜２５０℃の温度に加熱された乾燥炉内に数分間保持することにより、石油系溶剤を除去し、その後、乾燥した樹脂組成物をローラによって所定の厚さになる様に通常３００〜６００ｋｇｆ／ｃｍ^２の加圧下で加圧ローラ処理する。

（ｃ）上記（ｂ）工程で処理された裏金を加熱炉に導入して通常３６０〜３８０℃の温度で数分ないし１０数分間加熱して焼成を行なった後、炉から取り出し、再度、ローラ処理によって寸法のバラツキを調整する。

（ｄ）上記（ｃ）工程で寸法調整された裏金を冷却し（空冷ないし自然冷却）、その後、必要に応じて裏金のうねりなどを矯正するため矯正ローラ処理を行い、所望の摺動部材とする。

上記（ａ）〜（ｄ）の工程を経て得られた摺動部材において、多孔質金属焼結層の厚さは０．１０〜０．４０ｍｍ、樹脂組成物から形成された被覆層の厚さは０．０２〜０．１５ｍｍとされる。この様にして得られた摺動部材は、適宜の大きさに切断されて平板状態で滑り板として使用され、また、丸曲げされて円筒状の巻きブッシュとして使用される。

本発明の摺動部材は、滑り速度３ｍ／ｍｉｎ、荷重２００ｋｇｆ／ｃｍ^２、試験時間８時間のグリース塗布往復動試験において、摩擦係数が０．０５〜０．１２、摩耗量が４０μｍ以下であり、高荷重下で優れた摺動特性を示す。

また、本発明の摺動部材は、滑り速度１０ｍ／ｍｉｎ、荷重１００ｋｇｆ／ｃｍ^２、試験時間８時間の無潤滑スラスト試験において、摩擦係数が０．０７〜０．０９、摩耗量が３０μｍ以下であり、高荷重下で優れた摺動特性を示す。

以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下の例において、摺動部材の摺動特性は、次の（１）および（２）の試験方法により評価した。

（１）往復動摺動試験：表１に記載の条件で摩擦係数および摩耗量を測定した。そして、摩擦係数については、試験を開始してから１時間経過以降試験終了までの摩擦係数の変動値を示し、また、摩耗量については、試験時間８時間後の摺動面の寸法変化量で示した。

（２）スラスト試験：表２に記載の条件下で摩擦係数および摩耗量を測定した。そして、摩擦係数については、試験を開始してから１時間経過以降試験終了までの安定時の摩擦係数を示し、また、摩耗量については、試験時間８時間後の摺動面の寸法変化量で示した。

［実施例１］：
ＰＴＦＥ（ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」）７７重量％、簸性硫酸バリウム（堺化学工業社製）５重量％、ＳｉＯ_２／ＭｇＯが２．２の珪酸マグネシウム（協和化学工業社製）３重量％、メタリン酸マグネシウム１５重量％をヘンシェルミキサー内に供給して撹拌混合し、得られた混合物１００重量部に対して、石油系溶剤として脂肪族溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤（エクソン化学社製の「エクソール（商品名）」）２０重量部を配合し、ＰＴＦＥの室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、樹脂組成物を得た。

得られた樹脂組成物を金属薄板からなる鋼裏金（厚さ０．７０ｍｍ）上に形成された多孔質金属（青銅）焼結層（厚さ０．２５ｍｍ）上に散布供給し、樹脂組成物の厚さが０．２５ｍｍとなるようにローラで圧延して焼結層の孔隙および表面に樹脂組成物を充填被覆した複層板を得た。得られた複層板を２００℃の熱風乾燥炉中に５分間保持して溶剤を除去した後、乾燥した樹脂組成物層をローラによって加圧力４００ｋｇｆ／ｃｍ^２にて圧延し、焼結層上に被覆された樹脂組成物層の厚さを０．１０ｍｍとした。

つぎに、加圧処理した複層板を加熱炉で３７０℃の温度で１０分間加熱焼成した後、寸法調整およびうねりなどの矯正を行って複層摺動部材を作製した。図１は、この様にして得られた複層摺動部材を示す断面図であり、図中、符号（１）は鋼裏金、（２）は鋼裏金上に裏打ちされた多孔質金属焼結層、（３）は金属焼結層の孔隙および表面に充填被覆された樹脂組成物から成る被覆層（摺動層）である。矯正の終了した複層摺動部材を切断した後、曲げ加工を施し、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

［実施例２〜１２］：
実施例１において、表３〜表５に示す様に組成を変更した以外は、実施例１と同様の方法により、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

［実施例１３］：
ＰＴＦＥ（ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」）７４．５重量％、簸性硫酸バリウム（堺化学工業社製）１０重量％、ＳｉＯ_２／ＭｇＯが２．２の珪酸マグネシウム（協和化学工業社製）３重量％、リン酸塩としてメタリン酸マグネシウム１２重量％、固体潤滑剤として黒鉛０．５重量％をヘンシェルミキサー内に供給して撹拌混合し、得られた混合物１００重量部に対して、石油系溶剤として脂肪族溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤（エクソン化学社製の「エクソール（商品名）」）２０重量部を配合し、ＰＴＦＥの室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、樹脂組成物を得た。次いで、実施例１と同様の方法で、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

［実施例１４〜２４］：
実施例１３において、表６〜表８に示す様に組成を変更した以外は、実施例１３と同様の方法により、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

［実施例２５］：
ＰＴＦＥ（ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」）６６．５重量％、簸性硫酸バリウム（堺化学工業社製）１０重量％、ＳｉＯ_２／ＭｇＯが２．２の珪酸マグネシウム（協和化学工業社製）４重量％、リン酸塩としてメタリン酸マグネシウム１２重量％、低分子量ＰＴＦＥ〔ダイキン工業社製の「ルブロンＬ−５（商品名）」〕５重量％、固体潤滑剤として黒鉛０．５重量％、無機質充填材としてチタン酸カリウムファイバー（川鉄鉱業社製の「ＴＩＢＲＥＸ−ＲＰＮ（商品名）」）をヘンシェルミキサー内に供給して撹拌混合し、得られた混合物１００重量部に対して、石油系溶剤として脂肪族溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤（上記実施例と同じ）２０重量部を配合し、ＰＴＦＥの室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、樹脂組成物を得た。次いで、、実施例１と同様の方法で、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

［実施例２６〜２８］：
実施例２５において、表９に示す様に組成を変更した以外は、実施例２５と同様の方法により、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

比較例１：
ＰＴＦＥ（ダイキン工業社製の「ポリフロンＦ２０１（商品名）」）８０重量％と鉛粉末２０重量％とをヘンシェルミキサー内に供給して撹拌混合し、得られた混合物１００重量部に対して、石油系溶剤として脂肪族溶剤とナフテン系溶剤との混合溶剤（エクソン化学社製の「エクソール（商品名）」）２０重量部を配合し、ＰＴＦＥの室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、樹脂組成物を得た。次いで、、実施例１と同様の方法で、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

比較例２〜５：
比較例１において、表１０〜表１１に示す様に組成を変更した以外は、比較例１と同様の方法により、半径１０．０ｍｍ、長さ２０．０ｍｍ、厚さ１．０５ｍｍの半円筒状の複層摺動部材試験片を得た。

上述した実施例および比較例で得られた複層摺動部材試験片を上述の往復動摺動試験により試験した。試験結果を表３〜表１１に示す。また、実施例３、６、８、１１、１４、１６、１９および２５と比較例２〜５の複層摺動部材を切断して、一辺が３０ｍｍの複層摺動部材試験片を得た。得られた複層摺動部材試験片を上述のスラスト試験により試験した。試験結果を表１２〜表１４に示す。

表中、ＰＴＦＥとしてダイキン工業社製のポリフロンＦ２０１（商品名）を、硫酸バリウムとして堺化学工業社製の簸性または沈降性硫酸バリウムを、珪酸マグネシウムとして協和化学工業社製のＳｉＯ_２／ＭｇＯが２．２または４．５の珪酸マグネシウムを、チタン酸カリウム粉末として川鉄鉱業社製のＴＩＢＲＥＸ−ＡＦ（商品名）を、チタン酸カリウムファイバーとして川鉄鉱業社製のＴＩＢＲＥＸ−ＲＰＮ（商品名）を、ウォラストナイトとして川鉄鉱業社製のものを、低分子量ＰＴＦＥとしてダイキン工業社製のルブロンＬ−５（商品名）を使用した。

上述した試験結果から、各実施例で得られた摺動部材は、乾燥条件、油中ないし油潤滑条件またはグリース潤滑条件下で優れた摺動特性を示し、鉛を含有する比較例３の摺動部材と同等もしくはそれ以上の摩擦摩耗特性を示す。

符号の説明

１：鋼裏金
２：多孔質金属焼結層
３：被覆層（摺動層）

Claims (6)

1. 硫酸バリウム５〜３０重量％と、珪酸マグネシウム１〜１５重量％と、メタリン酸マグネシウム１〜２５重量％と、残部四ふっ化エチレン樹脂から成ることを特徴とする摺動部材用樹脂組成物。
2. 追加成分として、固体潤滑剤を０．１〜２重量％含有する請求項１記載の摺動部材用樹脂組成物。
3. 追加成分として、無機質充填材を０．１〜１０重量％含有する請求項１または２記載の摺動部材用樹脂組成物。
4. 無機質充填材が、チタン酸カリウム粉末、チタン酸カリウムファイバー、ウォラストナイト、アルミナ、炭化珪素、酸化鉄の群から選択された少なくとも１種である請求項３記載の摺動部材用樹脂組成物。
5. 追加成分として、低分子量の四ふっ化エチレン樹脂を１〜１０重量％含有する請求項１〜４の何れかに記載の摺動部材用樹脂組成物。
6. 鋼裏金上に形成された多孔質金属焼結層の孔隙および表面に、請求項１〜５の何れかに記載の摺動部材用樹脂組成物を充填被覆して成る摺動部材。

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