JP5261996B2

JP5261996B2 - 複層摺動部材

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Publication number: JP5261996B2
Application number: JP2007168287A
Authority: JP
Inventors: 敏高村
Original assignee: Oiles Corp
Current assignee: Oiles Corp
Priority date: 2007-06-26
Filing date: 2007-06-26
Publication date: 2013-08-14
Anticipated expiration: 2027-06-26
Also published as: JP2009008132A

Description

本発明は、裏金と該裏金の表面に一体に形成された多孔質金属焼結層と該多孔質金属焼結層の孔隙に充填されかつ表面に被覆された合成樹脂組成物のすべり層とからなる複層摺動部材に関する。

特公昭３１−２４５２号公報特公昭６１−５２３２２号公報実公平０１−２７４９５号公報特開２００６−５６２０５号公報

鋼板からなる裏金と該裏金の表面に一体に形成された多孔質金属焼結層と該多孔質金属焼結層の孔隙及び表面に充填被覆された合成樹脂層とからなる複層摺動部材（特許文献１及び特許文献２所載）は、該合成樹脂層を内側にして捲回して形成された円筒軸受ブッシュ、所謂巻きブッシュの形態で、あるいは摺動板の形態で各種機械装置における軸を円滑に支承する支持手段として広く使用されている。

裏金上に一体化された多孔質金属焼結層の孔隙を充填しかつ表面に被覆される合成樹脂としては、四ふっ化エチレン樹脂あるいはポリアセタール樹脂が主として使用されており、これらは乾燥摩擦条件下において、またグリースなどの潤滑油剤の介在下において優れた低摩擦性を発揮するものである。

これら複層摺動部材を往復摺動用途、例えば自動車のラックピニオン式舵取装置におけるラックガイド（特許文献３所載）に適用した場合、四ふっ化エチレン樹脂を主体とする合成樹脂組成物からなる滑り層を具備した複層摺動部材では、荷重（面圧）が１００ｋｇｆ／ｃｍ^２を超える荷重条件下での使用においては耐摩耗性が著しく低下し、またポリアセタール樹脂を主体とする合成樹脂組成物からなる滑り層を具備した複層摺動部材では、荷重（面圧）が１５０ｋｇｆ／ｃｍ^２を超える荷重条件下での使用においては耐摩耗性が著しく低下するという欠点がある。

上述した欠点を解決するべく本発明者は、滑り層を形成する合成樹脂組成物が少なくとも１１ナイロン又は１２ナイロンを含む複層摺動部材を提案した（特許文献４所載）。この複層摺動部材は、荷重（面圧）が１５０ｋｇｆ／ｃｍ^２を超える高荷重条件下での使用においても優れた耐摩耗性を発揮する。

しかしながら、この複層摺動部材は、グリースなどの潤滑油剤の介在下においては優れた耐摩耗性を発揮する反面、乾燥摩擦条件下での使用においては耐摩耗性が損なわれ、また静止摩擦係数と動摩擦係数との差が大きく、往々にしてスティックスリップ（付着−滑り）を生じ、スティックスリップに起因する異常摩擦音を発生するという新たな問題が生じる。

本発明は、上記諸点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、グリースなどの潤滑油剤の介在下での摺動では特許文献４に記載された複層摺動部材と同等の摩擦摩耗特性を発揮し、乾燥摩擦条件下での摺動においてもスティックスリップを生じることなく優れた摩擦摩耗特性を発揮する複層摺動部材を提供することにある。

本発明の複層摺動部材は、鋼板からなる裏金と、該裏金の表面に一体に形成された多孔質金属焼結層と、該多孔質金属焼結層の孔隙に充填されかつ表面に被覆された合成樹脂組成物からなる滑り層とを具備しており、合成樹脂組成物は、１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対し、リン酸塩１〜１５重量部と四ふっ化エチレン樹脂５〜３０重量部とが配合されてなることを特徴とする。

本発明の複層摺動部材においては、主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロンに対し、所定量の割合でリン酸塩及び四ふっ化エチレン樹脂を配合した合成樹脂組成物からなる滑り層は、静止摩擦係数と動摩擦係数との差が小さく、グリースなどの潤滑油剤の介在下及び乾燥摩擦条件下での摺動において優れた摩擦摩耗特性を発揮し、スティックスリップを生じることなく当該スティックスリップに起因する異常摩擦音の発生もない。

本発明の複層摺動部材において、合成樹脂組成物に追加成分として、脂肪酸アミドを５重量部以下の割合で配合してもよい。

脂肪酸アミドは、滑剤としての役割を果たし、合成樹脂組成物中の四ふっ化エチレン樹脂と協同して滑り層の低摩擦性に寄与する。また、脂肪酸アミドは、合成樹脂組成物を多孔質焼結金属層の孔隙に充填しかつ表面に被覆する際の合成樹脂組成物の展延性を助長する役割を果たす。

また、本発明の複層摺動部材において、合成樹脂組成物に追加成分として黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン及び窒化ホウ素の固体潤滑剤の群から選択される少なくとも一つを５重量部以下の割合で配合してもよい。これら固体潤滑剤は、滑り層の耐摩耗性を向上させる効果を発揮する。

本発明の複層摺動部材は、そのままの形態で、摺動板、すべり板として又は滑り層を内側にして円筒状に捲回した形態で、所謂巻きブッシュとして適用される。

本発明によれば、静止摩擦係数と動摩擦係数との差が小さく、グリースなどの潤滑油剤の介在下及び乾燥摩擦条件下での摺動において優れた摩擦摩耗特性を発揮し、スティックスリップを生じることなく当該スティックスリップに起因する異常摩擦音の発生のない複層摺動部材を提供することができる。

以下、本発明の複層摺動部材について詳細に説明する。

本発明の複層摺動部材は、鋼板からなる裏金と、該裏金の表面に一体に形成された多孔質金属焼結層と、該多孔質金属焼結層の孔隙に充填されかつ表面に被覆された合成樹脂組成物からなる滑り層とを具備しており、合成樹脂組成物は、１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対し、リン酸塩１〜１５重量部と四ふっ化エチレン樹脂５〜３０重量部とが配合されてなる。

斯かる複層摺動部材において、合成樹脂組成物の主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロンは、他のナイロン樹脂に比べて吸水率が小さく、粉体塗装性に優れるという特徴を有する。具体的には、アトフィナ・ジャパン社製の１１ナイロン「リルサン（商品名）」、ダイセル・デグサ社製の１２ナイロン「ダイアミド（商品名）」等が挙げられる。

合成樹脂組成物中のリン酸塩として、第二リン酸塩、第三リン酸塩、ピロリン酸及びメタリン酸の金属塩の群のうちのいずれか一つから選択される金属塩及びこれらの混合物を好ましい例として挙げることができる。中でも、ピロリン酸及びメタリン酸の金属塩が好ましい。金属としては、アルカリ金属及びアルカリ土類金属が好ましく、とくにリチウム（Ｌｉ）、カルシウム（Ｃａ）及びマグネシウム（Ｍｇ）が好ましい。具体的には、第三リン酸リチウム（Ｌｉ_３ＰＯ_４）、第三リン酸カルシウム〔Ｃａ_３（ＰＯ_４）_２〕、リン酸水素カルシウム〔ＣａＨＰＯ_４・２Ｈ_２Ｏ〕又は無水物（ＣａＨＰＯ_４）、リン酸水素マグネシウム（ＭｇＨＰＯ_４・３Ｈ_２Ｏ）又は無水物（ＭｇＨＰＯ_４）、ピロリン酸リチウム（Ｌｉ_４Ｐ_２Ｏ_７）、ピロリン酸カルシウム（Ｃａ_２Ｐ_２Ｏ_７）、ピロリン酸マグネシウム（Ｍｇ_２Ｐ_２Ｏ_７）、メタリン酸リチウム（ＬｉＰＯ_３）、メタリン酸カルシウム〔Ｃａ（ＰＯ_３）_２〕及びメタリン酸マグネシウム〔Ｍｇ（ＰＯ_３）_２〕などが例示される。

これらリン酸塩は、それ自体黒鉛などの固体潤滑剤のような潤滑性を示す物質ではないが、合成樹脂組成物に配合されることにより、滑り層と相手材との摺動において、相手材表面（摺動摩擦面）への該合成樹脂組成物の潤滑被膜の造膜性を助長する効果を発揮する。これらリン酸塩は、合成樹脂組成物に対し少量、例えば１重量部配合することにより、相手材表面への合成樹脂組成物の潤滑被膜の造膜性を助長する効果が現れ始め、１５重量部まで当該効果は維持される。しかしながら、１５重量部を超えて配合すると、相手材表面への潤滑被膜の造膜量が多くなりすぎ、却って耐摩耗性を低下させる虞がある。したがって、リン酸塩の配合量は、主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対して１〜１５重量部、好ましくは３〜７重量部が適当である。

合成樹脂組成物中の四ふっ化エチレン樹脂（以下「ＰＴＦＥ」と略称する。）としては、モールディングパウダー（以下「高分子量ＰＴＦＥ」と略称する。）と、放射線照射などにより高分子量ＰＴＦＥに比べて分子量を低下させた、粉砕し易くまた分散性がよい、主に添加材料として使用されるＰＴＦＥ（以下「低分子量ＰＴＦＥ」と略称する。）が使用できる。高分子量ＰＴＦＥとしては、三井デュポンフロロケミカル社製の「テフロン（登録商標）７−Ｊ」、「テフロン（登録商標）７Ａ−Ｊ」、「テフロン（登録商標）７０−Ｊ」等、ダイキン工業社製の「ポリフロンＭ−１２（商品名）」等、旭硝子社製の「フルオンＧ１６３（商品名）」、「フルオンＧ１９０（商品名）」等が挙げられる。

５０００〜８０万の分子量をもった低分子量ＰＴＦＥとしては、三井デュポンフロロケミカル社製の「ＴＬＰ−１０Ｆ（商品名）」等、ダイキン工業社製の「ルブロンＬ−５（商品名）」等、旭硝子社製の「フルオンＬ１５０Ｊ（商品名）」、「フルオンＬ１６９Ｊ（商品名）」等、喜多村社製の「ＫＴＬ−８Ｎ（商品名）」等が挙げられる。

本発明においては、上記高分子量ＰＴＦＥ及び低分子量ＰＴＦＥのいずれも使用することができるが、低分子量ＰＴＦＥの方が好ましい。これらＰＴＦＥは、合成樹脂組成物からなるすべり層に低摩擦性を付与し、静止摩擦係数と動摩擦係数との差を極力小さくする役割を果たす。ＰＴＦＥの配合量は、主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対して５〜３０重量部、好ましくは１０〜２０重量部が適当である。配合量が５重量部未満では、滑り層に低摩擦性を付与し難く、また３０重量部を超えて配合すると、合成樹脂組成物の展延性を悪化させ、滑り層の形成を困難にする。

本発明においては、上記したリン酸塩と四ふっ化エチレン樹脂と残部１１ナイロン又は１２ナイロンとからなる合成樹脂組成物に対し、追加成分として脂肪酸アミドを配合してもよい。

脂肪酸アミドは、前記ＰＴＦＥと協同して滑り層に低摩擦性を付与する滑剤として作用すると共に、合成樹脂組成物の多孔質金属焼結層への充填被覆時の展延性を助長する作用を発揮する。脂肪酸アミドの具体例としては、エチレンビスエルカ酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミド、エルカ酸アミド等が挙げられ、中でもエチレンビスステアリン酸アミドが好ましい。脂肪酸アミドの配合量は、主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対して５重量部以下、好ましくは０．５〜４重量部が適当である。

本発明においては、合成樹脂組成物に対し、さらに黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン及び窒化ホウ素の固体潤滑剤の群から選択される少なくとも一つを配合してもよい。この固体潤滑剤の配合量は、主成分をなす１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対して５重量部以下、好ましくは０．５〜３重量部が適当である。これら固体潤滑剤は、合成樹脂組成物からなる滑り層の耐摩耗性を向上させる効果を発揮する。配合量が０．５重量部未満では、滑り層の耐摩耗性の向上に効果が期待できず、また５重量部を超えて配合すると滑り層の強度を損ない、却って耐摩耗性を低下させる。

次に、鋼板からなる裏金の表面に一体的に形成された多孔質金属焼結層の孔隙及び表面に上述した成分組成からなる合成樹脂組成物を充填被覆してなる滑り層を具備した複層摺動部材の製造方法について説明する。

裏金としては、一般構造用圧延鋼板が使用される。鋼板は、コイル状に巻いてフープ材として提供される連続条片を使用することが好ましいが、必ずしも連続条片に限られず、適当な長さに切断した条片を使用することもできる。これらの条片は、必要に応じて銅メッキあるいは錫メッキ等を施して耐蝕性を向上させたものであってもよい。この鋼板からなる裏金の厚さは、０．５〜１．０ｍｍである。

該裏金の表面に一体的に形成される多孔質金属焼結層を形成する金属粉末は、その金属自体、摩擦摩耗特性に優れた青銅、鉛青銅あるいはリン青銅などの、概ね１００メッシュの篩を通過する銅合金粉末が用いられるが、目的に応じては銅合金以外の、例えばアルミニウム合金、鉄などの粉末も使用し得る。この金属粉末の粒子形態は、塊状、球状又は不規則形状のものを使用し得る。この多孔質金属焼結層は、合金粉末同士及び前記鋼板の条片と強固に結合されていて、一定の厚さと必要とする多孔度とを備えていなければならない。この多孔質金属焼結層の厚さは、概ね０．１５〜０．４０ｍｍ、就中０．２〜０．３ｍｍであることが好ましく、多孔度は、概ね１０容積％以上、就中１５〜４０容積％であることが推奨される。

滑り層には、１１ナイロン又は１２ナイロンの粉末と前記リン酸塩及び四ふっ化エチレン樹脂との混合物からなる合成樹脂組成物、あるいはこれらにさらに前記脂肪酸アミド及び／又は固体潤滑剤を配合した混合物からなる合成樹脂組成物が使用される。

本発明の複層摺動部材は、以下の（ａ）〜（ｂ）の工程を経て製造される。

（ａ）鋼板からなる裏金上に一体的に形成された多孔質金属焼結層上に合成樹脂組成物を散布供給し、レベラーにて合成樹脂組成物の厚さを一様な厚さに調整する。（ｂ）上記（ａ）工程で処理された裏金を１１ナイロン（融点１８７℃）又は１２ナイロン（融点１７７℃）の融点以上の２２０℃の温度に加熱された加熱炉内に６分間保持し、ついで８０℃の温度に加熱された一対のヒートローラ間に通して該合成樹脂組成物を多孔質金属焼結層の孔隙に充填し、寸法調整を行うと共に該多孔質金属焼結層の表面に被覆してすべり層を形成し所望の複層摺動部材とする。

上記（ａ）〜（ｂ）工程を経て得られた複層摺動部材において、多孔質金属焼結層の厚さは０．２３〜０．２５ｍｍ、合成樹脂組成物からなる滑り層の厚さは０．０５〜０．３０ｍｍとされる。このようにして得られた複層摺動部材は、適宜の大きさに切断されて平板状態で滑り板として、また丸曲げされて円筒状の巻きブッシュとして使用される。

以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。

実施例１〜４
１１ナイロンとしてアトフィナ・ジャパン社製の「リルサン（商品名）」を、１２ナイロンとしてダイセル・デグサ社製の「ダイアミド（商品名）」をそれぞれ使用し、１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対し、リン酸塩として第三リン酸カルシウム、ピロリン酸カルシウム及びメタリン酸マグネシウムのうちの少なくとも一つを３〜５重量部と、ＰＴＦＥとして旭硝子社製の「フルオンＬ１５０Ｊ（商品名）」及び喜多村社製の「ＫＴＬ−８Ｎ（商品名）」のいずれか一方を１０〜１５重量部とを配合し、これらをヘンシェルミキサー内に供給し、撹拌混合して合成樹脂組成物の混合粉末を得た。

このようにして得た合成樹脂組成物の混合粉末を金属薄板からなる裏金（厚さ０．５０ｍｍ）上に一体的に形成された多孔質金属（青銅）焼結層（厚さ０．２４ｍｍ）上に散布供給し、レベラーにて合成樹脂組成物の厚さを一様な厚さに調整した。斯かる裏金を２２０℃の温度に加熱された加熱炉内に６分間保持し、ついで８０℃の温度に加熱された一対のヒートローラ間に通して該合成樹脂組成物を多孔質金属焼結層の孔隙に充填し、寸法調整を行うと共に該多孔質金属焼結層の表面に合成樹脂組成物を被覆して滑り層（厚さ０．２３ｍｍ）を形成し、複層摺動部材を得た。

図１は、このようにして得られた複層摺動部材を示す断面図であり、図中、符号１は鋼板からなる裏金、２は多孔質金属焼結層、３は多孔質金属焼結層２の孔隙及び表面に充填被覆された合成樹脂組成物からなる滑り層である。寸法調整の終了した複層摺動部材を切断し一辺が３０ｍｍの方形状試験片を得た。

実施例５〜８
１１ナイロン（前記実施例と同じ）又は１２ナイロン（前記実施例と同じ）１００重量部に対し、リン酸塩として第三リン酸カルシウム、ピロリン酸カルシウム及びメタリン酸マグネシウムの少なくとも一つを３〜５重量部と、ＰＴＦＥとして旭硝子社製の「フルオンＬ１５０Ｊ（商品名）」及び喜多村社製の「ＫＴＬ−８Ｎ（商品名）」のいずれか一方を１０〜１５重量部と、脂肪酸アミドとしてエチレンビスステアリン酸アミド４重量部、又は固体潤滑剤として黒鉛及び二硫化モリブデンのいずれか一方を１重量部とを配合し、これらをヘンシェルミキサー内に供給し、撹拌混合して合成樹脂組成物の混合粉末を得た。以下、前記実施例と同様の方法で一辺が３０ｍｍの方形状試験片を得た。

比較例１〜２
１１ナイロン（前記実施例と同じ）１００重量部に対し、リン酸塩としてピロリン酸カルシウム５重量部を配合した合成樹脂組成物、及び固体潤滑剤として黒鉛１重量部を配合した合成樹脂組成物のそれぞれをヘンシェルミキサー内に供給し、撹拌混合して合成樹脂組成物の混合粉末を得た。以下、前記実施例と同様の方法で一辺が３０ｍｍの方形状試験片を得た。

比較例３〜４
ＰＴＦＥとしてダイキン工業社製のファインパウダー用高分子量ＰＴＦＥ〔ポリフロンＦ２０１（商品名）〕を使用し、ＰＴＦＥ１００重量部に対し、鉛４３重量部を配合した合成樹脂組成物、及び上記と同じＰＴＦＥ１００重量部に対し、リン酸塩としてピロリン酸カルシウム１０重量部と鉛２９重量部とを配合した合成樹脂組成物をそれぞれ準備し、これら合成樹脂組成物をヘンシェルミキサー内に供給して撹拌混合し、得られた混合粉末１００重量部に対し石油系溶剤２０重量部を配合し、ＰＴＦＥの室温転移点以下の温度（１５℃）で混合し、湿潤性を有する合成樹脂組成物を得た。

得られた合成樹脂組成物をそれぞれ金属薄板からなる鋼裏金（厚さ０．５０ｍｍ）上に形成された多孔質金属（青銅）焼結層（厚さ０．２４ｍｍ）上に散布供給し、合成樹脂組成物の滑り層の厚さが０．２３ｍｍとなるようにローラで圧延して焼結層の孔隙および表面に合成樹脂組成物を充填被覆した複層板を得た。得られた複層板を２００℃の温度に加熱した熱風乾燥炉中に５分間保持して溶剤を除去した後、乾燥した合成樹脂組成物からなる滑り層をローラによって加圧力４００ｋｇｆ／ｃｍ^２にて圧延し、焼結層上に被覆された合成樹脂組成物の滑り層の厚さを０．１０ｍｍとした。

上記した実施例１〜８及び比較例１〜４で作製した方形状の試験片について、摩擦摩耗特性を次の試験方法により評価した。

（１）往復動摺動試験Ｉ
表１に記載の条件で静止摩擦係数、動摩擦係数及び摩耗量を測定した。摩耗量については、試験時間〔２０時間〕終了後の滑り層の寸法変化量で示した。

（表１）
滑り速度３ｍ／ｍｉｎ
荷重３００ｋｇｆ
試験時間２０時間
潤滑無潤滑（ドライ）
相手材材質高炭素クロム軸受鋼（ＳＵＪ２）
相手材の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）０．１

（２）往復動摺動試験ＩＩ
表２に記載の条件で静止摩擦係数、動摩擦係数及び摩耗量を測定した。摩耗量については、試験時間〔２０時間〕終了後の滑り層の寸法変化量で示した。

（表２）
滑り速度３ｍ／ｍｉｎ
荷重５００ｋｇｆ
試験時間２０時間
潤滑試験前に摺動面に鉱油系グリース〔協同油脂社製の「ワンルーバーＭＯ（商品名）」〕を塗布
相手材材質高炭素クロム軸受鋼（ＳＵＪ２）
相手材の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）０．３

（３）スラスト試験
表３に記載の条件で摩擦係数及び摩耗量を測定した。摩擦係数については、試験を開始してから１時間経過後、試験終了までの安定時の摩擦係数を示し、摩耗量については、試験時間終了後の滑り層の寸法変化量で示した。

（表３）
滑り速度５ｍ／ｍｉｎ
荷重（面圧）１９．６ＭＰａ（２００ｋｇｆ／ｃｍ^２）
試験時間２０時間
潤滑無潤滑（ドライ）
相手材材質機械構造用炭素鋼（Ｓ４５Ｃ）
相手材の表面粗さＲａ（算術平均粗さ）０．１５

上記した往復動摺動試験Ｉ及びＩＩ並びにスラスト試験の結果を表４〜表６に示す。

注）表６中の＊印は、試験開始後１時間で摩擦係数が０．４を超えたため、その時点で試験を中止した。

以上の試験結果から、実施例１〜８からなる複層摺動部材は、往復動摺動試験における静止摩擦係数と動摩擦係数との差が非常に小さく、試験時間を通して安定した摺動を示し、スティックスリップを生じることがなく、スティックスリップに起因する異常摩擦音の発生も観察されなかった。一方、比較例１〜４の複層摺動部材は、全ての試験条件において、摩耗量が大きい値を示し、特に比較例３の複層摺動部材は、スラスト試験において、試験開始後１時間で摩擦係数が０．４を超え試験を中止したため摩耗量の測定はできなかった。

以上のように、本発明の複層摺動部材は、グリースなどの潤滑油剤の介在下及び乾燥摩擦条件下での摺動においてもスティックスリップを生じることがなく、スティックスリップに起因する異常摩擦音の発生のない優れた摩擦摩耗特性を発揮する。

本発明の好ましい一例の複層摺動部材の断面図である。

符号の説明

１裏金
２多孔質金属焼結層
３滑り層

Claims

鋼板からなる裏金と、該裏金の表面に一体に形成された多孔質金属焼結層と、該多孔質金属焼結層の孔隙に充填されかつ表面に被覆された合成樹脂組成物からなる滑り層とを具備した複層摺動部材であって、合成樹脂組成物は、１１ナイロン又は１２ナイロン１００重量部に対し、第三リン酸カルシウム、ピロリン酸カルシウム又はメタリン酸マグネシウム１〜１５重量部と５０００〜８０万の分子量をもった低分子量四ふっ化エチレン樹脂５〜３０重量部とが配合されてなる複層摺動部材。
合成樹脂組成物に、追加成分として、脂肪酸アミドが５重量部以下配合されている請求項１に記載の複層摺動部材。
脂肪酸アミドは、エチレンビスエルカ酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミド、エルカ酸アミドのうちのいずれか一つから選択される請求項２に記載の複層摺動部材。
合成樹脂組成物に、追加成分として、黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステン及び窒化ホウ素の固体潤滑剤の群から選択される少なくとも一つが５重量部以下配合されている請求項１から３のいずれか一項に記載の複層摺動部材。