JP4415403B2 - 立体構造ネット空隙材 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、繊維素材によって、上面部と下面部、並びにこれらを連結する連結部とで形成される一体構造の立体構造ネット空隙材に関する。
詳しくはカーシートやチャイルドシート、スポーツシューズ、或いは寝具、敷物、更には医療用材料、土木・建築用等に使用される立体構造ネット空隙材であって、上、下面部が透孔部を有するネット組織で形成され、しかも、多方向からの圧縮力に対し最適な耐圧性と確実な回復力を有する、高通気性の立体構造ネット空隙材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
上面部と下面部、並びにこれらを連結する連結部とからなる一体構造の立体構造ネット空隙材に関しては種々の提案がなされており、これらの立体構造ネット空隙材は繊維素材を２列針床の経編機で編成することによって形成されることが主流となっている。
上面部と下面部に透孔部を有するネット組織を使用し、連結に関しては、（１）、上、下面部に対し、ほぼ直交状態で連結される直交連結部を有するもの、或いは、（２）、上、下面部に斜交して連結される斜交連結部と前記直交連結部を同時に併せ持つトラス構造のものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
（１）については、上、下面部に同形状、同寸法のネット組織を上下同位置に対向させ、これらを連結部で連結する手段が用いられるが、これらについては上下からの圧力に対して直交連結部が挫屈する以前に上、下面部が互いに横ずれしてしまい、期待するクッション性が損なわれ、空隙部が保証されない問題がある。
【０００４】
この横ずれで問題が発生するケースとしては、裁断や縫製工程が挙げられる。
一般に、裁断は部材を多枚数重ねて行われるが、裁断圧により横ずれが発生すると正確な裁断寸法が得られず均一な縫製品が得られない。
また、縫製時に横ずれが発生すると縫製品の仕上がりに多大な悪影響を及ぼすのである。
【０００５】
更に他の問題としては、これらの部材をカーシート、椅子ばり、床ずれ防止材等に使用する際、人が着座、或いは横臥した時の加重により横ずれが発生すると適度な反発力を失いへたりとなり不快感を生ずる。
また製品の曲線部分では多方向からの力が加わるため、特に大きな横ずれが発生し、製品に変形をもたらし見栄えが悪くなるばかりか性能低下の問題が発生する。
【０００６】
そこで、この横ずれを防止する手段として前記（２）のように直交連結部と斜交連結部を併用することが提案（特開平１０−１０２３６３号、特許２７６２０５２号等参照）されている。
つまり、上、下面部のネット組織を左右または上下いずれかへ、ほぼ半分ずらして斜交連結部を形成する手段を用いており、上下からの圧力を直交連結部で受け止め、同時に横ずれを斜交連結部で防ぐトラス構造となっている。
【０００７】
ところが、これらの場合は、上、下面部の透孔部密度が同じであり、連結部の斜交の角度や、直交との組み合わせパターンが限定されてしまう。
さらに同一コース上にトラス構造を有していないので、横ずれ防止の効果は満足できるものではない。
【０００８】
本発明は、例えば図１、図２、及び図３に示すように、上面部１１と下面部１２に透孔部２を有するネット組織を用い、直交連結部３１と斜交連結部３２からなる連結部３を効果的に配した高耐圧縮性及び高通気性を有する立体構造ネット空隙材１を提供することを目的とする。
【０００９】
【問題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の立体構造ネット空隙材１においては上面部１１と下面部１２のそれぞれの透孔部密度と透孔部面積率とを特定の範囲に設定すると同時に直交連結部３１と斜交連結部３２とを一方に偏ることなく効果的に配して、上、下、多方向からの圧力に対し最適な耐圧縮性と確実な回復力を有する高通気性の立体構造ネット空隙材１を得るものである。
【００１０】
即ち、本発明は、（１）、透孔部２を有する上面部１１と下面部１２とを連結部３で連結してなる繊維素材で形成された立体構造ネット空隙材１であって、上面部１１と下面部１２との各透孔部２が貫通しており、上面部１１と下面部１２の透孔部密度が異なり、上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部２２が２〜４個入る関係にあり、連結部３が直交連結部３１と斜交連結部３２とからなる立体構造ネット空隙材に存する。
【００１３】
そしてまた、（２）、上面部１１の透孔部密度が１０〜４０個／インチ2で、上面部透孔部面積率が３０〜７０％、下面部透孔部面積が上面部透孔部面積の５〜７０％である上記（１）の立体構造ネット空隙材１に存する。
【００１４】
そしてまた、（３）、９〜２８ゲージのダブルラッシェル地であり、その厚みが２〜３０ｍｍである上記（１）の立体構造ネット空隙材１に存する。
【００１５】
そしてまた、（４）、染色されている上記（１）記載の立体構造ネット空隙材１に存する。本発明の立体構造ネット空隙材は、横ズレのない高耐圧縮性と十分な高通気性を有するものである。本発明は、この目的に沿ったものであれば、上記１〜４の中から選ばれた２つ以上を組み合わせた構成も採用可能である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明の立体構造ネット空隙材１は、透孔部を有する上面部と下面部とを連結部で連結してなる繊維素材で形成された立体構造ネット空隙材である。
そして、上面部と下面部の透孔部密度が異なり、連結部が直交連結部と斜交連結部とからなる。
詳しくは立体構造ネット空隙材１は、上面部透孔部密度が、１０〜４０個／インチ2であり、その透孔部面積率が３０〜７０％から構成される。
ここに、透孔部密度はメッシュ密度ともいわれ単位面積（１平方インチ）内に存在する透孔部の数を言う。
また、透孔部面積率＝（透孔部面積／平方インチ）／（布帛面積／平方インチ）である。
【００１７】
上面部透孔部密度を１０個／インチ2 未満とすると通気性の点から好ましくなく、透孔部面積率が７０％をこえると、連結部３は直交するものが多くなり、斜め方向から加わる圧力に対し、期待する横ずれ防止効果、高耐圧縮性効果が得られない。
透孔部面積率が３０％未満、透孔部密度が４０個／インチ2 をこえると斜交連結部３２の角度が垂直に近づき、やはり斜め方向から加わる圧力に対し、期待する横ずれ防止効果、高耐圧縮性効果が得られない。
透孔部面積率は４０〜６０％の範囲が好ましい。
【００１８】
また、本発明は上面部透孔部２１の面積に対する下面部透孔部２２の面積が５〜７０％の比率の大きさが好ましく、更に２０〜５０％がより好ましい。
上面部透孔部面積に対する下面部透孔部面積の比率が５％未満であると、ネット組織の形成が困難となり、また逆に上面部透孔部面積に対する下面部透孔部面積の比率が７０％を超えると連結に関する断面パターンが限定され、本発明の最大の特徴である横ずれ防止効果が発現されない。
【００１９】
そして、上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部２２が１．１〜６個入る関係（上面部と下面部との透孔部密度の比）にあることが好ましく、２〜４個であることがより好ましい。
上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部数が６個を越えると、メッシュ組織の形成が困難となり、また上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部数が１．１個未満であると、連結に関する断面パターンが限定され、本発明の最大の特徴である横ずれ防止効果が十分でない。
【００２０】
更に、本発明の立体構造ネット空隙材１は、その厚みが２〜３０ｍｍの範囲であることが好ましく、２〜２０ｍｍの範囲であることがより好ましい。
厚みが２ｍｍ未満、あるいは３０ｍｍを越えると、横ずれ防止効果と高い耐圧縮性が十分でなくなる。
また、上面部１１と下面部１２をつなぐ連結部３は、２０ｄｔｅｘ以上のモノフィラメント又はモノマルチフィラメントであることが好ましい。
２０ｄｔｅｘに満たないと、立体構造ネット空隙材１の厚みが保持できず、期待する高い圧縮性が得にくい。
【００２１】
また、本発明の立体構造ネット空隙材１は、繊維素材からなるもので、ポリアミド、ポリエステル、ポリプロピレン、ビニロン、アラミド等の合成繊維や、その他、炭素繊維、再生繊維等が採用され、特に限定されるものではない。
また、合成繊維であれば、モノフィラメントやマルチフィラメントが使用され、その断面は種々の異形断面のものが採用される。
空隙材１の糸は、繊維製造時に着色した原着繊維、あるいは先染糸などいずれでも良い。
【００２２】
また、上記に使用した上面部１１、下面部１２の用語は便宜上使用したに過ぎず、上面部１１を必ずしも上にして使用するというものではない。
更に、透孔部２については、その形状も特に限定されるものではなく、円形、楕円形、ひし形、四角形、六角形、八角形など適宜に選択することができ、また上面部１１、下面部１２においてその形状が同じでも、異なっていても良い。
以下、本発明の実施例を挙げて説明するが、本発明は、必ずしも実施例に限定されることはない。
【００２３】
本実施例においては立体構造ネット空隙材１を形成する手段として２列針床からなる経編機であるダブルラッシェル機を使用する。
経編機において、組織的に糸抜き部を繰り返し形成すれば、この糸抜き部が開口して透孔部を形成しネット地を得ることは既に周知であり、透孔部の形状は組織の設定により６角形や４角形など所要の形状を得ることが可能である。
このように編成時に糸抜き部が開口することを応用し、上面部１１、下面部１２の透孔部密度を異ならせて透孔部２の開口度を変化させれば、連結部３が種々の角度をもって上面部１１、下面部１２を連結することとなる。
つまり、直交連結部３１と多様な斜交連結部３２の組み合わせが可能となり、横ずれのない耐圧縮性、通気性の優れた立体構造ネット空隙材１を得るものである。
【００２４】
更に念のため、実施例の理解を容易にするためにネット組織の構成概念を説明する。
図１（Ａ）に模式的に示すように、六角形の透孔部２をハニカム状に有するネット地は直線部４１と斜行部４２で形成される。
つまり、１本の直線部４１から２本の斜行部４２に分離して、互いに隣接する２本の斜行部４２を連結して次の直線部４１を形成する。
これを順次繰り返してネット地は形成される。
ここで、便宜的に、１本の直線部４１から２本の斜行部４２に分離するところを分離部４３と呼び、２本の斜行部が１本の直線部に連結するところを連結部４４と呼ぶことにする。
【００２５】
以下、本発明の各実施例を具体的に説明していく。
【実施例１】
マイヤー製ダブルラッセル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図１（Ａ）に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト１６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、４コースからなる六角形の透孔部２２（５２個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート８コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用し、上面部１１、下面部１２の相対するすべてのウエールを連結編成して、厚み５ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００２６】
本実施例においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、二個の下面部透孔部２２が入る位置関係となっている。
この場合の連結状態の特性をその断面図、図１（Ｂ）に基づいて説明する。
一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は７つのラインで切断された断面パターンで示すことができる。
つまり、一個の上面部透孔部２１において、その上方に位置する上方連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方に位置する上方斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈２〉、上方の上方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈４〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈５〉、下方に位置する下方斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈６〉、下方の下方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈７〉、の７つのラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００２７】
図１（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉においては上面部１１、下面部１２との交差角度が異なる２つの斜交連結部３２を有する変則斜交連結型Ｐ１となり、ライン〈２〉においては直交連結型Ｐ２となり、ライン〈３〉においては、ライン〈１〉と同様の変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈４〉においては交差角度の異なる２組の斜交連結部３２を対称形に有する複数斜交連結型Ｐ３、ライン〈５〉においては、ライン〈１〉、〈３〉とは逆向きの変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈６〉においてはライン〈２〉と同様の直交連結型Ｐ２、ライン〈７〉においてはライン〈５〉と同様の変則斜交連結型Ｐ１となる。
【００２８】
以上のように、本実施例の立体構造ネット空隙材１は、その断面に４種の断面パターンを有し、しかもライン〈１〉と〈３〉、ライン〈２〉と〈６〉、ライン〈５〉と〈７〉は断面パターンは同型であるものの、その位置が異なるので結局は７つの断面パターンを有する耐圧縮効果が発揮される。
このことは従来の空隙材には全く見られなかった構造による効果である。
【００２９】
以上の立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は２５％であった。
【００３０】
【実施例２】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図２（Ａ）に模式的に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト１６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、２コースからなる六角形の透孔部２２（１０４個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート４コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、上面部１１、下面部１２の相対する、すべてのウエールを連結編成して、厚み５ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００３１】
本実施例においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、四個の下面部透孔部２２が入る位置関係となっている。
この場合の連結状態の特性をその断面図、図２（Ｂ）に基づいて説明する。
一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は７つのラインで切断された断面パターンで示すことができる。
つまり、一個の上面部透孔部２１において、その上方に位置する上方連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方の上方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈２〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈４〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈５〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈６〉、下方の下方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈７〉、の７つのラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００３２】
図２（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉、〈２〉、〈６〉、〈７〉においては、直交連結部３１と、相対する２本の斜交連結部３２とを有する複合連結型Ｐ４、ライン〈３〉、〈４〉、〈５〉においては、上面部１１、下面部１２との交差角度が異なる２組の斜交連結部３２を対称形に有する複数斜交連結型Ｐ３となる。
以上のように本実施例の立体構造ネット空隙材１は、その断面に２種の断面パターンに分類されるが、実際には４つの形態で使用され、これらの断面パターンが極めて効果的に繰り返し配列されているので多方向からの力に対して、実施の形態１同様もしくはそれ以上に充分な耐圧力効果が発揮される。
【００３３】
以上の立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は８％であった。
【００３４】
【実施例３】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図３（Ａ）に模式的に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、３コースからなる六角形の透孔部２２（６２個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、上面部１１、下面部１２の相対するすべてのウエールを連結編成して、厚み６ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００３５】
本実施例においては、上方から見て、一個の上面部透孔部２１の中に、下面部透孔部２２が、経方向に２個、横方向に１／２ずつが２個入る位置関係になっている。この場合の連結状態の特性をその断面図、図３（Ｂ）に基づいて説明する。一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は１１本のラインで切断された断面パターンで示すことができる。
【００３６】
つまり、一個の上面部透孔部２１において、上方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方の斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈２〉、上方の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈４〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈５〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈６〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈７〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈８〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈９〉、下方の斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈１０〉、下方の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈１１〉の１１本のラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００３７】
図３（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉、〈３〉、〈９〉、〈１１〉においては、斜交連結部３２を対称形に有する斜交連結型Ｐ５、ライン〈２〉、〈１０〉においては、変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈４〉、〈８〉においては複合連結型Ｐ４、ライン〈５〉、〈７〉においては複数斜交連結型Ｐ３、ライン〈６〉においては斜交連結型Ｐ５となる。
以上のように本実施例の立体構造ネット空隙材１はその断面に４種の断面パターンに分類されるが、実際には６つの形態で使用され、これらの断面パターンが極めて効果的に繰り返し配列されているので多方向からの力に対して充分な耐圧縮性効果が発揮される。
【００３８】
この立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚５．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は２０％であった。
【００３９】
以下比較例を示す。
【比較例１】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、上面部、下面部ともに、８コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を透孔部が上下一致するように編成し、同時に、連結糸には、３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
これを１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．１ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４０】
【比較例２】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、上面部、下面部ともに、８コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、透孔部をコース方向に４コース（半分）ずらして編成し、同時に、連結糸には、３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
これを１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４１】
【比較例３】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１６５ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、７コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハチス状に有する上面部と、７コースからなるひし形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有する下面部とを編成し、同時に、連結糸を全体でトラス型の構造となるように３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した１枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．１ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４２】
上記の立体構造ネット空隙材について、表１に示す耐圧縮性評価（厚み保持率）、表２に示すズレ性評価（連結糸のズレ幅）、縫製性評価（縫い易さと仕上がり）を行った。
以下に立体構造ネット空隙材の測定評価の基準について述べる。
１）厚み保持率確認試験
材料を７ｃｍ×７ｃｍの大きさにし、厚みの変化がわかりやすいように４枚重ねて、その上に直径７ｃｍの円柱型の重り５ｋｇを載せる。
この状態で、厚みの変化がでやすいように１００℃で２時間放置した。
２時間後、重りを取り除いた直後の厚みを試験後の厚みＬ２とし、重りを載せる前の厚みをＬ１として
厚み保持率（％）＝Ｌ２／Ｌ１×１００
の値を得た。
【００４３】
▲２▼連結糸横ズレ確認試験
マイクロスコープで、荷重を加える前と加えた後の、連結糸の状態を撮影する。
その際、印を付けたある一本の連結糸に注目して、荷重を加える前と加えた後の横ずれ状態を写真上で測定した。
【００４４】
▲３▼加工時の縫製性確認試験
立体構造ネット空隙材１の上面部１１と上面部１１を重ね合わせて縫い合わせ、その時の縫い易さとその後開いた時の、縫い目の綺麗さで縫製性を評価した。
そして、表３に示す耐圧縮性評価（厚み保持率）については、下記のように符号で区別した。
【００４５】
・厚み保持率
７５％以上 ・・○
７０〜７５％以上 ・・△
７０％以下 ・・×
またズレ性評価（連結糸のズレ幅）については下記のように符号で区別した。
【００４６】
・連結糸のズレ幅
２ｍｍ以下 ・・○
７〜１０ｍｍ ・・△
１０ｍｍ以上 ・・×
また縫製性評価（縫い易さと仕上り）については下記のように符号で区別した。
【００４７】
・縫い易さと仕上り
非常に縫い易く、縫い目も美しい ・・○
やや縫い難いが、直線状に縫うことができる ・・△
縫い難く、縫い目も直線状にならない ・・×
また総合評価については下記のように符号で区別した。
【００４８】
・総合評価
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の○が２つ以上 ・・◎
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の○が１つで△が２つ ・・○
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の上記以外で△が１つ以上 ・・△
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の×が２つ以上 ・・×
【００４９】
〔結果〕
・厚み保持率確認試験の結果
表３より明らかなように、比較例１が圧倒的に厚み保持率が悪く、あとは大差がなく耐圧縮性に優れている。
これは、比較例１が同一形状の上下の透孔部が相対する同じ位置に構成されることで、どの箇所を切断しても連結糸４は直交もしくはそれに近い角度を示すので、負荷された圧力に対してたちまち連結糸が横倒れをして、上面部と下面部が横ずれし、厚みの確保が困難となるからである。
【００５０】
・連結糸横ズレ確認試験の結果
表３より明らかなように、本発明の立体構造ネット空隙材１の横ずれ防止効果が優れていることが分かる。
これは、先に述べたように立体構造ネット空隙材１を切断したそのライン上で、連結糸の断面パターンが多いことと、種々のトラス型の連結糸が現れることで、様々な方向から負荷される圧力を、バランス良く分散吸収し連結糸の横ずれを防ぐからである。
【００５１】
・加工時の縫製性確認試験の結果
【００５２】
本発明の立体構造ネット空隙材１の縫製性が良い理由として、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが異なっているということが原因である。
透孔部２の大きさが異なることによって、上面部１１と下面部１２の素地部の面積に差が生じ、縫い針が上面部１１と下面部１２の透孔部を同時に貫く確率が、上面部１１、下面部１２の透孔部の大きさが同じものより格段に低いからである。
また、上面部１１と下面部１２が横ずれしないということが縫製性の良い理由として当然挙げられる。
【００５３】
以上、本発明についてその詳細を説明したが、本立体構造ネット空隙材１は、実施の形態に限定されることなく、その本質から逸脱しない範囲で他の変形、組み合わせが可能であることは言うまでもない。
【００５４】
【発明の効果】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上面部１１、下面部１２の透孔部密度を異ならせて透孔部２の開口度を変化させ、直交連結部３１と多様な斜交連結部３２との組み合わせにより、連結部３が種々の角度をもって上面部１１、下面部１２を連結する手段を講じているので、横ずれのない高耐圧縮性の立体構造ネット空隙材１を得ることができる。
【００５５】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、その断面パターンが、直交連結型Ｐ２に加えて、斜交連結型Ｐ５、変則斜交連結型Ｐ１、複数斜交連結型Ｐ３、複合連結型Ｐ４に代表されるトラス構造を有し、これらの多様な断面パターンが効果的に配されているので、多方向からの力に対して充分な耐圧縮性を発揮できる。
【００５６】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、複数の下面部透孔部２２が入る位置関係となっているので、上面部１１、下面部１２の透孔部２が連結部３に阻害されることなく貫通しているので高通気性が得られる。
【００５７】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが異なり、上面部１１と下面部１２の素地部の面積に差があるので、縫製の際、縫い針が上面部１１と下面部１２の透孔部２を同時に貫く確率が、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが同じものより格段に低いことから縫製時の問題、縫製品の品質の低下が見られない。
【００５８】
本発明の立体構造ネット空隙材１において、本立体構造ネット空隙材１が繊維素材を使用したダブルラッシェル地である場合には、その組織、素材の選択が自由で製品の多様化が容易に図れる。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【表２】
【００６１】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【図１】図１（Ａ）は、上面部透孔部内に２個の下面部透孔部が位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図１（Ｂ）は、図１（Ａ）の立体構造ネット空隙材を７つのラインで切断した際の断面図である。
【図２】図２（Ａ）は、上面部透孔部内に４個の下面部透孔部が位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図２（Ｂ）は、図２（Ａ）の立体構造ネット空隙材を７つのラインで切断した際の断面図である。
【図３】図３（Ａ）は、上面部透孔部内に経方向に２個、横方向に１／２ずつの下面部透孔部が２個、位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図３（Ｂ）は、図３（Ａ）の立体構造ネット空隙材を１１本のラインで切断した際の断面図である。
【符号の説明】
１…立体構造ネット空隙材
１１…上面部
１２…下面部
２…透孔部
２１…上面部透孔部
２２…下面部透孔部
３…連結部
３１…直交連結部
３２…斜交連結部
４１…直線部
４２…斜行部
４３…分離部
４４…連結部
〈１〉〜〈１１〉…切断ライン
Ｐ１…変則斜交連結型
Ｐ２…直交連結型
Ｐ３…複数斜交連結型
Ｐ４…複合連結型
Ｐ５…斜交連結型
【発明の属する技術分野】
本発明は、繊維素材によって、上面部と下面部、並びにこれらを連結する連結部とで形成される一体構造の立体構造ネット空隙材に関する。
詳しくはカーシートやチャイルドシート、スポーツシューズ、或いは寝具、敷物、更には医療用材料、土木・建築用等に使用される立体構造ネット空隙材であって、上、下面部が透孔部を有するネット組織で形成され、しかも、多方向からの圧縮力に対し最適な耐圧性と確実な回復力を有する、高通気性の立体構造ネット空隙材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
上面部と下面部、並びにこれらを連結する連結部とからなる一体構造の立体構造ネット空隙材に関しては種々の提案がなされており、これらの立体構造ネット空隙材は繊維素材を２列針床の経編機で編成することによって形成されることが主流となっている。
上面部と下面部に透孔部を有するネット組織を使用し、連結に関しては、（１）、上、下面部に対し、ほぼ直交状態で連結される直交連結部を有するもの、或いは、（２）、上、下面部に斜交して連結される斜交連結部と前記直交連結部を同時に併せ持つトラス構造のものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
（１）については、上、下面部に同形状、同寸法のネット組織を上下同位置に対向させ、これらを連結部で連結する手段が用いられるが、これらについては上下からの圧力に対して直交連結部が挫屈する以前に上、下面部が互いに横ずれしてしまい、期待するクッション性が損なわれ、空隙部が保証されない問題がある。
【０００４】
この横ずれで問題が発生するケースとしては、裁断や縫製工程が挙げられる。
一般に、裁断は部材を多枚数重ねて行われるが、裁断圧により横ずれが発生すると正確な裁断寸法が得られず均一な縫製品が得られない。
また、縫製時に横ずれが発生すると縫製品の仕上がりに多大な悪影響を及ぼすのである。
【０００５】
更に他の問題としては、これらの部材をカーシート、椅子ばり、床ずれ防止材等に使用する際、人が着座、或いは横臥した時の加重により横ずれが発生すると適度な反発力を失いへたりとなり不快感を生ずる。
また製品の曲線部分では多方向からの力が加わるため、特に大きな横ずれが発生し、製品に変形をもたらし見栄えが悪くなるばかりか性能低下の問題が発生する。
【０００６】
そこで、この横ずれを防止する手段として前記（２）のように直交連結部と斜交連結部を併用することが提案（特開平１０−１０２３６３号、特許２７６２０５２号等参照）されている。
つまり、上、下面部のネット組織を左右または上下いずれかへ、ほぼ半分ずらして斜交連結部を形成する手段を用いており、上下からの圧力を直交連結部で受け止め、同時に横ずれを斜交連結部で防ぐトラス構造となっている。
【０００７】
ところが、これらの場合は、上、下面部の透孔部密度が同じであり、連結部の斜交の角度や、直交との組み合わせパターンが限定されてしまう。
さらに同一コース上にトラス構造を有していないので、横ずれ防止の効果は満足できるものではない。
【０００８】
本発明は、例えば図１、図２、及び図３に示すように、上面部１１と下面部１２に透孔部２を有するネット組織を用い、直交連結部３１と斜交連結部３２からなる連結部３を効果的に配した高耐圧縮性及び高通気性を有する立体構造ネット空隙材１を提供することを目的とする。
【０００９】
【問題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の立体構造ネット空隙材１においては上面部１１と下面部１２のそれぞれの透孔部密度と透孔部面積率とを特定の範囲に設定すると同時に直交連結部３１と斜交連結部３２とを一方に偏ることなく効果的に配して、上、下、多方向からの圧力に対し最適な耐圧縮性と確実な回復力を有する高通気性の立体構造ネット空隙材１を得るものである。
【００１０】
即ち、本発明は、（１）、透孔部２を有する上面部１１と下面部１２とを連結部３で連結してなる繊維素材で形成された立体構造ネット空隙材１であって、上面部１１と下面部１２との各透孔部２が貫通しており、上面部１１と下面部１２の透孔部密度が異なり、上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部２２が２〜４個入る関係にあり、連結部３が直交連結部３１と斜交連結部３２とからなる立体構造ネット空隙材に存する。
【００１３】
そしてまた、（２）、上面部１１の透孔部密度が１０〜４０個／インチ2で、上面部透孔部面積率が３０〜７０％、下面部透孔部面積が上面部透孔部面積の５〜７０％である上記（１）の立体構造ネット空隙材１に存する。
【００１４】
そしてまた、（３）、９〜２８ゲージのダブルラッシェル地であり、その厚みが２〜３０ｍｍである上記（１）の立体構造ネット空隙材１に存する。
【００１５】
そしてまた、（４）、染色されている上記（１）記載の立体構造ネット空隙材１に存する。本発明の立体構造ネット空隙材は、横ズレのない高耐圧縮性と十分な高通気性を有するものである。本発明は、この目的に沿ったものであれば、上記１〜４の中から選ばれた２つ以上を組み合わせた構成も採用可能である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
本発明の立体構造ネット空隙材１は、透孔部を有する上面部と下面部とを連結部で連結してなる繊維素材で形成された立体構造ネット空隙材である。
そして、上面部と下面部の透孔部密度が異なり、連結部が直交連結部と斜交連結部とからなる。
詳しくは立体構造ネット空隙材１は、上面部透孔部密度が、１０〜４０個／インチ2であり、その透孔部面積率が３０〜７０％から構成される。
ここに、透孔部密度はメッシュ密度ともいわれ単位面積（１平方インチ）内に存在する透孔部の数を言う。
また、透孔部面積率＝（透孔部面積／平方インチ）／（布帛面積／平方インチ）である。
【００１７】
上面部透孔部密度を１０個／インチ2 未満とすると通気性の点から好ましくなく、透孔部面積率が７０％をこえると、連結部３は直交するものが多くなり、斜め方向から加わる圧力に対し、期待する横ずれ防止効果、高耐圧縮性効果が得られない。
透孔部面積率が３０％未満、透孔部密度が４０個／インチ2 をこえると斜交連結部３２の角度が垂直に近づき、やはり斜め方向から加わる圧力に対し、期待する横ずれ防止効果、高耐圧縮性効果が得られない。
透孔部面積率は４０〜６０％の範囲が好ましい。
【００１８】
また、本発明は上面部透孔部２１の面積に対する下面部透孔部２２の面積が５〜７０％の比率の大きさが好ましく、更に２０〜５０％がより好ましい。
上面部透孔部面積に対する下面部透孔部面積の比率が５％未満であると、ネット組織の形成が困難となり、また逆に上面部透孔部面積に対する下面部透孔部面積の比率が７０％を超えると連結に関する断面パターンが限定され、本発明の最大の特徴である横ずれ防止効果が発現されない。
【００１９】
そして、上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部２２が１．１〜６個入る関係（上面部と下面部との透孔部密度の比）にあることが好ましく、２〜４個であることがより好ましい。
上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部数が６個を越えると、メッシュ組織の形成が困難となり、また上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部数が１．１個未満であると、連結に関する断面パターンが限定され、本発明の最大の特徴である横ずれ防止効果が十分でない。
【００２０】
更に、本発明の立体構造ネット空隙材１は、その厚みが２〜３０ｍｍの範囲であることが好ましく、２〜２０ｍｍの範囲であることがより好ましい。
厚みが２ｍｍ未満、あるいは３０ｍｍを越えると、横ずれ防止効果と高い耐圧縮性が十分でなくなる。
また、上面部１１と下面部１２をつなぐ連結部３は、２０ｄｔｅｘ以上のモノフィラメント又はモノマルチフィラメントであることが好ましい。
２０ｄｔｅｘに満たないと、立体構造ネット空隙材１の厚みが保持できず、期待する高い圧縮性が得にくい。
【００２１】
また、本発明の立体構造ネット空隙材１は、繊維素材からなるもので、ポリアミド、ポリエステル、ポリプロピレン、ビニロン、アラミド等の合成繊維や、その他、炭素繊維、再生繊維等が採用され、特に限定されるものではない。
また、合成繊維であれば、モノフィラメントやマルチフィラメントが使用され、その断面は種々の異形断面のものが採用される。
空隙材１の糸は、繊維製造時に着色した原着繊維、あるいは先染糸などいずれでも良い。
【００２２】
また、上記に使用した上面部１１、下面部１２の用語は便宜上使用したに過ぎず、上面部１１を必ずしも上にして使用するというものではない。
更に、透孔部２については、その形状も特に限定されるものではなく、円形、楕円形、ひし形、四角形、六角形、八角形など適宜に選択することができ、また上面部１１、下面部１２においてその形状が同じでも、異なっていても良い。
以下、本発明の実施例を挙げて説明するが、本発明は、必ずしも実施例に限定されることはない。
【００２３】
本実施例においては立体構造ネット空隙材１を形成する手段として２列針床からなる経編機であるダブルラッシェル機を使用する。
経編機において、組織的に糸抜き部を繰り返し形成すれば、この糸抜き部が開口して透孔部を形成しネット地を得ることは既に周知であり、透孔部の形状は組織の設定により６角形や４角形など所要の形状を得ることが可能である。
このように編成時に糸抜き部が開口することを応用し、上面部１１、下面部１２の透孔部密度を異ならせて透孔部２の開口度を変化させれば、連結部３が種々の角度をもって上面部１１、下面部１２を連結することとなる。
つまり、直交連結部３１と多様な斜交連結部３２の組み合わせが可能となり、横ずれのない耐圧縮性、通気性の優れた立体構造ネット空隙材１を得るものである。
【００２４】
更に念のため、実施例の理解を容易にするためにネット組織の構成概念を説明する。
図１（Ａ）に模式的に示すように、六角形の透孔部２をハニカム状に有するネット地は直線部４１と斜行部４２で形成される。
つまり、１本の直線部４１から２本の斜行部４２に分離して、互いに隣接する２本の斜行部４２を連結して次の直線部４１を形成する。
これを順次繰り返してネット地は形成される。
ここで、便宜的に、１本の直線部４１から２本の斜行部４２に分離するところを分離部４３と呼び、２本の斜行部が１本の直線部に連結するところを連結部４４と呼ぶことにする。
【００２５】
以下、本発明の各実施例を具体的に説明していく。
【実施例１】
マイヤー製ダブルラッセル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図１（Ａ）に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト１６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、４コースからなる六角形の透孔部２２（５２個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート８コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用し、上面部１１、下面部１２の相対するすべてのウエールを連結編成して、厚み５ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００２６】
本実施例においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、二個の下面部透孔部２２が入る位置関係となっている。
この場合の連結状態の特性をその断面図、図１（Ｂ）に基づいて説明する。
一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は７つのラインで切断された断面パターンで示すことができる。
つまり、一個の上面部透孔部２１において、その上方に位置する上方連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方に位置する上方斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈２〉、上方の上方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈４〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈５〉、下方に位置する下方斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈６〉、下方の下方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈７〉、の７つのラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００２７】
図１（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉においては上面部１１、下面部１２との交差角度が異なる２つの斜交連結部３２を有する変則斜交連結型Ｐ１となり、ライン〈２〉においては直交連結型Ｐ２となり、ライン〈３〉においては、ライン〈１〉と同様の変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈４〉においては交差角度の異なる２組の斜交連結部３２を対称形に有する複数斜交連結型Ｐ３、ライン〈５〉においては、ライン〈１〉、〈３〉とは逆向きの変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈６〉においてはライン〈２〉と同様の直交連結型Ｐ２、ライン〈７〉においてはライン〈５〉と同様の変則斜交連結型Ｐ１となる。
【００２８】
以上のように、本実施例の立体構造ネット空隙材１は、その断面に４種の断面パターンを有し、しかもライン〈１〉と〈３〉、ライン〈２〉と〈６〉、ライン〈５〉と〈７〉は断面パターンは同型であるものの、その位置が異なるので結局は７つの断面パターンを有する耐圧縮効果が発揮される。
このことは従来の空隙材には全く見られなかった構造による効果である。
【００２９】
以上の立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は２５％であった。
【００３０】
【実施例２】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図２（Ａ）に模式的に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト１６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、２コースからなる六角形の透孔部２２（１０４個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート４コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、上面部１１、下面部１２の相対する、すべてのウエールを連結編成して、厚み５ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００３１】
本実施例においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、四個の下面部透孔部２２が入る位置関係となっている。
この場合の連結状態の特性をその断面図、図２（Ｂ）に基づいて説明する。
一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は７つのラインで切断された断面パターンで示すことができる。
つまり、一個の上面部透孔部２１において、その上方に位置する上方連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方の上方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈２〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈４〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈５〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈６〉、下方の下方分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈７〉、の７つのラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００３２】
図２（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉、〈２〉、〈６〉、〈７〉においては、直交連結部３１と、相対する２本の斜交連結部３２とを有する複合連結型Ｐ４、ライン〈３〉、〈４〉、〈５〉においては、上面部１１、下面部１２との交差角度が異なる２組の斜交連結部３２を対称形に有する複数斜交連結型Ｐ３となる。
以上のように本実施例の立体構造ネット空隙材１は、その断面に２種の断面パターンに分類されるが、実際には４つの形態で使用され、これらの断面パターンが極めて効果的に繰り返し配列されているので多方向からの力に対して、実施の形態１同様もしくはそれ以上に充分な耐圧力効果が発揮される。
【００３３】
以上の立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は８％であった。
【００３４】
【実施例３】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、図３（Ａ）に模式的に示すように、８コースからなる六角形の透孔部２１（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピ−ト６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して上面部１１を形成し、３コースからなる六角形の透孔部２２（６２個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、１リピート６コース、直線部４ウエールのネット組織で編成して下面部１２を形成した（使用糸：上面部１１、下面部１２共ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸）。
同時に、連結部３として３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、上面部１１、下面部１２の相対するすべてのウエールを連結編成して、厚み６ｍｍの立体構造ネット空隙材１を作成した。
【００３５】
本実施例においては、上方から見て、一個の上面部透孔部２１の中に、下面部透孔部２２が、経方向に２個、横方向に１／２ずつが２個入る位置関係になっている。この場合の連結状態の特性をその断面図、図３（Ｂ）に基づいて説明する。一個の上面部透孔部２１と、その範囲内に存在する下面部透孔部２２との連結断面特性は１１本のラインで切断された断面パターンで示すことができる。
【００３６】
つまり、一個の上面部透孔部２１において、上方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈１〉、上方の斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈２〉、上方の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈３〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈４〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈５〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の直線部４１を通過する箇所で切断したライン〈６〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈７〉、直線部４１であって、下面部透孔部２２の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈８〉、下方の連結部４４を通過する箇所で切断したライン〈９〉、下方の斜行部４２を通過する箇所で切断したライン〈１０〉、下方の分離部４３を通過する箇所で切断したライン〈１１〉の１１本のラインで切断された断面パターンでその特性を知ることができる。
【００３７】
図３（Ｂ）に模式的に示すように、ライン〈１〉、〈３〉、〈９〉、〈１１〉においては、斜交連結部３２を対称形に有する斜交連結型Ｐ５、ライン〈２〉、〈１０〉においては、変則斜交連結型Ｐ１、ライン〈４〉、〈８〉においては複合連結型Ｐ４、ライン〈５〉、〈７〉においては複数斜交連結型Ｐ３、ライン〈６〉においては斜交連結型Ｐ５となる。
以上のように本実施例の立体構造ネット空隙材１はその断面に４種の断面パターンに分類されるが、実際には６つの形態で使用され、これらの断面パターンが極めて効果的に繰り返し配列されているので多方向からの力に対して充分な耐圧縮性効果が発揮される。
【００３８】
この立体構造ネット空隙材１を、１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚５．２ｍｍ、上面部１１の透孔部面積率５０％、上面部１１の透孔部面積に対する下面部１２の透孔部面積の比率は２０％であった。
【００３９】
以下比較例を示す。
【比較例１】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、上面部、下面部ともに、８コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を透孔部が上下一致するように編成し、同時に、連結糸には、３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
これを１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．１ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４０】
【比較例２】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１１０ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、上面部、下面部ともに、８コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有するネット地を、透孔部をコース方向に４コース（半分）ずらして編成し、同時に、連結糸には、３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した２枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
これを１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．２ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４１】
【比較例３】
マイヤー製ダブルラッシェル機（ＲＤ・ＰＬＭ−２２Ｇ）を用いて、ポリエステル１６５ｄｔｅｘモノフィラメント糸にて、７コースからなる六角形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハチス状に有する上面部と、７コースからなるひし形の透孔部（２６個／インチ2 ）をハニカム状に有する下面部とを編成し、同時に、連結糸を全体でトラス型の構造となるように３３ｄｔｅｘモノフィラメント糸２本を供給した１枚オサを使用して、厚み５ｍｍの空隙材料を作成した。
１９０℃で１分間プレセットした後、１３０℃にて染色、乾燥し、１５０℃で１分間セットした結果、全厚４．１ｍｍ、上面部の透孔部面積率５０％、上面部の透孔部面積に対する下面部の透孔部面積の比率は１００％であった。
【００４２】
上記の立体構造ネット空隙材について、表１に示す耐圧縮性評価（厚み保持率）、表２に示すズレ性評価（連結糸のズレ幅）、縫製性評価（縫い易さと仕上がり）を行った。
以下に立体構造ネット空隙材の測定評価の基準について述べる。
１）厚み保持率確認試験
材料を７ｃｍ×７ｃｍの大きさにし、厚みの変化がわかりやすいように４枚重ねて、その上に直径７ｃｍの円柱型の重り５ｋｇを載せる。
この状態で、厚みの変化がでやすいように１００℃で２時間放置した。
２時間後、重りを取り除いた直後の厚みを試験後の厚みＬ２とし、重りを載せる前の厚みをＬ１として
厚み保持率（％）＝Ｌ２／Ｌ１×１００
の値を得た。
【００４３】
▲２▼連結糸横ズレ確認試験
マイクロスコープで、荷重を加える前と加えた後の、連結糸の状態を撮影する。
その際、印を付けたある一本の連結糸に注目して、荷重を加える前と加えた後の横ずれ状態を写真上で測定した。
【００４４】
▲３▼加工時の縫製性確認試験
立体構造ネット空隙材１の上面部１１と上面部１１を重ね合わせて縫い合わせ、その時の縫い易さとその後開いた時の、縫い目の綺麗さで縫製性を評価した。
そして、表３に示す耐圧縮性評価（厚み保持率）については、下記のように符号で区別した。
【００４５】
・厚み保持率
７５％以上 ・・○
７０〜７５％以上 ・・△
７０％以下 ・・×
またズレ性評価（連結糸のズレ幅）については下記のように符号で区別した。
【００４６】
・連結糸のズレ幅
２ｍｍ以下 ・・○
７〜１０ｍｍ ・・△
１０ｍｍ以上 ・・×
また縫製性評価（縫い易さと仕上り）については下記のように符号で区別した。
【００４７】
・縫い易さと仕上り
非常に縫い易く、縫い目も美しい ・・○
やや縫い難いが、直線状に縫うことができる ・・△
縫い難く、縫い目も直線状にならない ・・×
また総合評価については下記のように符号で区別した。
【００４８】
・総合評価
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の○が２つ以上 ・・◎
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の○が１つで△が２つ ・・○
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の上記以外で△が１つ以上 ・・△
耐圧縮性、ズレ防止性、縫製性評価の×が２つ以上 ・・×
【００４９】
〔結果〕
・厚み保持率確認試験の結果
表３より明らかなように、比較例１が圧倒的に厚み保持率が悪く、あとは大差がなく耐圧縮性に優れている。
これは、比較例１が同一形状の上下の透孔部が相対する同じ位置に構成されることで、どの箇所を切断しても連結糸４は直交もしくはそれに近い角度を示すので、負荷された圧力に対してたちまち連結糸が横倒れをして、上面部と下面部が横ずれし、厚みの確保が困難となるからである。
【００５０】
・連結糸横ズレ確認試験の結果
表３より明らかなように、本発明の立体構造ネット空隙材１の横ずれ防止効果が優れていることが分かる。
これは、先に述べたように立体構造ネット空隙材１を切断したそのライン上で、連結糸の断面パターンが多いことと、種々のトラス型の連結糸が現れることで、様々な方向から負荷される圧力を、バランス良く分散吸収し連結糸の横ずれを防ぐからである。
【００５１】
・加工時の縫製性確認試験の結果
【００５２】
本発明の立体構造ネット空隙材１の縫製性が良い理由として、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが異なっているということが原因である。
透孔部２の大きさが異なることによって、上面部１１と下面部１２の素地部の面積に差が生じ、縫い針が上面部１１と下面部１２の透孔部を同時に貫く確率が、上面部１１、下面部１２の透孔部の大きさが同じものより格段に低いからである。
また、上面部１１と下面部１２が横ずれしないということが縫製性の良い理由として当然挙げられる。
【００５３】
以上、本発明についてその詳細を説明したが、本立体構造ネット空隙材１は、実施の形態に限定されることなく、その本質から逸脱しない範囲で他の変形、組み合わせが可能であることは言うまでもない。
【００５４】
【発明の効果】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上面部１１、下面部１２の透孔部密度を異ならせて透孔部２の開口度を変化させ、直交連結部３１と多様な斜交連結部３２との組み合わせにより、連結部３が種々の角度をもって上面部１１、下面部１２を連結する手段を講じているので、横ずれのない高耐圧縮性の立体構造ネット空隙材１を得ることができる。
【００５５】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、その断面パターンが、直交連結型Ｐ２に加えて、斜交連結型Ｐ５、変則斜交連結型Ｐ１、複数斜交連結型Ｐ３、複合連結型Ｐ４に代表されるトラス構造を有し、これらの多様な断面パターンが効果的に配されているので、多方向からの力に対して充分な耐圧縮性を発揮できる。
【００５６】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上方から見て一個の上面部透孔部２１の中に、複数の下面部透孔部２２が入る位置関係となっているので、上面部１１、下面部１２の透孔部２が連結部３に阻害されることなく貫通しているので高通気性が得られる。
【００５７】
本発明の立体構造ネット空隙材１においては、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが異なり、上面部１１と下面部１２の素地部の面積に差があるので、縫製の際、縫い針が上面部１１と下面部１２の透孔部２を同時に貫く確率が、上面部１１、下面部１２の透孔部２の大きさが同じものより格段に低いことから縫製時の問題、縫製品の品質の低下が見られない。
【００５８】
本発明の立体構造ネット空隙材１において、本立体構造ネット空隙材１が繊維素材を使用したダブルラッシェル地である場合には、その組織、素材の選択が自由で製品の多様化が容易に図れる。
【００５９】
【表１】
【表２】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【図１】図１（Ａ）は、上面部透孔部内に２個の下面部透孔部が位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図１（Ｂ）は、図１（Ａ）の立体構造ネット空隙材を７つのラインで切断した際の断面図である。
【図２】図２（Ａ）は、上面部透孔部内に４個の下面部透孔部が位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図２（Ｂ）は、図２（Ａ）の立体構造ネット空隙材を７つのラインで切断した際の断面図である。
【図３】図３（Ａ）は、上面部透孔部内に経方向に２個、横方向に１／２ずつの下面部透孔部が２個、位置する立体構造ネット空隙材の上面図である。
図３（Ｂ）は、図３（Ａ）の立体構造ネット空隙材を１１本のラインで切断した際の断面図である。
【符号の説明】
１…立体構造ネット空隙材
１１…上面部
１２…下面部
２…透孔部
２１…上面部透孔部
２２…下面部透孔部
３…連結部
３１…直交連結部
３２…斜交連結部
４１…直線部
４２…斜行部
４３…分離部
４４…連結部
〈１〉〜〈１１〉…切断ライン
Ｐ１…変則斜交連結型
Ｐ２…直交連結型
Ｐ３…複数斜交連結型
Ｐ４…複合連結型
Ｐ５…斜交連結型
Claims (4)
- 透孔部２を有する上面部１１と下面部１２とを連結部３で連結してなる繊維素材で形成された立体構造ネット空隙材１であって、
上面部１１と下面部１２との各透孔部２が貫通しており、
上面部１１と下面部１２の透孔部密度が異なり、
上面部１１の一個の透孔部２１に対して下面部１２の透孔部２２が２〜４個入る関係にあり、
連結部３が直交連結部３１と斜交連結部３２とからなることを特徴とする立体構造ネット空隙材。 - 上面部１１の透孔部密度が１０〜４０個／インチ2 で、上面部透孔部面積率が３０〜７０％、下面部透孔部面積が上面部透孔部面積の５〜７０％であることを特徴とする請求項１記載の立体構造ネット空隙材。
- ９〜２８ゲージのダブルラッシェル地であり、その厚みが２〜３０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の立体構造ネット空隙材。
- 染色されている請求項１記載の立体構造ネット空隙材。
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