JP4295492B2

JP4295492B2 - 双ロール鋳造装置用鋳造ロール

Info

Publication number: JP4295492B2
Application number: JP2002336609A
Authority: JP
Inventors: ディルク・ローデ; フレート・リーヒェルト; トーマス・ヘルメンカムプ; ギュンター・ヴォプカーハンス−
Original assignee: ケイエムイー・ジャーマニー・アクチエンゲゼルシャフト・ウント・コンパニー・コマンディトゲゼルシャフト
Priority date: 2001-11-21
Filing date: 2002-11-20
Publication date: 2009-07-15
Anticipated expiration: 2022-11-20
Also published as: NO340437B1; EP1314495A3; MXPA02010879A; KR100961239B1; CN1419982A; NO20025563L; TW590822B; BR0204713A; CA2410245C; NO20025563D0; JP2003191056A; US20030094219A1; EP1314495A2; CA2410245A1; KR20030041833A; EP1314495B1

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、双ロール鋳造装置のための鋳造ロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
熱間−および／または冷間成形段階を節約するために、半製品をできるだけ最終寸法に近似して鋳造するという世界的目的、特に鉄鋼業における目的で約１９８０年第以来、沢山開発されてきた。例えば単−および双ロール連続鋳造法において開発されてきた。
【０００３】
これらの鋳造法の場合にはスチール合金、ニッケル、銅並びに熱間ロール加工が困難な銅合金を鋳造する際に水冷式ロールのところで溶湯の湯口領域に非常に高い表面温度が発生する。これは例えばスチール合金を最終寸法に近似して鋳造する場合に３５０℃〜４５０℃であり、その際に鋳造ロールジャケットは４８Ｓｍ／ｍｍ²の電導性および約３２０Ｗ／ｍＫの熱伝導性を有するＣｕＣｒＺｒ−材料である。ＣｕＣｒＺｒ−ベースの材料は従来には主として高い熱負荷の掛かる連続鋳造用鋳型および鋳造ロールのために使用された。表面温度はこの材料の場合には鋳造ロールを湯口領域の直前で、各回転毎に周期的に冷却することによって約１５０℃〜２００℃に下がる。これに対して鋳造ロールの冷却される裏側では回転するする間に約３０℃〜４０℃で全く一定したままである。鋳造ロールの表面温度の周期的変化との関係で表面と裏側との温度勾配がジャケット材料の表面領域に熱応力を生じさせる。
【０００４】
色々な温度で±０．３％の伸び許容度および０．５ヘルツの周波数（これらのパラメータはほぼ３０回転／分の鋳造ロールの回転速度に相当する）での従来に使用されたＣｕＣｒＺｒ−材料の疲労挙動の実験によれば、例えば４００℃の最大表面温度（水冷部の上２５ｍｍの肉厚に相当する）で最も有利な場合にはヒビ割れ発生まで３０００サイクルの寿命が期待できる。それ故にこの鋳造ロールは約１００分の比較的短い作動時間の後に既に表面のヒビを除くために後処理しなければならない。この場合、後処理の間の停止時間は中でも鋳造表面でのグリース／離型剤の作用、構造的および方法に起因する冷却並びに鋳込速度に左右される。鋳造ロールを評価するために鋳造装置を止めそして鋳造工程を中断しなければならない。
【０００５】
上記の鋳型材料ＣｕＣｒＺｒの別の欠点は約１１０ＨＢＷ〜１３０ＨＢＷの、この用途目的の場合にとって比較的に低い硬度にある。単−または双ロール式連続鋳造法の場合には、既に湯口領域の前で鋼注入部がロール表面に達することを回避できない。その時に凝固した鋼粒子が鋳造ロールの比較的に柔らかい表面に押し付けられ、それによって約１．５ｍｍ〜４ｍｍの厚さの鋳造帯状物の表面品質が著しく悪影響を受ける。
【０００６】
１％までのニオブを添加した公知のＣｕＮｉＢｅ−合金の低い電導性もＣｕＣｒＺｒ−合金に比較して高い表面温度をもたらす。電導性は熱伝導性にほぼ比例するので、ＣｕＮｉＢｅ−合金よりなる鋳造ロールのジャケットの表面温度は表面で最大４００℃の温度そして裏側で３０℃の最大温度を有するＣｕＣｒＺｒ製ジャケットを持つ鋳造ロールに比較して約５４０℃程高められる。
【０００７】
３成分のＣｕＮｉＢｅ−あるいはＣｕＣｏＢｅ合金は確かに一般に２００ＨＢＷ以上のブリネル硬度を有するが、この材料から製造される標準半製品、例えば抵抗溶接電極を製造するための棒鋼あるいはスプリングまたはリーダーフレーム(Leaderframes)を製造する薄板および帯状物は場合によっては２６〜約３２Ｓｍ／ｍｍ²の範囲内にある値を達成する。最適な条件のもとではこの標準材料で鋳造ロールのジャケットのところの表面温度だけは約５８５℃に達する。
【０００８】
米国特許第４，１７９，３１４号明細書から基本的に公知のＣｕＣｏＢｅＺｒ−あるいはＣｕＮｉＢｅＺｒ−合金についても、合金成分を意図的に選択する場合に＞３８Ｓｍ／ｍｍ²の伝導性値が２００ＨＢＷの最低硬度と関連して達成できることは実証されていない。
【０００９】
ヨーロッパ特許（Ｂ１）第０，５４８，６３６号明細書においては更に、全部または一部がコバルトに交換することができる１．０％〜２．６％のニッケル、０．１％〜０．４５％のベリリウム、選択的に０．０５％〜０．２５％のジルコニウムおよび場合によっては最高０．１５％までの、ニオブ、タンタル、バナジウム、チタン、クロム、セリウムおよびハフニウムを含む群から選択される少なくとも１種類の元素、製造に起因する不純物および通例に使用される加工用添加物を含めた残量の銅よりなり、少なくとも２００ＨＢＷのブリネル硬度および３８Ｓｍ／ｍｍ²以上の電導性を有する時効硬化性銅合金を鋳造ロールおよび鋳造歯車を製造するために材料として使用することは従来技術である。
【００１０】
この組成を有する合金、例えばＣｕＣｏ２Ｂｅ０．５またはＣｕＮｉ２Ｂｅ０．５の合金は比較的に高い合金元素含有量であるために熱間変形性に欠点を有する。しかしながら、数ミリメータの粒度を有する大きさの大粒子鋳造組織から出発し、＜１．５ｍｍの粒度（ＡＳＴＭＥ１１２による）の微粉粒を得るために、高い熱変形度が必要とされる。特に、大きい寸法の鋳造ロールのためには従来には、十分な品質の十分に大きな鋳造ブロックを製造するのに非常に多大は費用が掛かり、かつ鋳造組織を微細粒子組織に再結晶化するべく許容可能な費用をかけて十分に高い熱間加圧混練を達成するために、工業的な変形装置は殆ど使用することができない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、従来技術から出発して、双ロール鋳造装置の成分として、非鉄金属よりなる帯状物の最終寸法に近似して鋳造する下で、変化する温度負荷および高いロール圧を受け入れられる、鋳造ロールを提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
この課題は、請求項１に記載の特徴的構成要件によって解決される。
【００１３】
意図的に次第に変わる低いＣｏ−およびＢｅ−含有量のＣｕＣｏＢｅＺｒ（Ｍｇ）−合金を使用することによって一方においては高い強度、硬度および電導性を得るために材料の未だ十分な時効硬化性を保証することができ、もう一方においては組織構造を完全に再結晶化するためにおよび十分な塑性を有する微細粒子組織を調整するために僅かの熱変形度しか必要ない。
【００１４】
双ロール鋳造装置の構成成分としてこの様に構成された鋳造ロールによって、非鉄金属、特にアルミニウムあるいはアルミニウム合金よりなる帯状物の鋳込の際の速度は純粋のスチール製ジャケットで覆われたロール装置に比べて二倍以上早めることに成功する。更に鋳造された帯状物の表面品質が明らかに改善される。ジャケットの著しく長い工具寿命も保証される。
【００１５】
鋳造ロールとは中空のシリンダーとして、即ち特有の固さで内部なしに形成されている。鋳造すべき帯状物と接触する表面は勿論、心部、特にスチール製心部を有するジャケットの構成成分でもよい。その時、ジャケットは支持体としての心部の上に収縮設置し、フック留めしまたは巻き付けそして次に機械的にクランプ固定されていてもよい。
【００１６】
更に、ジャケットを使用する場合に該ジャケットは単層または多層に構成されていてもよい。
【００１７】
鋳造ロールの表面の総面は、場合によってはロール圧での反りを相殺するために円筒状であるかまたはキャンバーを設けて形成されている。
【００１８】
ジャケットの機械的性質の更なる改善、特に抗張力の向上は請求項２に従って、銅合金が０．０３〜０．３５％のジルコニウムおよび０．００５〜０．０５％のマグネシウムを含有することによって有利に達成できる。
【００１９】
他の実施態様（請求項３）によれば銅合金は＜１．０％の割合のコバルト、０．１５〜０．３％の割合のベリリウムおよび０．１２％〜０．３％の割合のジルコニウムを含有する。
【００２０】
更に、請求項４に従ってジャケットの銅合金中のコバルトとベリリウムとの比が２〜１５であるのが有利である。
【００２１】
請求項５によればコバルトとベリリウムとのこの比が２．２〜５であるのが特に有利である。
【００２２】
本発明は請求項６の特徴事項に相応して銅合金がコバルトの他に０．６％までのニッケルを含有している。
【００２３】
請求項７に従って、ジャケットの銅合金が最高０．１５％まで、ニオブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チタン、クロム、セリウムおよびハフニウムを含む群から選択される少なくとも１種類の元素を含有する場合に、鋳造ロールの機械的性質を更に改善することができる。
【００２４】
請求項８に従ってジャケットは鋳造、加熱変形、８５０〜９８０℃での溶体化処理、３０％までの冷間成形並びに４００℃〜５５０℃での４〜３２時間にわたる時効硬化の各加工段階によって製造され、その際に該ジャケットはＡＳＴＭＥ１１２によると１．５ｍｍの最大平均粒度、少なくとも１７０ＨＢＷの硬度および少なくとも２６Ｓｍ／ｍｍ²の導電性を有する。
【００２５】
ジャケットが請求項９に従って、時効硬化した状態においてＡＳＴＭＥ１１２によると３０μｍ〜５００μｍの平均粒度、少なくとも１８５ＨＢＷの硬度、３０〜３６Ｓｍ／ｍｍ²の導電性、少なくとも４５０ＭＰａの０．２％の降伏値および少なくとも１２％の破断点伸び率を有する場合が特に有利である。
【００２６】
請求項１０の特徴事項に相応してジャケットが熱透過性を低減しあるいは熱の流れを均一にする被覆物を有している場合には、非鉄金属、特にアルミニウムあるいはアルミニウム合金よりなる鋳造される帯状物の製品品質が更に改善できる。この被覆物は、銅合金よりなるジャケットの運転挙動のために特にアルミニウム帯状物の場合に、鋳込−およびロール鋳造工程の初め頃に銅とアルミニウムとの相互作用からジャケットの表面に付着層が形成され、次いでその層から鋳造過程でアルミニウムが銅表面に侵入しそしてそこに、厚みおよび性質が鋳込速度および冷却条件を実質的に決定する安定な耐久性の拡散層を形成することによって意図的にもたらされる。これによってアルミニウム帯状物の表面品質が改善されそしてその結果とした製品品質が著しく向上する。
【００２７】
請求項１１の特徴的構成要件でジャケットの耐用年数を伸ばすことができる。
【００２８】
鋳造ロールの表面は請求項１２に従い滑らかに形成することができる。この構成は特にロールによって達成できる。鋳造ロールの寿命を改善するために、ヒビ割れ形成およびひび割れ伝播に対する追加的な耐久性を可能とする圧縮応力がこの様に境界領域では必要とされる。
【００２９】
更に、請求項１３に相応して鋳造ロールの表面を構造化することも考えられる。構造化は例えば切削、ローリング、浸食またはサンドブラストによって行うことができる。この様な手段によって熱伝達係数に意図的に影響を及ぼすことができる。
【００３０】
更に本発明によれば、請求項１４に従って、構造化によって形成された凹み中に銅の熱伝導性に比較して低い熱伝導性の物質を埋め込むことも可能である。
【００３１】
この様な物質には金属材料、例えば特にニッケルまたはニッケル合金の他にセラミック材料もある。鋳造ロールの表面における構造化によって形成された凹みの充填は良好な表面製品の製造および熱伝導性の持続的影響を保証するのに役立つ。
【００３２】
本発明を以下に更に詳細に説明する。７つの合金（合金Ａ〜Ｇ）および３つの比較用合金（Ｈ〜Ｊ）によって、意図する性質組合せを達成するために組成がどのように重要であるかを示す。
【００３３】
全ての合金は坩堝で溶融しそして同じ形状の線材ブロックに鋳造する。組成（重量％）を以下の表１に示す。マグネシウムの添加は溶融物の予備脱酸化に役立ちそしてジルコニウムの添加は熱可塑性にプラスに作用する。
【００３４】
表１：
合金Ｃｏ(%) Ｎｉ(%) Ｂｅ(%) Ｚｒ(%) Ｍｇ(%) Ｃｕ(%)
────────────────────────────────────
Ａ 0.68 - 0.20 0.20 0.03 残量
Ｂ 1.0 - 0.22 0.22 0.03 残量
Ｃ 1.4 - 0.20 0.18 0.02 残量
Ｄ 0.65 - 0.29 0.21 0.04 残量
Ｅ 1.0 - 0.31 0.24 0.01 残量
Ｆ 1.4 - 0.28 0.19 0.03 残量
Ｇ 1.0 0.1 0.22 0.16 0.03 残量
────────────────────────────────────
Ｈ - 1.7 0.27 0.16 - 残量
Ｉ 2.1 - 0.55 0.24 - 残量
Ｊ - 1.4 0.54 0.20 - 残量
合金を次いで５．６：１の僅かな圧縮比（鋳造ブロックの断面積／圧縮棒状物の断面積）で押出成形機で９５０℃のもとで平棒に圧出加工する。その後にこの合金を少なくとも３０分、８５０℃以上で溶体化し、次いで水焼入れ急冷に付し、次いで４００℃〜５５０℃の温度範囲内で４〜３２時間時効硬化させる。以下の表２に記載した性質が得られた：
表２：
合金ＲｍＲp_0.2 ＡＨＢＷ2.5 電導性粒度
(MPa) (MPa) (%) 187.5 Sm/mm² (mm)
────────────────────────────────────
Ａ 694 492 21 207 36.8 0.09-0.025
Ｂ 675 486 18 207 32.8 0.09-0.018
Ｃ 651 495 18 211 30.0 0.045-0.013
Ｄ 707 501 19 207 31.4 0.09-0.025
Ｅ 735 505 19 229 33.6 0.045-0.018
Ｆ 735 520 19 224 32.3 0.09-0.025
Ｇ 696 513 18 213 33.5 0.065-0.018
────────────────────────────────────
Ｈ 688 556 10 202 41.0 2-3
Ｉ 784 541 11 229 30.3 1.5-3
Ｊ 645 510 4 198 30.9 4-6
Ｒｍ＝抗張力
Ｒp_0.2＝０．２％降伏値
Ａ＝破断点伸び率
ＨＢＷ＝ブリネル硬度
これらの性質の組合せから判るとおり、本発明の合金は特に、鋳造ロールのジャケットの製造のために、相応する良好な破断点伸び率を有する意図的に再結晶化された微細粒子組織を得る。比較例Ｈ〜Ｊの場合には粒度が１．５ｍｍ以上であり、これによって材料の塑性が低減される。
【００３５】
追加的な強度の向上は時効硬化前に冷間成形することによって達成される。以下の表３に合金Ａ〜Ｊについての性質を示す。これらの性質は少なくとも３０分間の８５０℃以上での、圧出された材料の溶体化処理、続く水焼入れ、１０〜１５％の冷間圧延（断面の減少）および４００〜５５０℃の温度範囲内で４〜３２時間の時効硬化によって達成される。
【００３６】

本発明の合金Ａ〜Ｇは良好な破断点伸び率および０．５ｍｍ以下の粒度を示すが、比較用合金Ｈ〜Ｊは１．５ｍｍより大きい粒度の粗大粒子および低い破断点伸び率を示す。従って本発明の銅合金はジャケット、特に双ロール鋳造装置の大きな鋳造ロールのためのジェケットを製造する際に明らかな加工特徴を持ち、これによって用途分野にとって最適な基本的性質を持つ微粉状最終生成物を製造することを可能とする。

Claims

非鉄金属よりなる帯状物の最終寸法に近似の鋳造を行なう際に交番温度負荷およびロール圧を受ける双ロール鋳造装置用鋳造ロールにおいて、ジャケットが０．６重量％までのニッケルに交換されていてもよい０．４〜２重量％のコバルト、０．１５〜０．３１重量％のベリリウム、０．１５〜０．３重量％のジルコニウム、０．０１〜０．０５重量％のマグネシウムおよび製造に起因する不純物を含めた残量の銅よりなる時効硬化性銅合金よりなることを特徴とする、上記鋳造ロール。
銅合金が１．０重量％より少ないコバルト、０．１５〜０．３重量％のベリリウムおよび０．１５〜０．３重量％のジルコニウムを含有する、請求項１に記載の鋳造ロール。
銅合金においてコバルトとベリリウムとの比が２〜１５である、請求項１または２に記載の鋳造ロール。
銅合金においてコバルトとベリリウムとの比が２．２〜５である、請求項３に記載の鋳造ロール。
銅合金が最高０．１５重量％までの、ニオブ、マンガン、タンタル、バナジウム、チタン、クロム、セリウムおよびハフニウムを含む群から選択される少なくとも１種類の元素を含有する、請求項１〜４のいずれか一つに記載の鋳造ロール。
少なくともジャケットに関して、鋳造、加熱変形、８５０〜９８０℃での溶体化処理、水焼入れ、３０％までの冷間成形並びに４００℃〜５５０℃での４〜３２時間にわたる時効硬化の各加工段階によって製造され、そしてＡＳＴＭＥ１１２によると１．５ｍｍの最大平均粒度、少なくとも１７０ＨＢＷの硬度および少なくとも２６Ｓｍ／ｍｍ²の導電性を有する、請求項１〜５のいずれか一つに記載の鋳造ロール。
ジャケットが、時効硬化した状態においてＡＳＴＭＥ１１２によると３０μｍ〜５００μｍの平均粒度、少なくとも１８５ＨＢＷの硬度、３０〜３６Ｓｍ／ｍｍ²の導電性、少なくとも４５０ＭＰａの０．２％降伏強さおよび少なくとも１２％の破断点伸び率を有する請求項６の鋳造ロール。
表面が構造化部分を有している、請求項１〜７のいずれか一つに記載の鋳造ロール。
構造化によって形成された凹み中に銅の熱伝導性に比較して低い熱伝導性の物質が埋め込まれている、請求項８に記載の鋳造ロール。