JP4287414B2 - 平版印刷版用アルミニウム合金板および平版印刷版 - Google Patents

Description

本発明は、予め感光層が形成され、現像処理した後にそのままあるいは感光層の焼付け処理を施して用いられる平版印刷版用のアルミニウム合金板とその製造方法及び平版印刷版に関し、特に電解エッチングによる粗面の均一性に優れるアルミニウム合金板と平版印刷版を提供する技術に関するものである。

平版印刷は、アルミニウム合金板とジアゾ化合物等を感光物とする感光体とからなるＰＳ版（Ｐｒｅｓｅｎｓｉｔｉｚｅｄ Ｐｌａｔｅ）に、画像露光、現像等の製版処理を行って画像部を形成した版を印刷機の円筒状版胴に巻き付け、非画像部に付着した湿し水の存在のもとにインキを画像部に付着させてこのインキをゴム製ブランケットに転写し、紙面に印刷するものである。

前述のＰＳ版の支持体として、一般には、電解エッチングによる粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表面処理を施したアルミニウム合金板が用いられている。この種の用途に用いられるアルミニウム合金としては、当初、ＪｌＳ１０５０（純度９９．５％以上の純Ａｌ系）、ＪｌＳ１１００（Ａｌ−０．０５〜０．２０％Ｃｕ合金）、ＪｌＳ３００３（Ａｌ−０．０５〜０．２０％Ｃｕ−１．５％Ｍｎ合金）が主に用いられてきた。
この種の平版印刷版用アルミニウム合金板には、
（１）電解エッチングによる粗面が均一であること。
（２）感光剤の密着性が良好であること。
（３）印刷中に画像部に汚れが生じないこと。
等の種々の特性が要求される。

しかし、ＪＩＳ１０５０、ＪＩＳ１１００、ＪＩＳ３００３そのものでは以上の各要求を十分に満足させることができないため、合金組成と得られる表面状態について種々の改良が行われてきた。
例えば、粗面化処理は、アルミニウム合金板表面に保水性を与えると共に、感光層を密着して固定させるために行うものであり、この密着性は印刷版としての性能に影響する。しかし、従来の粗面化処理では粗面化表面に未エッチング部が生じたり、粗面化により形成されるピットの分布が不均一であったりすることがあり、少なからず印刷版としての性能に悪影響が生じており、この粗面状態を改
善することが求められている。

従来から上述の観点において材料面での改善が試みられており、その一方法として材料に特殊な元素を添加する方法が提案されている。例えば、以下の特許文献１では、所定量のＮｉを添加することによりピットの形成を促進してエッチング性を向上させる方法が開示されており、以下の特許文献２ではＳｎ、Ｉｎ、Ｇａを添加して微細ピットを形成してエッチング性を向上させる方法が開示されている。
しかし、前記のように特殊な元素を添加しても前記の要望を十分に満足するには至っておらず、また、特殊な元素の添加によって材料費のコストアップを招いたり、リサイクルの障害になるという問題がある。
また、金属間化合物の大きさ、密度に着目しこれらを制御することによって特殊元素を添加することなくエッチング性を向上させる方法も提案されている（特許文献３参照）。
特開平１１−１１５３３３号公報 特開昭５８−２１０１４４号公報 特開平１１−１５１８７０号公報

しかし、先の特許文献３に記載の方法では、該金属間化合物がエッチングの起点となって微細なピットが均一に形成されるものとしている。しかし、この方法によっても十分にエッチング性を向上させることはできず、前記の要望を満足させるには至っていない。

本発明者らの研究から、前記における金属間化合物の大きさ、密度の制御によって十分なエッチング性を得られないのは、該金属間化合物の化学溶解性が予想以上に大きく、電解液に溶解し、消失してしまうためにエッチングピットの起点として十分に機能していないためであることがわかった。そして、さらに研究を進めた結果、準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子を適度に分散させるとエッチング性が大幅に向上し、前記した要望にも更に十分に応えられることが判明した。

更に本発明者は、この種のＰＳ版の研究を進めた結果、アルミニウム板をロールから送出しつつ電解処理液に浸漬して電解エッチング工程を施した場合、アルミニウム板の通板方向（アルミニウム板を送る方向）と直角方向にエッチングむらに起因する縞模様を生じ易いことを知見した。この縞模様は、特にライン速度を増加させて電解エッチングの処理時間を短くした場合に生じやすく、むらを生じた部分、即ち粗面化が浅い部分では、感光層を設けてＰＳ版の最終製品とした状態であっても縞模様が残り、塗膜外観不良につながったり、感光膜の密着性が低く耐刷性が低下するおそれが高いことを知見した。
また、この種のＰＳ版には、特定の品種において更に高い強度が求められてきている。例えば、ＰＳ版は印刷ロールにチャッキングする場合に端部の折り曲げを行ってから印刷胴に巻き付けて固定するが、この折り曲げが圧延目と直角の方向、即ち先の縞模様と平行な方向に行われるので、折り曲げ時にＰＳ版にクラックを生じるおそれがあるという問題があった。

例えば、先の縞模様を生じないようにするためには、電解エッチング処理を強度に施すことが考えられるが、この結果、アノード部位はカソード部位よりも更に強いエッチングを受けることになるので、一旦、適度に形成されたピットがオーバーエッチングされる傾向になり、このオーバーエッチング部分が先の折り曲げ部分と重なる場合に生じやすいことを本発明者は知見している。ＰＳ版に先のクラックが生じるようであると、このクラックを起点とした版切れを起こすおそれもある。

本発明は、特殊な元素の添加を要することなく、未エッチング部分が少なく、均一なピットを有するようにして電解エッチングによる粗面化処理の均一性を向上させ、縞模様を生じないようにした平版印刷版用アルミニウム合金板の提供を目的とする。
更に本発明は、粗面化処理の均一性を向上させ、縞模様を生じないようにすると同時に、強度を向上させ、印刷胴への装着時にクラックが生じ難くすることができ、版切れを起こさないようにした平版印刷版用アルミニウム合金板とそれを用いた平版印刷版の提供を目的とする。

本発明者の研究により先の縞模様の発生機構を検討した結果、縞模様の発生は電解エッチングの交流周波数に対応していることが判明した。
即ち、アルミニウム合金板表面が縞模様状となる理由は以下のように考えられる。
電解液に浸漬されているアルミニウム合金板においてアノード側の電流が付与された部位（アノード部位）では、Ａｌ→Ａｌ^３＋＋３ｅ⁻の反応によりアルミニウムが溶解し、ピットが形成されて白色化される。一方、カソード側の電流が付与された部位（カソード部位）では主として２Ｈ^＋＋２ｅ⁻→Ｈ_２の反応によりガスが発生するのみで、アルミニウムの溶解はほとんど生じない。この結果、交流の周波数に対応した縞模様が形成されることが判明した。

このような発生機構をベースに縞模様の発生を抑制するアルミニウム合金材料の特性について検討を進め、本願発明に至った。
本発明の平版印刷版用アルミニウム合金板は、重量％で、Ｆｅ：０.１〜０.６％、Ｓｉ：０.０２〜０.２％、Ｃｕ：０.００１〜０.０２％、Ｚｎ：０.０１〜０.１％、Ｍｇ：０.００５〜０.１％、Ｔｉ：０.００１〜０.０５％、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、圧延方向と直角方向の結晶粒径の平均値が６０μｍ以下であり、ＣｕとＦｅとＺｎとＭｇの含有量が、０.１５≧Ｚｎ＋Ｍｇ−（Ｆｅ／１０）−Ｃｕの関係式を満足し、金属組織中に複数の金属間化合物粒子を有し、前記粒径０.１μｍ以上の金属間化合物粒子の組成において、Ｆｅ／Ａｌの割合が０.６以下の準安定相粒子の数をＣ、全金属間化合物粒子数をＢとすると、Ｃ／Ｂの値が０.３５以上であることを特徴とする。
本発明において、重量％で、Ｍｎ，Ｙ，Ｓｎ，Ｚｒ，Ｇａ，Ｎｉ，Ｉｎが個々に０．０３％以下に抑えられていることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板でも良い。

本発明において、少なくとも表層部が準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子を分散させた準安定分散層からなり、その厚さを表面から２〜５０μｍの範囲としても良い。
本発明において、電解エッチング処理を行うための電解液にロールで供給され、該ロールに交流電流を印加することで前記電解液中において電解処理されて粗面化される平版印刷版用アルミニウム合金板であることを特徴とするものでも良い。
本発明において、鋳造により得られた合金鋳塊に対して均質化処理が省略され、５５０℃未満の温度での均熱処理がなされ、その後に５５０℃未満で熱間圧延がなされ、更に冷間圧延がなされて目的の板厚とされたことを特徴とするものでも良い。
本発明において、前記Ｃ／Ｂの値が０.８以下であることを特徴とするものでも良い。

以上説明のように本発明は、重量％で、Ｆｅ：０.１〜０.６％、Ｓｉ：０.０２〜０.２％、Ｃｕ：０.００１〜０.０２％、Ｚｎ：０.０１〜０.１％、Ｍｇ：０.００５〜０.１％、Ｔｉ：０.００１〜０.０５％、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、金属組織中に複数の金属間化合物粒子を有し、圧延方向と直角方向の結晶粒径の平均値が６０μｍ以下であり、ＣｕとＦｅとＺｎとＭｇの含有量が、０.１５≧Ｚｎ＋Ｍｇ−（Ｆｅ／１０）−Ｃｕの関係式を満足し、金属組織中に複数の金属間化合物粒子を有し、前記粒径０.１μｍ以上の金属間化合物粒子の組成において、Ｆｅ／Ａｌの割合が０.６以下の準安定相粒子の数をＣ、全金属間化合物粒子数をＢとすると、Ｃ／Ｂの値を０.３５以上としたので、反応の起点となり得る金属間化合物粒子の粒径の揃ったものを均一に分散させることができ、準安定相の金属間化合物を備えていることで電解エッチングした場合にアノード部位とカソード部位の双方をバランス良く反応できる結果、電解エッチング時において縞模様の生じ難い平版印刷版用のアルミニウム合金板を得ることができる。

また、本発明のアルミニウム合金板は、少なくとも表層部が準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子を分散させた準安定分散層からなり、その厚さが表面から２〜５０μｍの範囲であるので、苛性洗浄による脱脂、酸エッチングあるいは機械研磨により表面層除去がなされた後に電解エッチングされて粗面化されるアルミニウム合金板であって、仮に化学的前処理において０.１〜２μｍ程度、機械研磨において０.１〜５μｍ程度が除去される場合であっても、電解エッチング時に準安定分散層が残るので、電解エッチングに良好な粗面化ができ、粗面が均一な平版印刷版を提供できる。
そして本発明のアルミニウム合金板は、電解エッチング処理を行うための電解液にロールで供給され、該ロールに交流電流を印加することで前記電解液中において電解処理されて粗面化される平版印刷版用アルミニウム合金板である場合であっても、交流の周波数に応じた縞模様を生じ難い平版印刷版用アルミニウム合金板を提供できる。

本発明のアルミニウム合金板は、鋳造により得られた合金鋳塊に対して５５０℃を越える温度での均質化処理を省略し、５５０℃以下の温度での均熱処理を行い、その後に５５０℃以下で行う熱間圧延と冷間圧延を施して目的の板厚としたので、準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子を分散させた準安定分散層を備えた構成を得ることができる。

以下に本発明の実施の形態について説明するが、本発明が以下の実施の形態に限定されないのは勿論である。
本発明者は前記課題を解決すべくＰＳ版用アルミニウム合金支持体の電解エッチングの均一性について検討を行ったところ、以下のことを知見するに至った。
（１）アルミニウムマトリクス中に晶出又は析出するＡｌ−Ｆｅ系の金属間化合物が、電解エッチング中にカソード点として作用し、ＰＳ版用アルミニウム合金支持体の溶解性を支配している。
（２）本発明者は、前述の縞模様の発生を抑制するにはカソード部位の材料の溶解性（カソード溶解性）を増すことが有効であると考えた。即ち、カソード反応を受けた部位も白色化することにより、アノード部位とカソード部位の外観差は低減し、縞模様は抑制されることになる。

このような観点からアルミニウムに対する添加元素の検討を行い、添加元素の作用を調査したところ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｔｉなどの添加成分は、添加量を増加するとカソード溶解性を低下させることが判明した。ただし、Ｃｕは添加量が少なすぎてもカソード溶解性を低下させ、０．００１〜０．０２％の範囲での添加量が適していることが明らかになった。一方、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｍｇはカソード溶解性を向上させたが、中でもＺｎとＭｇの添加量をＦｅ、Ｃｕの添加量に対して特定の関係式のように設定することで最も良好な結果が得られた。

以上の背景から本実施の形態では、重量％で、Ｆｅ：０．１〜０．６％、Ｓｉ：０．０２〜０．２％、Ｃｕ：０．００１〜０．０２％、Ｚｎ：０．０１〜０．１％、Ｍｇ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、圧延方向と直角方向の結晶粒径の平均値が６０μｍ以下である平版印刷版用のアルミニウム合金板がこの種の目的達成のために好ましいとした。
更に、この種のアルミニウム合金板には、金属間化合物（ＡｌＦｅ系、ＡｌＦｅＳｉ系、Ｓｉ系、Ｔｉ系）が含有されているが、この金属間化合物が微細に分
散している程、カソード反応性が増し、縞模様を低減できることが判明した。
その条件は、先に記載の金属間化合物粒子において円相当径で０．１〜１．０μｍの粒子数をＡ、全粒子数をＢとした場合、Ａ／Ｂの値が０．２以上であることが好ましい。また、Ａ／Ｂの値の上限は５０程度であり、これ以上に高い数値になっても縞模様の改善効果は少ない。

あるいはその条件は、前記金属間化合物粒子において円相当径で平均粒径が０．１μｍ以上、１．０μｍ未満の金属間化合物粒子の含有量をＤ、１．０μｍ以上の粒子の含有量をＥとした場合、（Ｄ／Ｅ）×１００の値が０．２０以上であることとした。
ピットの形状に有効に作用する金属間化合物粒子は０．１μｍ〜１．０μｍの大きさである。粒径１．０μｍを超える金属間化合物粒子はピットを粗大化することがある。従って、０．１〜１．０μｍの粒子の含有量が多い方が好ましい。（Ｄ／Ｅ）×１００の値を０．２０以上とすることで縞模様の発生を抑制でき、かつ、ピットの粗大化も抑制できる。（Ｄ／Ｅ）×１００の値の上限は３００程度であり、これ以上に増やしても改善効果は少なく、熱間圧延の温度を低くすることで圧延パス回数が増えるなどの圧延コスト増となってしまう。

更にＡｌＦｅ系の金属間化合物は、安定相（Ａｌ３Ｆｅ）よりも準安定相の方が好ましく、粒径０．１μｍ以上の金属間化合物の組成において、Ｆｅ／Ａｌの比率が０．６以下の準安定相粒子数を「Ｃ」と設定し、全金属間化合物の粒子数を「Ｂ」とすると、Ｃ／Ｂの値が０．３５以上であると、より改善効果が大きくなることが判った。Ｃ／Ｂの値の上限は０．８０程度であり、これ以上に増やしても改善効果は少なく、熱間圧延の温度を低くすることで圧延パス回数が増えるなどの圧延コスト増となってしまう。

また、金属間化合物粒子が分散されている表面層部分については、平版印刷版として使用する場合に通常施されている電解エッチング処理に寄与する最表層から５０μｍ程度の深さの領域で差し支えないと考えられる。
以下に本発明で規定した平版印刷版用アルミニウム合金板に対する合金成分の限定理由を述べる。また、本願明細書において含有量の上限値と下限値の間の範囲を「〜」により示す場合、特に指定しない限り、以上、以下を意味する。よって特に指定しない限り０．１〜０．６重量％は０．１重量％以上、０．６重量％以下の範囲を意味するものとする。
「Ｆｅ」：０．１〜０．６重量％
Ｆｅは縞模様の発生に大きく影響する元素である。Ｆｅ含有量が０．１重量％未満では、カソード反応性が不足し、縞模様が強調される。また、Ｆｅ含有量が０．６重量％を越えると粗大な金属間化合物を生成し易くなり、また、カソード溶解性は低下して縞模様が強調され易い。また、好ましいＦｅ含有量の範囲は０．２〜０．５重量％である。更に好ましいＦｅ含有量の範囲は、０．２〜０．４重量％である。

「Ｓｉ」：０．０２〜０．２重量％
Ｓｉはアルミニウム素地中に析出して結晶粒の微細化に寄与する元素である。Ｓｉ含有量を０．０２重量％未満とするためには、高純度の地金を使用する必要が生じ、コストが大幅に増大する。また、Ｓｉの含有量が０．２重量％を越えると金属間化合物が粗大化してカソード反応性を低下させ、縞模様の発生を強調す
る傾向にある。また、更に好ましいＳｉ含有量の範囲は０．０５〜０．１５重量％である。
「Ｚｎ」：０．０１〜０．１重量％
Ｚｎは縞模様の発生に大きく影響する元素である。Ｚｎ含有量が０．０１％未満ではカソード溶解性が不足し、縞模様の改善効果が得られ難い。また、Ｚｎ含有量が０．１重量％を越えるとカソード溶解性が増しすぎて、むしろ縞模様を強調してしまう。また、好ましいＺｎ含有量の範囲は０．０２５〜０．０８重量％であり、更に高い粗面均一性が得られる。

「Ｔｉ」：０．００１〜０．０５重量％
Ｔｉは結晶粒を微細化する元素であるが、Ｔｉ含有量が０．００１重量％未満では効果が得られない。また、Ｔｉ含有量が０．０５重量％を越えると粗大な析出物が増加してカソード溶解性を低下させ、縞模様の発生を強調する傾向にある。また、更に好ましいＴｉ含有量の範囲は０．００５〜０．０２重量％である。
「Ｃｕ」：０．００１〜０．０２重量％
Ｃｕは縞模様の発生に大きく影響する元素である。Ｃｕ含有量が０．００１重量％未満ではカソード溶解性が不足する。また、Ｃｕ含有量が０．０２％を越えるとカソード溶解性が低下して縞模様を強調してしまう。また、より好ましいＣｕ含有量の範囲は０．００１重量％以上であり、かつ、０．００５重量％未満である。更に好ましいＣｕ含有量の範囲は、０．００１重量％以上、０．００４重量％以下の範囲であり、粗面均一性が更に高くなるためである。
「Ｍｇ」：０．００５〜０．１重量％
Ｍｇは縞模様の発生に大きく影響する元素である。その含有量が０．００５重量％未満ではカソード溶解性が不足し、強度の向上効果も少なく、逆にその含有量が０．１％を超えるとカソード溶解性が低下して縞模様を強調してしまう。また、Ｍｇ含有量の更に好ましい範囲は０．０２１重量％以上、０．０８重量％以下、即ち、０．０２１〜０．０８重量％の範囲であり、この範囲で粗面均一性が更に高く、更には、０．０２１重量％以上、０．０４重量％以下が最も好ましい範囲である。

「不純物元素」
本願発明に係るアルミニウム合金板に対して含有されていても良い不純物として、Ｍｎ，Ｙ，Ｓｎ，Ｚｒ，Ｇａ，Ｎｉ，Ｉｎ等を例示することができる。これらの不純物の含有量は、個々に０．０３重量％以下に抑えることが好ましい。
「ＣｕとＦｅとＺｎとＭｇの含有量の関係」
縞模様の生成に大きな影響がある元素であるＣｕとＦｅとＺｎとＭｇは、それらの含有量の関係が、０．１５≧Ｚｎ＋Ｍｇ−（Ｆｅ／１０）−Ｃｕの関係式を満足することが好ましい。特に、ＣｕとＦｅを増量することで、カソード反応性は低下する。その効果に応じてＺｎ量を適正に増量する必要がある。また、強度を向上させつつカソード溶解性のバランスを適性範囲とするために、Ｍｇの含有量を調整する必要がある。
なお、前述のごとく種々述べた組成範囲において、最も望ましいものとして、重量％で、Ｆｅ：０．２〜０．４％、Ｓｉ：０．０５〜０．１５％、Ｃｕ：０．００１〜０．００４％、Ｚｎ：０．０２５〜０．０８％、Ｍｇ：０．０２〜０．０４％、Ｔｉ：０．００１〜０．０５％、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる組成範囲を例示することができる。

「金属間化合物粒子」
金属間化合物粒子は、エッチングピットの起点になることから、前記した分散層における該粒子の大きさは、その後に成長するピットの性状に影響する。この粒子径が小さくて（円相当径０．１μｍ未満）、粒子が微細すぎるとエッチングピットの起点として十分に作用せず、一方、粒子径が大きすぎる（円相当径１．０μｍ超）とピットの均一性を低下させる。従って、ピットの形成に好適に影響を与える金属間化合物粒子径は円相当径０．１μｍ〜１．０μｍのものであると考えられる。
したがって面方向において、金属間化合物粒子の中でこの大きさの範囲にある粒子の比率が高いほど良好なエッチング性が得られる。面方向とは、分散層の任意の深さ位置での表面と平行する面方向を意味する。なお、０．１μｍ未満の金属間化合物粒子は、ピットの起点という観点からは殆ど無視できる存在であるから、０．１μｍ以上の金属間化合物粒子のみに着目して、前記範囲内の粒子の比率を規定することができる。

金属間化合物粒子については、金属間化合物粒子において円相当径で０．１〜１．０μｍの粒子数をＡ、全粒子数をＢとした場合、Ａ／Ｂの値が０．２以上であることが好ましい。
Ａ／Ｂの値が０．２未満ではカソード溶解性が低下して、縞模様は強調される傾向にある。好適にはＡ／Ｂの値が０．３以上である。Ａ／Ｂの上限は５０程度であり、これを超えても縞模様の改善効果は少ない。
また、前記金属間化合物粒子において円相当径で平均粒径が０．１μｍ以上、１．０μｍ未満の金属間化合物粒子の含有量をＤ、１．０μｍ以上の粒子の含有量をＥとした場合、（Ｄ／Ｅ）×１００の値が０．２０以上であることが好ましい。
更に、ピットの形状に有効に作用する粒子は０．１〜１．０μｍの大きさである。１．０μｍを超える大きな粒子は、ピットを粗大化させることがある。従って、０．１〜１．０μｍの粒子の含有量が多い方が好ましい。（Ｄ／Ｅ）×１００の値を０．２以上とすることで、縞模様の発生を抑制することができ、かつ、ピットの粗大化も抑制できる。（Ｄ／Ｅ）×１００の上限は３００程度であり、これ以上に増しても改善効果は少なく、熱間圧延の温度を低くすることで圧延パス回数が増えるなど圧延コスト増となってしまう。

「準安定相分散層」
従来、平版印刷版用アルミニウム合金板では、安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物（Ａｌ_３Ｆｅ）粒子が分散しており、準安定相の分散層は見られない。本発明では従来のものと異なり、表層部に準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子が分散した分散層を有している。この準安定相は、量比でＡｌ_４Ｆｅ、Ａｌ_５Ｆｅ、Ａｌ_６ＦｅまたはＡｌ_ｍＦｅ（４＜ｍ＜６）で示される。これらは単独または混相として存在する。また、準安定相粒子は、通常は、この準安定相の金属間化合物のみで構成されるが、安定相の金属間化合物が混ざったものであっても良い。
上述した準安定相金属間化合物粒子は、安定相の金属間化合物粒子に比してピットの起点となり易く、ピットの分散性を高めて未エッチング部の発生を効果的に防止する。また、Ａｌ_ｍＦｅのｍは６に近い方が効果的である。

「分散層深さ」
前記分散層は、表面から２〜５０μｍに至る深さまで形成されているのが望ましい。これは、平版印刷版用アルミニウム合金坂の製造において、圧延後、電解エッチング前に、苛性洗浄による脱脂、酸エッチングや機械研磨等により表面層除去が行われており、一般的に、化学的前処理では０．１〜２μｍ程度、機械研磨では０．１〜５μｍ程度が除去されることから、分散層の深さは、表層除去前、圧延後の状態を示している。一方、分散層の深さは５０μｍを越えても電解エッチングの改善には殆ど関与しないので、分散層の深さは５０μｍ程度あれば十分であると考える。
「結晶粒」
圧延方向と直角な方向の（材料表層）の結晶粒は平均幅が６０μｍ以下であることが好ましく、これより大きい結晶粒ではカソード溶解性が低下して縞模様の発生を強調してしまう傾向があり、更に曲げ加工時にクラックを生じやすく、版切れ性を低下させてしまうおそれが高い。
「準安定相と安定相の比率（分散層における）」
分散層では、ピットの起点として優れている準安定相の金属間化合物粒子が、ある程度の比率以上で分散していることが望ましい。
金属間化合物が準安定相であるか安定相であるかは、粒子中のＦｅ含有量とＡｌ含有量との比率を調査することにより判明する。なお、粒子では、安定相と準安定相の結晶が接して存在する場合もあるが、この場合には準安定相単独粒子と同様にピットの起点として十分に機能し得ることから、準安定相のものと同列に扱うことができる。前記の比率は各粒子におけるＦｅ量／Ａｌ量で示すことができ、これが０．６を越えるもの（Ｆｅ量／Ａｌ量＞０．６…Ａ1式）を安定相粒子、０．６以下のもの（Ｆｅ量／Ａｌ量≦０．６…Ａ2式）を準安定相とみなすことができる。

粒径が０．１μｍ以上の金属間化合物の組成においてＦｅ量／Ａｌ量が０．６以下の準安定相の数をＣ、全金属間化合物粒子数をＢとすると、Ｃ／Ｂの値が０．３５以上であることにより、準安定相粒子の分散による改善効果が得られる。
なお、準安定相粒子の比率の上限は特に定める必要はないが、製造方法の制約によって通常はＣ／Ｂが０．８０程度であり、これより増しても改善効果は少なく、熱間圧延の温度を低くすることで圧延パス回数が増えるなどコスト増となってしまう。
前記組成を有し、前記金属間化合物粒子が表面層において分散されているアルミニウム合金は、常法または公知の製造方法を組み合わせる方法においてその一部を特別な条件に変更することにより製造することが可能である。

アルミニウム合金の通常の製造方法では、目的組成の合金を溶製した後、成分の偏析等をなくする目的で均質化処理を行っており、この段階で既に準安定相は殆ど存在しなくなっている。また、熱間圧延前の加熱処理（均熱処理）の過程で十分に加熱されることがあっても、僅かに残存している準安定相が消失する。従って、製造工程において適正な熱管理を行うことで、準安定相粒子が十分に分散した状態のアルミニウム合金板を得ることができる。

以下に、本実施形態に係るアルミニウム合金板の一例を製造するための過程について説明する。
まず、本実施形態に係るアルミニウム合金は、常法により溶製することができるが、例えば、目的の組成比となるように原料を混合して成分調整し、鋳造することで得ることができる。その後、常法では５５０℃を超える温度で均質化処理を行って成分の均質化を図るが、本実施形態においては、準安定相を得るために、均質化処理を省略するか、均質化処理を５５０℃以下の温度で行い、その後に熱間圧延工程においても５５０℃以下の温度となるように圧延し、ついで冷間圧延して目的の板厚のアルミニウム合金板を得る。なお、冷間圧延工程においては適宜焼鈍工程を施しても差し支えない。

このようにして得られたアルミニウム合金板では、感光剤の塗布に先だって苛性ソーダを用いた苛性処理等により表面洗浄がなされる。
表面が洗浄されたアルミニウム合金板は、表面を粗面化するための粗面化処理が施され、この粗面化処理は電解エッチングによりなされる。この電解エッチング処理においては、ロールでアルミニウム合金板を送りながら、電極に交流電圧を印加することで電解処理する。この工程においてロールによる送り速度と交流周波数の関係で、カソード点とアノード点において白化の度合いが大きく異なると搬送電解処理しているアルミニウム合金板にその搬送方向に直交する向き（幅方向に沿う向き）の縞模様を生じやすい。

この点において本実施形態のアルミニウム合金板であるならば、先に記載の如く合金成分が調整され、アノード点とカソード点との電解状態のバランスがとられているので、電解による粗面化処理時の縞模様を生じ難くすることができる。また、先のように電解の起点となり得る金属間化合物粒子の大きさと数と含有量を一定の範囲内に制御しているので、アノード点とカソード点との電解状態のバランスをより良好にして、縞模様の発生を抑制することができる。
本発明のアルミニウム合金板上に設けられる感光層は、感光性組成物からなる感光液を塗布乾燥して得られる。感光液としては、従来より感光性平版印刷版の製造に用いられてきたものを用いることができる。

このような感光液としては、例えば、（１）ｏ−キノンジアジド化合物を含むポジ型感光性組成物、（２）ジアゾニウム化合物を含むネガ型感光性組成物、（３）付加重合性不飽和基含有化合物と光重合開始剤を含むネガ型感光性組成物、（４）アルカリ可溶性樹脂と光熱変換剤を含むポジ型レーザー感光性組成物、（５）アルカリ可溶性樹脂、酸発生剤、架橋剤および光熱変換剤を含むネガ型レーザー感光性組成物、等を有機溶剤に溶解または分散させたものが挙げられる。
ｏ−キノンジアジド化合物を含むポジ型感光性組成物におけるｏ−キノンジアジド化合物は、少なくとも１っのｏ−キノンジアジド基を有する化合物で、活性光線によりアルカリ水溶液に対する溶解性を増すものが好ましい。このようなものとしては、種々の構造のものが知られており、例えば、Ｊ．ＫＯＳＡＲ著「Ｌｉｇｈｔ Ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ Ｓｉｓｔｅｍｓ」（Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ Ｓｏｎｓ，Ｉｎｃ．１９６５年発行）Ｐ．３３６〜３５２に記載されている。

ｏ−キノンジアジド化合物としては、特に、種々のヒドロキシル化合物とｏ−ベンゾキノンアジドあるいはｏ−ナフトキノンジアジドとのスルホン酸エステルが好適である。
（１）ｏ−キノンジアジド化合物を含むポジ型感光性組成物には、水不溶でアルカリ性水溶液に可溶の樹脂（以下、アルカリ可溶性樹脂という）をバインダー樹脂として使用することができ、現像特性、耐刷性、耐溶剤性、耐薬品性等の特性を向上させることができる。アルカリ可溶性樹脂としては、例えば、フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、クレゾール・ホルムアルデヒド樹脂、フェノール・クレゾール・ホルムアルデヒド共縮合樹脂の如きノボラック樹脂類またはレゾール樹脂類、ポリヒドロキシスチレン、ポリハロゲン化ヒドロキシスチレン、Ｎ−（４−ヒドロキシフェニル）メタクリルアミド、ハイドロキノンモノメタクリレート、Ｎ−（スルファモイルフェニル）メタクリルアミド、Ｎ−フェニルスルホニルメタクリルアミド、Ｎ−フェニルスルホニルマレイミド、アクリル酸、メタクリル酸等の酸性基を有するモノマーを１種以上含有するアクリル系樹脂、等を挙げることができる。

また、（１）ｏ−キノンジアジド化合物を含むポジ型感光性組成物には、必要に応じて、感度を高めるための環状酸無水物、露光後直ちに可視像を得るための焼き出し剤、画像着色剤としての染料、その他のフィラー、画像のインキ着肉性を向上させるための、疎水基を有する各種樹脂、塗膜の可橈性を改良するための可塑剤等の各種添加剤を加えることができる。
（２）ジアゾニウム化合物を含むネガ型感光性組成物におけるジアゾニウム化合物としては、例えば、ジアゾジアリールアミンと活性カルボニル化合物との縮合物の塩に代表されるジアゾ樹脂があり、感光性、水不溶性で有機溶剤可溶性のものが好ましい。特に好適なジアゾ樹脂としては、例えば、４−ジアゾジフェニルアミン、４−ジアゾ−３−メチルジフェニルアミン、４−ジアゾ−４’−メチルジフェニルアミン、４−ジアゾ−３’−メチルジフェニルアミン、４−ジアゾ−４’−メトキシジフェニルアミン、４−ジアゾ−３−メトキシジフェニルアミン、ホルムアルデヒド、パラフォルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ベンズアルデヒド、４，４’−ビス−メトキシメチルジフェニルエーテル等との縮合物との有機酸塩または無機酸塩が挙げられる。
また、（２）ジアゾニウム化合物を含むネガ型感光性組成物には、通常、バインダー樹脂が用いられる。このようなバインダー樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリスチレン樹脂、ノボラック樹脂等が挙げられる。更に、性能向上のために、公知の添加剤、例えば、熱重合防止剤、染料、顔料、可塑剤、安定性向上剤等を加えることができる。

（３）付加重合性不飽和基含有化合物と光重合開始剤を含むネガ型感光性組成物としては、例えば、米国特許第２，７６０，８６３号、同第３，０６０，０２３号、特開昭６２−１２１４４８号公報等に記載の２個またはそれ以上の末端エチレン基を有する付加重合性不飽和基含有化合物と光重合開始剤よりなる組成物がある。付加重合性不飽和基を有する化合物とは、常圧における沸点が１００℃以上で、かつ１分子中に少なくとも１個、好ましくは２個以上の付加重合可能なエチレン性不飽和基を有するモノマーまたはオリゴマーである。光重合開始材としては、例えば、米国特許第２３６７６６１号明細書に記載されているα−カルボニル化合物、米国特許第２４４８８２８号明細書に記載されているアシロインエーテル、米国特許第２７２２５１２号明細書に記載されているα−炭化水素置換された芳香族アシロイン化合物、米国特許第３０４６１２７号明細書に記載された多族キノン化合物、米国特許第３５４９３６７号明細書に記載されているトリアリールビイミダゾール・Ｐ−アミノフェニルケトンの組み合せ、米国特許第４２３９８５０号明細書に記載されているトリハロメチル−ｓ−トリアジン系化合物、米国特許第４２１２９７０号明細書に記載されているオキサジアゾール系化合物、米国特許第３７５１２５９号明細書に記載されているアクリジンおよびフェナジン化合物、特公昭５１−４８５１６号公報に記載されているベンゾチアゾール系化合物等が挙げられる。また、（３）付加重合性不飽和基含有化合物と光重合開始剤を含むネガ型感光性組成物には、バインダー樹脂や公知の添加剤、例えば熱重合防止剤、染料、顔料、可塑剤、安定性向上剤等を加えることができる。

（４）アルカリ可溶性樹脂と光熱変換剤を含むポジ型レーザー感光性組成物におれるアルカリ可溶性樹脂としては、例えば、（１）ｏ−キノンジアジド化合物を含むポジ型感光性組成物に用いられるアルカリ可溶性樹脂と同じものを用いることができる。光熱変換剤とは、光を吸収して熱を発する物質である。このような物質としては、例えば、種々の顔料または染料が挙げられる。顔料としては、市販の顔料、および、カラーインデックス便覧「最新顔料便覧日本顔料技術協会編、１９７７年刊」、「最新顔料応用技術」（ＣＭＣ出版、１９８４年刊）等に記載されている顔料が利用できる。染料としては、公知慣用のものが使用でき、例えば、「染料便覧」（有機合成化学協会編、昭和４５年刊）、「色材工学ハンドブック」（色材協会編、朝倉書店、１９８９年刊）、「工業用色素の技術と市場」（シーエムシー、１９８３年刊）、「化学便覧応用化学編」（日本化学会編、丸善書店、１９８６年刊）に記載されているものが挙げられる。とくに、波長６００ｎｍ以上、好ましくは７５０〜１２００ｎｍの赤外域に光吸収域があり、この波長において光熱変換能を発現するものが好ましい。

（５）アルカリ可溶性樹脂、酸発生剤、架橋剤および光熱変換剤を含むネガ型レーザー感光性組成物におけるアルカリ可溶性樹脂および光熱変換剤としては、
（４）アルカリ可溶性樹脂と光熱変換剤を含むポジ型レーザー感光性組成物に用いられるアルカリ可溶性樹脂および光熱変換剤と同じものを用いることができる。酸発生剤としては、例えば、アンモニウム塩、ホスホニウム塩、ヨードニウム塩、スルホニウム塩、セレニウム塩等の公知のオニウム塩、有機ハロゲン化合物、ｏ−ニトロベンジル型保護基を有する光酸発生剤、ジスルホン化合物等が挙げられる。特に、高い感度が得られる点で、トリハロアルキル化合物およびジアゾニウム塩化合物が好適に用いられる。架橋剤は、酸発生剤から発生した酸の触媒作用によって架橋、不溶化するものであれば、特に限定されない。このような架橋剤としては、例えば、メチロール基、アルコキシメチル基、アセトキシメチル基等を少なくとも２つ有するアミノ化合物が挙げられる。具体的には、メトキシメチル化メラミン、ベンゾグアナミン誘導体、グリコールウリル誘導体等のメラミン誘導体、尿素樹脂誘導体、レゾール樹脂等が挙げられる。

これら感光性組成物を溶解または分散させる有機溶剤としては、公知慣用のねのがいずれも使用できる。中でも、沸点が４０℃〜２００℃、特に６０℃〜１６０℃の範囲のものが、乾燥の際における有利さから選択される。有機溶剤としては、例えば、アルコール類、ケトン類、炭化水素類、酢酸エステル類、エーテル類、多価アルコールとその誘導体、ジメチルスルホキシド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、乳酸メチル、乳酸エチル等が挙げられる。
感光性組成物の塗布方法としては、例えば、ロールコーティング、ディップコーティング、エアナイフコーティング、グラビアコーティング、グラビアオフセットコーティング、ホッパーコーティング、ブレードコーティング、ワイヤードクターコーティング、スプレーコーティング等の方法が用いられる。感光性組成物の塗布量は、１０ｍｌ／ｍ²〜１００ｍｌ／ｍ²の範囲が好適である。支持体に塗布される感光性組成物の乾燥は、通常、加熱された空気によって行われる。
加熱は３０℃〜２００℃、特に、４０℃〜１４０℃の範囲が好適である。乾燥の温度は乾燥中一定に保たれる方法だけでなく、段階的に上昇させる方法も実施し得る。また、乾燥風は除湿することによって好ましい結果が得られることもある。加熱された空気は、塗布面に対し０．１ｍ／秒〜３０ｍ／秒、特に、０．５ｍ／秒〜２０ｍ／秒の割合で供給するのが好適である。感光性組成物の塗布量は、乾燥重量で通常、約０．５〜約５ｇ／ｍ2の範囲である。

以下本発明を実施例に基づき説明するが、本発明が以下の実施例のみに制限されるものではないことは明らかである。
図１は本発明に係るアルミニウム合金板１に感光層２を塗布してなる平版印刷版３の一構造例を示す。この例の如くアルミニウム合金板１の表面に、電解エッチングによる粗面化処理（砂目立て）、陽極酸化処理などの表面処理を施し、そのアルミニウム合金板１の表面に保持させる形で感光層２を塗布してなる平版印刷版３を例示することができる。
「アルミニウム合金板の製作」
目的の組成比になるように原料を調合し鋳造して得たスラブに対し、均質化処理を行う事なく均熱処理を行い、熱間圧延して厚さ６ｍｍのアルミニウム合金板を得た。更にこのアルミニウム合金板を冷間加工により０．３０ｍｍの厚さまで圧延してアルミニウム合金板試料を得た。

また、先のスラブに対し、４５０℃〜６００℃の範囲の温度で均質化処理し、４００℃〜６００℃で均熱処理して６ｍｍ厚さまで熱間圧延し、更に冷間圧延処理により０．３０ｍｍ厚さまで圧延してアルミニウム合金板試料を得た。
得られたアルミニウム合金板を水酸化ナトリウム水溶液にて脱脂し、これを室温の２％塩酸水溶液に浸漬し、アルミニウム合金板と炭素電極との間に５０Ｈｚ、１００Ａ／ｄｍ2の交流電流を付与し、かつ、このアルミニウム合金板を電極に対して２０ｍ／分の速度で一方向に移動させながら電解エッチング処理を行った。処理後のアルミニウム合金板を水洗し、室温の１０％硫酸で１分間洗浄して中和し、更に水洗して乾燥した。以上の製造工程において、アルミニウム合金板の組成を種々調整した試料を複数製作し、ＣｕとＦｅとＭｇとＺｎの含有量の関係式「０．１５≧Ｚｎ＋Ｍｇ−（Ｆｅ／１０）−Ｃｕ」の値を種々変えた試料を複数製作し、更に金属間化合物の粒子数と含有量と結晶粒径の測定を行い、準安定相の組成の金属間化合物の割合［Ｃ］／［Ｂ］の測定値と縞模様の発生状態、並びに版切れ性と耐刷性を調査した。

それらの結果において、本発明に係る試料の結果を表２に示し、本発明の範囲外の試料の結果を表４に示す。
また、得られたアルミニウム合金板の表面を目視観察し、縞模様が全く観察されていないものを◎、僅かに見られたものを○、明確に縞模様を観察できたものを×として後に記載する表３と表５に示した。
金属間化合物の粒子数については、走査型電子顕微鏡を使用し、アルミニウム合金板の表面の反射電子像を３０００倍で観察した。観察は任意に２０箇所行い、円相当径０．１μｍ以上の粒子の数と円相当径を測定した。更に、ＥＰＭＡにて各金属間化合物粒子のＦｅとＡｌの比率を測定し、表３と表５に示した。
版切れ性については、代用試験として、０．３０ｍｍ厚とした先のアルミニウム合金板を前記の電解エッチングした後、縞模様のアノード部位に相当する部分を表側として内角が２０°になるように折り曲げて、この曲げ部を光学顕微鏡により観察し、クラックの観察されたものを×、観察されなかったものを○として判定し、表３と表５に示した。
耐刷性については、前記の電解エッチングを施したアルミニウム合金板に２０％硫酸浴中、２Ａ／ｄｍ^２、２.７ｇ／ｍ^２の硫酸アルマイト皮膜を形成させた。この陽極酸化された板を親水化処理した後、水洗乾燥しアルミニウム支持体を得た。

ついで、下記表１の感光性組成物の塗布液をアルミニウム支持体上にロールコーターで低速塗布し、１００℃、３分間乾燥して感光性平版印刷版を得た。この乾燥塗膜量は２．０ｇ／ｍ²であった。得られた感光性平版印刷版に、ベタおよび網点ネガ画像のフィルムと、段差０．１５ステップウェッジを密着させた。感光性平版印刷版より１ｍ離れた位置に設けた出力２ｋＷのメタルハライドランプを用いて、光感度が４段ベタとなる露光時間で感光性平版印刷版を露光した。その後、大日本スクリーン（株）製自動現像機ＰＤ−９１２、コダックポリクロームグラフィックス（株）製ネガ版用現像液ＮＤ−１（希釈率１：３）を用い、露光された感光性平版印刷版を３０℃で２０秒現像処理し、コダックポリクロームグラフィックス（株）製ガムＮＦ−２を塗布した。得られた平版印刷版を用いて
印刷を行った。印刷胴に取り付けて３０万枚の印刷を行った後、画像抜けを観察した。画像抜けの見られた試料を×、見られなかった試料を○として後に記載する表３と表５に表記した。

粗面均一性については、上述の各試料に対し、２％塩酸中において、浴温２５℃、周波数５０Ｈｚ、電流密度６０Ａ／ｄｍ^２、３０秒の条件で電解エッチング処理を行い、処理後の表面を５００倍でＳＥＭ観察し、円相当径が１０μｍを越える大きなピットが全ピットに対して面積率で５％以上存在する試料を表３と表５に×印で、２％以上から５％未満存在する試料を各表に△印で、２％未満の試料を各表に○印で標記した。
（Ｄ／Ｅ）×１００の値を求めるには、約１ｇのアルミニウム試料を１００ｇの１８０℃のフェノールに溶解し、ベンジルアルコールを１００ｇ追加して１８０℃に再加熱した後、目開き１．０μｍのメンブレンフィルターで濾過し、１．０μｍ以上の粒子を捕捉し、ベンジルアルコールで洗浄した後、乾燥して捕捉された粒子重量「Ｅ」を測定した。濾過液を０．１μｍのメンブレンフィルタで濾過して０．１μｍ以上、１．０μｍ未満の粒子を捕捉し、ベンジルアルコールで洗浄した後、乾燥して捕捉された粒子重量「Ｄ」を測定した。これらの比をとって（Ｄ／Ｅ）×１００の値を計算した。その結果を表３と表５に示した。

表２のＮｏ．１の試料は、ＦｅとＳｉの含有量を本発明範囲の下限とし、その他の条件は本発明範囲内とした試料であるが、表３に示す結果のように縞模様の発生は見られず、版切れ性と耐刷性の面でも問題を生じていない。これに対して表４のＮｏ．１９の試料はＦｅの含有量を増加した試料、Ｎｏ．２０はＳｉの含有量を増加した試料であるが、表５に示す結果のように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性の面でも問題を生じた。
表２のＮｏ．２の試料は、ＦｅとＳｉとＣｕとＺｎとＴｉの含有量、関係式の値、結晶粒径、Ａ／Ｂの値、Ｃ／Ｂの値とも本発明の範囲内とした試料であるが、表３に示すように縞模様の発生は見られず、版切れ性と耐刷性のいずれの面でも問題を生じていない。
表２のＮｏ．３の試料は本発明のＦｅ含有量の上限とした試料、Ｎｏ．４の試料はＳｉ含有量の上限の試料、Ｎｏ．５の試料はＣｕ含有量下限の試料、Ｎｏ．６の試料はＣｕ含有量の上限の試料、Ｎｏ．７の試料はＺｎ含有量の下限の試料、Ｎｏ．８の試料はＺｎ含有量上限の試料であるが、表３に示すように縞模様の発生は見られず、版切れ性と耐刷性の面でも問題を生じていない。

表２のＮｏ．９の試料はＭｇ含有量の下限の試料、Ｎｏ．１０の試料はＭｇ含有量上限の試料、Ｎｏ．１１の試料はＴｉ含有量下限の試料、Ｎｏ．１２の試料はＴｉ含有量上限の試料である。いずれの試料においても縞模様の発生は見られず、版切れ性と耐刷性の面でも問題を生じていない。
更に表２のＮｏ．６の試料はＣｕ０．０２重量％含有なので粗面均一性が△であり、Ｎｏ．７の試料はＺｎ０．０１重量％含有なので粗面均一性が△であり、Ｎｏ．９の試料はＭｇ０．００５重量％含有なので粗面均一性が△となった。
表２のＮｏ．１３の試料は本発明の組成範囲内の試料、Ｎｏ．１４の試料は表３に示すように結晶粒径を上限の６０μｍとした試料であるが、縞模様の発生は見られず、版切れ性と耐刷性の面でも問題を生じていない。
表２のＮｏ．１５の試料は、本発明の組成範囲内の試料であり、かつ、金属間化合物の粒子数を本発明の好ましい範囲の０．２以上から外した試料である。このＮｏ．１５の試料においても表３に示すように縞模様の発生は少なく、版切れ性と耐刷性については問題なかった。表２のＮｏ．１６の試料は、本発明の組成範囲内の試料で、かつ、Ｃ／Ｂの割合を本発明の範囲内である０．３５以上から外し、更に本発明で好ましい均熱処理の上限の５５０℃を超える温度で均熱処理した試料である。このＮｏ．１６の試料においても表３に示すように縞模様の発生は少なく、版切れ性と耐刷性については問題なかった。

表２のＮｏ．１７の試料は、Ｃ／Ｂの割合を本発明の範囲内である０．３５以上から外し、更に本発明で好ましい均熱処理温度の５５０℃を超える温度で均熱処理した試料である。このＮｏ．１７の試料においても表３に示すように縞模様の発生は少なく、版切れ性と耐刷性については問題なかった。
表２のＮｏ．１７ａの試料は、Ｃｕ含有量を本発明の更に好ましい範囲（０．００５重量％以下）よりも多くした試料（Ｃｕ０．００６％）であるが、縞模の発生は少ない結果であったが、粗面均一性は△の結果となった。
表２のＮｏ．１７ｂの試料は、Ｃｕ含有量を本発明の更に好ましい範囲内（０．００５重量％未満の０．００４重量％）とした試料であるが、縞模様は見られず良好な結果であった。

表２のＮｏ．１７ｃの試料は、Ｍｇ含有量を本発明の更に好ましい範囲（Ｍｇ０．０２１重量％以上の含有量）よりも少なくした試料（Ｍｇ０．０２０％）であるが、縞模様の発生は少ない結果であるが、粗面均一性は△の結果となった。
次に、粗面均一性について、Ｍｇの好ましい範囲外のＮｏ．１７ｃの試料は粗面均一性が△であり、好ましい範囲内のＮｏ．１７ｄの試料は○となった。Ｎｏ．１０の試料はＭｇ０．００１重量％含有で○となり、Ｎｏ．１７ｅの試料はＭｇ０．００８０重量％含有で△となった。次に、Ｚｎの好ましい範囲を外れるＮｏ．１７ｆの試料はＺｎ０．０２３重量％含有なので粗面均一性が△となり、好ましい範囲内のＺｎ０．０２５重量％のＮｏ．１７ｅの試料は粗面均一性が○となった。また、Ｎｏ．８の試料ではＺｎの量が好ましい範囲よりも多いので粗面均一性が△となり、好ましい範囲内のＮｏ．１７ｉの試料では粗面均一性が○となった。

次に、Ｃｕの好ましい範囲について、Ｎｏ．１７ａの試料は０．００６重量％で好ましい範囲よりも多いので粗面均一性は△となり、Ｎｏ．１７ｈの試料は好ましい範囲の上限の０．００５重量％であるので○となった。また、Ｎｏ．１７ｂの試料とＮｏ．１７ｈの試料の縞模様の比較から、Ｃｕは０．００４重量％以下がより好ましいと判断できる。
表４のＮｏ．１８の試料はＦｅ含有量を本発明の範囲よりも少なくし、表５に示すように結晶粒径が本発明の範囲を超えた試料であるが縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。表２のＮｏ．１９の試料はＦｅ含有量を本発明の範囲よりも多くした試料であるが、縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２０の試料はＳｉ含有量を本発明の範囲よりも多くした試料であるが表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２１の試料はＣｕ含有量を本発明の範囲よりも少なくした試料であるが表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。

表４のＮｏ．２２の試料はＣｕ含有量を本発明の範囲よりも多くした試料であるが、表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２３の試料はＺｎ含有量を本発明の範囲よりも少なくした試料であるが表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２４の試料はＺｎ含有量を本発明の範囲よりも多くした試料であるが、表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２５の試料はＭｇ含有量を本発明の好ましい範囲よりも少なくした試料であり、表５に示すように縞模様の発生は無かったが、版切れ性と耐刷性について問題を生じた。
表４のＮｏ．２６の試料はＭｇ含有量を本発明の好ましい範囲よりも多くした試料であるが、いずれも表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。

表４のＮｏ．２７の試料はＴｉ含有量を本発明の好ましい範囲よりも少なくした試料であり、表４のＮｏ．２８の試料はＴｉ含有量を本発明の好ましい範囲よりも多くした試料であるが、表５に示すようにいずれも縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。
表４のＮｏ．２９の試料は元素含有量は本発明の範囲内であるが、関係式の値が本発明の範囲よりも大きい試料であるが、表５に示すように縞模様が発生し、版切れ性と耐刷性についても問題を生じた。

図１は本発明に係る平版印刷版を示す断面図である。

符号の説明

１…アルミニウム合金板、２…感光層。

Claims (7)

1. 重量％で、Ｆｅ：０.１〜０.６％、Ｓｉ：０.０２〜０.２％、Ｃｕ：０.００１〜０.０２％、Ｚｎ：０.０１〜０.１％、Ｍｇ：０.００５〜０.１％、Ｔｉ：０.００１〜０.０５％、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、圧延方向と直角方向の結晶粒径の平均値が６０μｍ以下であり、
   ＣｕとＦｅとＺｎとＭｇの含有量が、０.１５≧Ｚｎ＋Ｍｇ−（Ｆｅ／１０）−Ｃｕの関係式を満足し、金属組織中に複数の金属間化合物粒子を有し、前記粒径０.１μｍ以上の金属間化合物粒子の組成において、Ｆｅ／Ａｌの割合が０.６以下の準安定相粒子の数をＣ、全金属間化合物粒子数をＢとすると、Ｃ／Ｂの値が０.３５以上であることを特徴とする平版印刷版用アルミニウム合金板。
2. 重量％で、Ｍｎ，Ｙ，Ｓｎ，Ｚｒ，Ｇａ，Ｎｉ，Ｉｎが個々に０．０３％以下に抑えられていることを特徴とする請求項１に記載の平版印刷版用アルミニウム合金板。
3. 少なくとも表層部が準安定相のＡｌＦｅ系金属間化合物粒子を分散させた準安定分散層からなり、その厚さが表面から２〜５０μｍの範囲であることを特徴とする請求項１又は２に記載の平版印刷版用アルミニウム合金板。
4. 電解エッチング処理を行うための電解液にロールで供給され、該ロールに交流電圧を印加することで前記電解液中において電解処理されて粗面化される平版印刷版用アルミニウム合金板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の平版印刷版用アルミニウム合金板。
5. 鋳造により得られた合金鋳塊に対して５５０℃を越える温度での均質化処理が省略されるか、５５０℃以下の温度で均熱処理がなされ、その後に５５０℃以下の温度での熱間圧延がなされ、更に冷間圧延がなされて目的の板厚とされたことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の平版印刷版用アルミニウム合金板。
6. 前記Ｃ／Ｂの値が０.８以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の平版印刷版用アルミニウム合金板。
7. 請求項１〜６のいずれかに記載の平版印刷版用アルミニウム合金板表面に少なくとも粗面化および陽極酸化処理が施されており、該平版印刷版用アルミニウム合金板上に感光層が設けられていることを特徴とする平版印刷版。

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