JP4059707B2

JP4059707B2 - 平版印刷版支持体用アルミニウム合金板およびその製造方法

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Publication number: JP4059707B2
Application number: JP2002142381A
Authority: JP
Inventors: 俊樹村松; 宏和澤田; 彰男上杉
Original assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Current assignee: Furukawa Sky Aluminum Corp
Priority date: 2002-03-12
Filing date: 2002-05-17
Publication date: 2008-03-12
Anticipated expiration: 2022-05-17
Also published as: JP2003342658A

Description

【０００１】
【発明が属する技術分野】
この発明は平版印刷版の支持体に使用されるアルミニウム合金板に関し、より詳しくは、電気化学的粗面化処理（電解グレイニング）を施して使用される平版印刷版支持体用アルミニウム合金板として、電解グレイニング性に優れかつ耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
アルミニウム合金板を支持体とする感光性平版印刷版は、従来からオフセット印刷に幅広く使用されている。平版印刷版の原版は、一般に支持体としてのアルミニウム合金板の表面を粗面化し、さらに陽極酸化処理後、感光液を塗布し乾燥して感光層を形成することによって製造される。このような平版印刷版原版を使用するにあたっては、画像に露光された後、現像液によって現像され、ポジ型の平版印刷版原版では露光部が除去され、またネガ型の平版印刷版原版では非露光部が除去され、製版されて平版印刷版となる。その後、平版印刷版は、その表面にインクが塗布され印刷に供される。このように平版印刷版原版では、露光によって感光層の物性を変化させ、この物性変化を利用して製版を行っている。
【０００３】
ところで平版印刷版用支持体としてのアルミニウム合金板の粗面化処理方法としては、従来からボールグレインやブラシグレイン等の機械的粗面化処理法、塩酸や硝酸等を主体とする電解液を用いて電解エッチングする電気化学的粗面化処理法（電解グレイニング）、酸溶液やアルカリ溶液によりエッチングする化学的粗面化法等が知られているが、これらのうちでも電気化学的粗面化処理法により得られた粗面が印刷性能に優れることから、最近では電気化学的粗面化処理法により粗面化するかまたは電気化学的粗面化処理法と他の粗面化処理法とを組み合わせて粗面化することが主流となっている。
【０００４】
平版印刷版の支持体としては、一般に軽量でかつ表面処理性、加工性に優れたアルミニウム合金板を使用するのが通常であるが、このような目的のアルミニウム合金板としては、従来は、ＪＩＳＡ１０５０、ＪＩＳＡ１１００、ＪＩＳＡ３００３等からなる板厚０．１〜０．５ｍｍ程度のアルミニウム合金圧延板が用いられており、このようなアルミニウム合金圧延板は、表面を粗面化し、その後必要に応じて陽極酸化処理を施して印刷版に使用されている。具体的には、特開昭４８−４９５０１号に記載されている機械的粗面化処理、化学的エッチング処理、陽極酸化皮膜処理を順に施したアルミニウム平版印刷版、あるいは特開昭５１−１４６２３４号に記載されている電気化学的処理、後処理、陽極酸化処理をその順に施したアルミニウム平版印刷版、特公昭４８−２８１２３号に記載されている化学エッチング処理、陽極酸化処理を順に施したアルミニウム平版印刷版、あるいは機械的粗面化処理後に特公昭４８−２８１２３号に記載されている処理を施したアルミニウム平版印刷版等が知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
上述のように電気化学的粗面化処理を施して使用される平版印刷版支持体用アルミニウム合金板には次の（１）、（２）の性能が要求される。
（１）感光層との密着性、およびアルミニウム板の保水性を向上させるために、電気化学的粗面化処理によって適度な深さ、直径を有しかつそれらの大きさが均一であるピット（凹凸）を支持体表面全体に均一に形成し得ること。このような性能を一般には電解グレイニング性と称している。
（２）版板については、耐刷力を高めるため、画像部形成後２００〜３００℃の温度範囲で３〜７分の熱処理（バーニング処理）を施す場合があるが、このバーニング処理によりアルミニウム合金支持体が軟化してその強度が低化すれば、その後の処理工程のハンドリング性が低下したり、版が曲がったりして不都合を生じ、さらには印刷機への版のセットが不可能となったり、多色刷りにおける版の色の見当わせができないなどの不都合が生じる。そのため、バーニング処理による軟化によって強度が大幅に低下しないように、優れた耐熱軟化性が要求される。この耐熱軟化性を一般に耐バーニング性と称している。
【０００６】
しかるに、最近のデジタル印刷に対応して高い印刷精度、良好な色調を得るために均一かつ良好な電解グレイニング性を確実に得ると同時に、優れた耐バーニング性を得ることは、現状の材料では充分に応えることが困難となってきている。
【０００７】
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、電解グレイニング性が安定して優れていて、電気化学的粗面化処理（電解グレイニング）により均一かつ微細な粗面を形成し得ると同時に、耐熱軟化性が良好で耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明者は前述の課題を解決するべく、種々実験検討を重ねたところ、平版印刷版支持体用アルミニウム合金板におけるＦｅ固溶量およびＳｉ固溶量を適切に制御し、同時にアルミニウム合金板中に含まれるガス量を極少量に規制して表面の微小欠陥を減少させ、さらには板の集合組織を適切に制御することによって、電解グレイニング性が優れていて、電気化学的粗面化処理を施して得られるピット（以下、電解粗面化ピットと称する）形状の均一性が高く、しかも耐バーニング性にも優れた平版印刷版支持体が得られることを見出し、この発明をなすに至った。
【００１１】
基本的には、請求項１の発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板は、Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、Ｆｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されていることを特徴とするものである。
【００１２】
また請求項２の発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶製した後、脱ガス処理を施してから鋳造し、その鋳塊に５００〜６２０℃の範囲内の温度で１時間以上均質化処理を施した後、熱間圧延を行なうにあたって、圧延開始温度を３５０〜４５０℃とし、かつ熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上とし、かつ熱間仕上げ圧延終了温度を２００〜２８０℃とし、その熱間圧延とその後の冷間圧延との間もしくは冷間圧延の中途において中間焼鈍を４５０〜５８０℃で行ない、前記中間焼鈍後の冷間圧延を６５％以上の圧延率で施し、かつその中間焼鈍後の冷間圧延の各パスにおける圧延上り温度が１２０℃以下となるように制御し、これによってＦｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であって、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されている平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を得ることを特徴とするものである。
【００１３】
さらに請求項３の発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板は、Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、Ｆｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であり、さらに、Ｉｎ０．００１〜０．０５％、Ｓｎ０．００１〜０．０５％、Ｐｂ０．００１〜０．０５％、Ｎｉ０．００１〜０．０５％、およびＢｅ０．０００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されていることを特徴とするものである。
【００１４】
またさらに請求項４の発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、さらにＩｎ０．００１〜０．０５％、Ｓｎ０．００１〜０．０５％、Ｐｂ０．００１〜０．０５％、Ｎｉ０．００１〜０．０５％、およびＢｅ０．０００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶製した後、脱ガス処理を施してから鋳造し、その鋳塊に５００〜６２０℃の範囲内の温度で１時間以上均質化処理を施した後、熱間圧延を行なうにあたって、圧延開始温度を３５０〜４５０℃とし、かつ熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上とし、かつ熱間仕上げ圧延終了温度を２００〜２８０℃とし、その熱間圧延とその後の冷間圧延との間もしくは冷間圧延の中途において中間焼鈍を４５０〜５８０℃で行ない、前記中間焼鈍後の冷間圧延を６５％以上の圧延率で施し、かつその中間焼鈍後の冷間圧延の各パスにおける圧延上り温度が１２０℃以下となるように制御し、これによってＦｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であって、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されている平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を得ることを特徴とするものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】
先ずこの発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板における合金成分の限定理由について説明する。
【００１６】
Ｆｅ：
Ｆｅ含有量が０．１％未満では再結晶時の結晶粒径が粗大となり、電解粗面化ピットが不均一となる。一方Ｆｅ含有量が０．５％を越えればＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の粗大化合物が多くなり、電解粗面化ピットが不均一となる。そのためＦｅ含有量は０．1〜０．５％の範囲内とした。
【００１７】
Ｓｉ：
Ｓｉ含有量が０．０５％未満では電解粗面化ピットが不均一となる。一方Ｓｉ含有量が０．２０％を越えればＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系の粗大化合物が多くなって電解粗面化ピットが不均一となり、また耐バーニング性が低下して、過酷インキ汚れ性が低下し、さらには電気化学的粗面化処理後の色調が黒味を帯びすぎて商品価値を損なう。そのため、Ｓｉ含有量は０．０５〜０．２０％の範囲内とした。
【００１８】
Ｃｕ：
Ｃｕは電解グレイニング性に大きな影響を及ぼす。Ｃｕ含有量が０．０００１％未満では、電解粗面化ピットが不均一になる。一方、Ｃｕ量が０．０３％を越えても電解粗面化ピットが不均一になり、また粗面化処理後の色調が黒味を帯びすぎて商品価値を損なう。そのためＣｕ含有量は０.０００１〜０.０３％の範囲内とした。
【００１９】
Ｔｉ：
Ｔｉも電解グレイニング性に大きな影響を及ぼし、またアルミニウム合金鋳塊の組織状態にも大きな影響を及ぼす。Ｔｉが０．００５％未満では、電解粗面化ピットが不均一になり、また鋳塊の結晶粒が微細化されずに粗大な結晶粒組織となるため、マクロ組織に圧延方向に沿う帯状の筋が発生して、電気化学的粗面化処理後にも帯状に筋が残存し、平版印刷版用支持体として好ましくなくなる。一方Ｔｉ含有量が０．０３％を越えれば、鋳塊組織の微細化効果が飽和してしまうばかりでなく、逆にＡｌ−Ｔｉ系の粗大金属間化合物が生成されて、電解粗面化面が不均一となってしまう。そこでＴｉ含有量は０．００５〜０．０３％の範囲内とした。
【００２０】
Ｉｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｎｉ、Ｂｅ：
これらは必ずしも必須の元素ではないが、いずれも電気化学的粗面化処理における電解エッチングを促進し、均一かつ微細な電解粗面化ピットを形成する効果があるから、請求項５の発明の平版印刷版用アルミニウム合金板においていずれか１種または２種以上を積極添加する。これらのうちＩｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｎｉは、それぞれ０．００１％未満では前述の効果がなく、一方０．０５％を越えて含有されれば微細な電解粗面化ピットが形成されず、かつ耐食性が著しく低下し、全面腐食が発生しやすくなるから、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｎｉの含有量はいずれも０．００１〜０．０５％の範囲内とした。一方Ｂｅは、より微量でも電気化学的粗面化処理における電解エッチングを促進し、均一かつ微細な電解粗面化ピットを形成する効果があるが、Ｂｅ量が０．０００１％未満では前述の効果がなく、一方０．０１％を越えて含有されれば微細な電解粗面化ピットが形成されなくなってくるから、Ｂｅ含有量は０．０００１〜０．０１％の範囲内とした。
【００２１】
以上の各元素のほかは、基本的にはＡｌおよび不可避的不純物とすれば良い。
【００２２】
なお一般にアルミニウム合金板においては、鋳塊結晶組織を微細化して圧延板のキメ、ストリークスを防止するため、少量のＴｉを単独で、または微量のＢと組合せて添加することがあり、この発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金においても、Ｔｉとともに微量のＢを添加することは許容される。但しＢ量が１ｐｐｍ未満では、上記の効果が得られず、一方Ｂ量が５０ｐｐｍを越えればＢの添加効果が飽和するばかりでなく、粗大なＴｉＢ_２粒子による線状欠陥が生じやすくなるから、Ｂを添加する場合のＢ添加量は１〜５０ｐｐｍの範囲内とすることが好ましい。
【００２３】
その他の不純物としては、ＪＩＳ１０５０相当の不純物量（Ｍｇ０．０５％以下、Ｍｎ０．０５％以下、Ｚｎ０．０５％以下、その他合計０．０５％以下）程度であれば、平版印刷版支持体用のアルミニウム合金としてその特性を損なうことはない。
【００２４】
さらにこの発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板においては、各成分元素の含有量を前述のように調整するばかりでなく、特にＦｅおよびＳｉの固溶量を厳密に調整することが重要である。次にこれらについて説明する。
【００２５】
Ｆｅ固溶量：
Ｆｅ固溶量は、バーニング特性と過酷インク汚れ性、電気化学的粗面化処理性に大きな影響を与える。Ｆｅ固溶量が０．００１％未満ではバーニング処理のための加熱によって材料が軟化して、バーニング処理後の強度低下を招く。すなわち耐バーニング性が低下する。さらにＦｅ固溶量が０．００１％未満では、耐インク汚れ性が低下し、また電解粗面化ピットの均一性が維持できなくなる。一方、Ｆｅ固溶量が０．００５％を越えれば電解グレイニング性が低下し、均一なピットが形成されなくなる。そこでＦｅ固溶量を０．００１〜０．００５％の範囲内とした。
【００２６】
なお一般にアルミニウム合金中へのＦｅの固溶量は少なく、通常の純アルミニウム合金ＤＣ鋳塊に固溶されるＦｅ量は約２６０ｐｐｍ前後であるが、均質化処理や熱間圧延のための加熱処理、熱間圧延、中間焼鈍等の条件によりこのＦｅ量は大きく変化する。そこでこれらの条件を適正化することにより、安定してＦｅ固溶量を０．００１〜０．００５％の範囲内に調整することが可能である。
【００２７】
Ｓｉ固溶量：
Ｓｉ固溶量が０．０４％未満では電解粗面化ピットの均一性が維持できなくなり、一方０．１５％を越えれば電解粗面化ピットの均一性が維持できなくなり、不均一となる。そこでＳｉ固溶量は０．０４〜０．１５％の範囲内とした。
【００２８】
なおＳｉ固容量も、均質化処理や熱間圧延のための加熱処理や、熱間圧延、中間焼鈍などの件、さらにはその後の冷間圧延率及びそのときの巻上げ温度等により大きく変化するから、これらの条件を適正化することにより、安定してＳｉ固溶量を０．０４〜０．１５％の範囲内に調整することが可能である。
【００２９】
ここで、ＦｅやＳｉの固溶量の測定は、アルミニウム合金を熱フェノールに溶解して行った。すなわちＦｅ固溶量はろ液中のＦｅ量を定量し、Ｓｉ固溶量に関しては添加Ｓｉ量から金属間化合物量に含まれるＳｉ量を差し引いて求めた。詳細は、軽金属、Ｖｏｌ．５０、（２０００）５１８−５２６に記載されている「湿式化学分析による固溶量の測定」に従った。
【００３０】
またこの発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板においては、優れた電解グレイニング性を得るため、結晶粒径を適切に調整する必要がある。すなわち、電解粗面化ピットの均一性に関して、圧延板の表面における結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であることが必要である。この値が６０μｍを越えれば、粗面化面に数ｍｍの大きさの色調ムラが目視でわかる程度に発生して、製品としての価値が低下する。
【００３１】
さらにこの発明の平版印刷版支持体用アルミニウム合金板においては、良好な電解グレイニング性を得るため、アルミニウム合金板中におけるガス量を０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下の少量に規制する必要がある。なお“０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下”とは、１００ｇのアルミニウム合金中におけるガス量が０．２５ｃｃ以下であることを意味する。このようにガス量を規制する理由は次の通りである。
【００３２】
すなわち、アルミニウム合金板中に含まれるガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌを越えれば、電気化学的粗面化処理時や化学エッチング時において結晶粒界のみが選択的にエッチングされてしまって、粗面化ピットが不均一になる。これは以下のように考えられる。すなわちアルミニウム合金中のガスは中間焼鈍時の再結晶時に再結晶粒界近傍に集まりやすく、このようにガスが粒界近傍に集積したアルミニウム合金板を圧延しても、結晶粒界近傍は依然としてガス量が高い状態となっている。そのため、このような圧延板について電気化学的粗面化処理や化学エッチングを施せば、結晶粒界のみ選択的にエッチングされやすく、粗面化ピットが不均一となる。そこでこの発明ではアルミニウム合金板中におけるガス量を０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制することとした。
【００３３】
以上、平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の成分組成条件、Ｆｅ、Ｓｉ固溶量条件、結晶粒径条件、およびガス量条件について説明したが、請求項３、請求項５の発明の平版印刷版用アルミニウム合金板においては、より優れた電解グレイニング性を確実に得るため、上記各条件のほか、集合組織条件を規定している。次にこの点について説明する。
【００３４】
集合組織はアルミニウム板の機械的性能や化学的性能、物理的性能に影響を及ぼすが、印刷版用支持体性能に関して如何に影響するかについては、これまで充分に検討されていなかった。しかるに本発明者らが鋭意、調査・研究を行なったところ、以下の事実を見出した。
【００３５】
すなわち平版印刷版支持体用アルミニウム合金板は、一般に強度を増すために中間焼鈍後冷間圧延を行って圧延板として提供されるが、このようなアルミニウム合金圧延板の主な集合組織としては以下のような方位が知られている。
Ｃｕｂｅ方位｛００１｝＜１００＞
Ｇｏｓｓ方位｛０１１｝＜１００＞
Ｂｒａｓｓ方位｛０１１｝＜２１１＞（以後、Ｂ方位と記す）
Ｃｕｐｐｅｒ方位｛１１２｝＜１１１＞（以後、Ｃｕ方位と記す）
【００３６】
ここで、純アルミニウム系合金の冷間圧延板では、Ｓ方位やＣｕ方位、Ｂ方位が主となり、冷間圧延率が高くなるにしたがってこれらの方位の集積度が高くなってくる。
【００３７】
そこで種々の集合組織を有する圧延板について、電解粗面化処理によるピット形状を調査したところ、これらの主な方位（Ｓ方位、Ｃｕ方位、Ｂ方位）よりも、残存するＣｕｂｅ方位（キューブ方位）が少なくなれば電解粗面化ピットが均一に形成されることが判明した。そしてさらに実験を重ねた結果、キューブ方位密度を９以下にすることにより均一な電解粗面化ピットが得られることが判明した。キューブ方位密度が９を越えれば均一な電解粗面化ピットが得られず、そこでこの発明ではキューブ方位密度を９以下に規制することとした。
【００３８】
上述のようにこの発明では、集合組織の方位分布密度（Orientation Density）を規定しているが、この方位分布密度の測定には、通常のX線回折法を用いて（２００）、（２２０）、（１１１）の不完全極点図を測定し、ランダム方位を持つ試料で強度補正を行い、それらから結晶方位分布関数（OrientationDisribution Function：ＯＤＦ）を計算し、各方位の方位密度を求めている。
【００３９】
次にこの本発明の平版印刷版支持体用アルニウム合金板の製造方法について説明する。
【００４０】
先ず前述のような成分組成を有するアルミニウム合金の溶湯を溶製して、ＤＣ鋳造法や、駆動鋳型を用いた連続鋳造法等によって鋳造する。
【００４１】
ここで、この発明の場合、前述の成分組成の合金を溶製した後、鋳造までの間に溶湯に対して脱ガス処理を行なって、ガス量を０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に低減させる必要がある。０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌを越えるガス量を含んで鋳造して最終的に得られた圧延板では、前述のように電気化学的粗面化処理時に結晶粒界が優先してエッチングされて、粗面化が不均一になってしまう。
【００４２】
アルミニウム合金溶湯に含まれるガスは、水素ガスが主体であり、したがって脱ガス処理法としても、主として水素ガスを除去し得る方法を適用すれば良い。具体的な脱ガス処理法の種類は特に限定されるものではないが、次の▲１▼〜▲３▼の方法が代表的である。
▲１▼ ガスによる炉内溶湯処理法
これは、塩素や窒素ガスを溶湯中に吹き込んで溶湯中の水素ガスを脱ガスする方法である。
▲２▼ 炉外溶湯処理法としてのＳＮＩＦプロセス
ノズルよりＡｒ−Ｃｌ_２の混合ガスを溶湯中に吹込み、羽根付回転体を高速で回転させて脱ガスを行う方法である。
▲３▼ 脱ガス用フラックスによる方法
脱ガスフラックスとして、例えばアルカリ金属、アルカリ土類金属の塩化物、フッ化物を主成分とする塩などを用いて、そのフラックスを溶湯中に吹込んだり、溶湯中に供給して溶湯を撹拌したりする方法である。
【００４３】
脱ガス処理後に鋳造して得られた鋳塊に対しては、５００〜６２０℃の範囲内の温度で均質化処理を行う。これにより不純物元素が拡散して電気化学的な粗面化処理時におけるピットの生成がより均一化される。またこの処理によりＦｅの固溶量が鋳造時に比べ低下してくる。ここで、均質化処理の保持時間は鋳塊サイズ等により適当な時間を定めればよいが、通常は１〜２０時間程度とすればよい。１時間未満では均質化処理の効果が得られず、一方２０時間を越えても均質化処理の効果は飽和し、経済的に好ましくなくなる。
【００４４】
均質化処理後は、一旦鋳塊を冷却した後、熱間圧延のための加熱処理を行うこともできるが、均質化処理後３５０〜４５０℃まで冷却してそのまま熱間圧延を開始しても良い。
【００４５】
次いで熱間圧延を行なうが、熱間圧延開始温度は３５０〜４５０℃の範囲内とする。熱間圧延開始温度が３５０℃未満では、熱間圧延中に再結晶が発生せず、鋳塊組織が残ってしまうため、最終圧延板に対して電気化学的粗面化処理を行なえば、帯状もしくは筋状に外観ムラ（ストリークス）が発生して、印刷版としての表面外観品質に対して好ましくなくなる。一方熱間圧延開始温度が４５０℃を越えれば、熱間圧延中において再結晶粒が粗大化し、電気化学的粗面化処理時に筋状の模様（ストリークス）が発生して印刷版としての表面外観品質が低下する。そこで熱間圧延は３５０〜４５０℃で開始することとした。
【００４６】
また熱間圧延は、粗圧延および仕上げ圧延の組合せで行なうことが一般的であるが、電気化学的粗面化処理時のエッチング性を均一にするためには、粗圧延の終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上で行なうことが重要である。すなわち、この発明の方法の場合、中間焼鈍時においても再結晶させるが、最終板における電気化学的粗面化処理後の粗面化面を、均一でかつストリークスの発生がなくしかも表面荒れもない面とするためには、熱間粗圧延の終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上で行ない、少なくとも板厚方向表面だけでも微細で均一な再結晶状態とする必要がある。ここで、熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスの圧延率が４０％未満では、微細で均一な再結晶を生じさせることが困難となる。そこで熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスの圧延率を４０％以上に限定した。
【００４７】
熱間圧延における粗圧延後の仕上げ圧延では、終了温度は２００〜２８０℃の範囲内とする必要がある。仕上げ圧延終了温度が２００℃未満では、圧延油が蒸発せずに残って表面腐食を発生させるおそれがある。一方仕上げ圧延終了温度が２８０℃を越えれば、Ｆｅ固溶量が低下してしまい、また最終圧延板でのキューブ方位の残存が多くなってしまう。そこで仕上げ圧延終了温度は２００〜２８０℃に限定した。なお熱間圧延の上がり板厚は特に限定しないが、通常は１．５〜６ｍｍ程度の範囲内であれば特に問題はない。
【００４８】
熱間圧延後には、必要に応じて１次冷間圧延を行う。１次冷間圧延は必須ではないが、１次冷間圧延を行なえば中間焼鈍時の結晶粒が微細になり、電解粗面化面をより均一な表面品質としやすくなる。
【００４９】
熱間圧延後、または必要に応じて１次冷間圧延を行なった後には、中間焼鈍を行なう。この中間焼鈍は４５０〜５８０℃の範囲内の温度で行なう。中間焼鈍温度が４５０℃未満では、Ｆｅ固溶量を０．００１％以上とすることが困難となり、また耐バーニング性が低下し、さらにはＳｉ固溶量も低下してしまう。一方５８０℃を越える高温で中間焼鈍すれば、結晶粒が粗大化されて、電解粗面化面に色調ムラが発生するおそれがある。そこで中間焼鈍は４５０〜５８０℃の範囲内で行なうこととした。なお中間焼鈍はバッチタイプ炉もしくは連続焼鈍炉で行なうのが通常であるが、再結晶粒の微細化の点からは連続焼鈍炉で行なうことが好ましい。この場合加熱昇温速度は数℃〜２０℃／秒であり、また冷却速度も同程度であり、さらに保持時間は３分以内とすることが好ましい。
【００５０】
中間焼鈍後には、最終板厚まで２次冷間圧延を行なう。この２次冷間圧延においては、トータルの圧延率が６５％以上となるように行ない、かつ各パスにおける圧延上がり温度（コイル上げ温度）が１２０℃以下となるように制御する。すなわち、２次冷間圧延は主として強度を得るために行なうが、２次冷間圧延率が６５％未満では強度が不足して好ましくなく、一方６５％未満では、キューブ方位の方位分布密度が９を越えてしまって、電解粗面化面の均一性が低下する。そこで２次冷間圧延のトータル圧延率を６５％以上とした。また、２次冷間圧延は、所定の厚さに仕上げるために１パスもしくは数パスで圧延するが、この時の各パスでの上り温度（コイル巻上げ温度）が１２０℃を越えれば、Ｓｉ固溶量が低下して好ましくない。そこで２次冷間圧延における各パスの上り温度を１２０℃以下とした。なおこの上り温度は、各パスの圧下率、圧延速度、圧延油の量、温度、粘度等を調整することによって制御することができる。なおまた、この２次冷間圧延では、最終板の板厚として、０．１〜０．５ｍｍの板厚まで圧延するのが一般的である。
【００５１】
上述のように最終板厚まで圧延された板については、ローラーレベラー、テンションレベラー等の歪矯正ラインを通して、平面性を改善してもよい。
【００５２】
以上のようにして得られた平板印刷版支持体用アルミニウム合金板を平版印刷版用支持体として用いるためには、粗面化処理を施す。この発明のアルミニウム合金板は、前述のように電気化学的粗面化処理（電解グレイニング）に適しており、電気化学的粗面化処理と機械的粗面化処理および／または化学的粗面化処理との組合わせにも好適である。電気化学的粗面化処理はアルミニウム合金板の表面に微細な凹凸を付与することが容易であるため、印刷性の優れた平版印刷版を作るのに適している。この電気化学的粗面化処理は、一般に硝酸または塩酸を主体とする水溶液中で、直流または交流を用いて行なうのが通常である。
【００５３】
このような粗面化処理によって、平均深さ約０．０５〜１μｍ、平均直径約０．２〜２０μｍのクレーターまたはハニカム状のピットをアルミニウム合金板の表面に３０〜１００％の分散密度（面積率）で生成することができる。ここで、電気化学的粗面化処理においては、充分なピットを表面に設けるために必要なだけの電気量、すなわち電流と通電時間との積が重要な条件となるが、省エネルギの観点からは、より少ない電気量で充分なピットを生成することが好ましい。この発明においては、電気化学的粗面化処理の条件は限定されるものではなく、一般的な条件で行うことができるが、いずれの場合も、所要電気量を大幅に削減することができる。所要電気量は、所望のピットの深さ、直径、および分散の均一性、分散密度により異なるが、好ましくは２５０〜５００Ｃ／ｄｍ^２の範囲であれば、均一微細な電解粗面を得ることができる。
【００５４】
電気化学的粗面化処理と機械的粗面化処理を組み合わせる場合の機械的粗面化処理は、アルミニウム合金板の表面を、一般的には平均表面粗さＲａを０．３５〜１．０μｍ、好ましくは０．４０〜０．８０μｍとするために行われる。平均表面粗さＲａは、ＪＩＳＢ０６０１−１９９４で規定される、支持体表面のうねり状態を示す因子であるが、これが大きいほど凹凸が大きく、保水性が良好となる。機械的粗面化処理の条件も特に制限されるものではないが、特公昭５０−４００４７号公報に記載されている方法に従って行うことができる。また化学的粗面化処理も特に制限されるものではなく、公知の方法に従って実施できる。
【００５５】
粗面化処理に引き続いては、アルミニウム合金板の表面の耐磨耗性を高めるために陽極酸化処理を行なうのが通常である。この場合に使用される電解質は多孔質酸化皮膜を形成するものであれば、いかなるものでもよい。一般には、硫酸、リン酸、シュウ酸、クロム酸、またはこれらの混合物が用いられる。電解質の濃度は電解質の種類によって適宜決められる。陽極酸化処理の条件は、電解質によってかなり変動するので、特定しにくいが、一般的には電解質の濃度が１〜８０質量％、液温５〜７０℃、電流密度１〜６０Ａ／ｄｍ^２、電圧１〜１００Ｖ、電解時間１０〜３００秒であればよい。
【００５６】
また印刷時の耐汚れ性能を向上させるため、電気化学的粗面化処理および水洗を行った後、アルカリ溶液で軽度のエッチング処理を行ってから水洗し、アルミニウム板の表面に残存するアルカリに不要な物質（スマット）を除去する酸によるデスマット処理を行った後、水洗し、硫酸中で直流電解を行って陽極酸化皮膜を設けてもよい。さらに、必要に応じて、シリケート等による親水化処理を行ってもよい。
【００５７】
以上のようにして平版印刷版用支持体を得ることができるが、この発明の支持体用アルミニウム合金板を用いれば、粗面化処理を施して生成するピットを、処理条件により深さおよび直径を適切に調整し得るとともに、大きさが均一なピットを、所望の分散密度で、均一に分散させて生成することができる。そしてまたこれらの特性を付与するために要する電解処理コストを大幅に低減することができる。
【００５８】
さらに支持体を平版印刷版とするためには、支持体表面に感光剤を塗布、乾燥して感光層を形成すればよい。感光剤は特に限定されるものではなく、通常感光性平版印刷版に用いられるものを使用することができる。そして、リスフィルムを用いて画像を焼付け、現像処理、ガム引き処理を行うことで、印刷機に取り付け可能な印刷版とすることができる。また、レーザー等を使って、フィルムを用いずに画像を直接焼付けることもできる。
【００５９】
感光剤としては、露光の前後で現像液に対する溶解性または膨潤性が変化するものであればいずれでも差支えない。感光剤の代表的なものを以下に列挙する。
【００６０】
（１）ｏ−キノンジアジド化合物からなる感光層ポジ型感光性化合物としては、ｏ−ナフトキノンジアジド化合物で代表されるｏ−キノンジアジド化合物が挙げられる。ｏ−ナフトキノンジアジド化合物としては、特公昭４３−２８４０３号公報に記載されている１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドとピロガロール−アセトン樹脂とのエステルが好ましい。米国特許第３，０４６，１２０号および第３，１８８，２１０号明細書に記載された１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドとフェノール−ホルムアルデヒド樹脂とのエステルも好ましい。その他公知のｏ−ナフトキノンジアジド化合物も使用可能である。
【００６１】
特に好ましいｏ−ナフトキノンジアジド化合物は、分子量が１，０００以下のポリヒドロキシ化合物と１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドとの反応で得られた化合物である。ポリヒドロキシ化合物の水酸基１当量に対し、１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドを０．２〜１．２当量の割合で、特に０．３〜１．０当量の割合で反応させるのが好ましい。１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドとしては、１，２−ジアゾナフトキノン−５−スルホン酸クロライドが好ましいが、１，２−ジアゾナフトキノン−４−スルホン酸クロライドも使用可能である。
【００６２】
ｏ−ナフトキノンジアジド化合物は、１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸クロライドの置換基の位置および導入量の種々異なるものの混合物になるが、水酸基が全て１，２−ジアゾナフトキノンスルホン酸エステルに転換されたものが混合物に占める割合（完全にエステル化されたものの含有率）は５モル％以上であること、特に２０〜９０もる％であるのが好ましい。
【００６３】
またｏ−ナフトキノンジアジド化合物を用いずに、ポジ型に作用する感光性化合物として、例えば特公昭５６−２６９６号公報に記載されているｏ−ニトロカルビノールエステル基を有するポリマーも使用可能である。さらに、光分解により酸を発生する化合物と、酸により解離する−Ｃ−Ｏ−Ｃ−基または−Ｃ−Ｏ−Ｓｉ−基を有する化合物との組合せ系も使用可能である。例えば、光分解により酸を発生する化合物とアセタールまたはＯ，Ｎ−アセタール化合物との組合せ（特開昭４８−８９００３号）、オルトエステルまたはアミドアセタール化合物との組合せ（特開昭５１−１２０７１４号）、主鎖にアセタールまたはケタール基を有するポリマーとの組合せ（特開昭５３−１３３４２９号）、エノールエーテル化合物との組合せ（特開昭５５−１２９９５号）、Ｎ−アシルイミノ炭素化合物との組合せ（特開昭５５−１２６２３６号）、主鎖にオルトエステル基を有するポリマーとの組合せ（特開昭５６−１７３４５号）、シリルエステル化合物との組合わせ（特開昭６０−１０２４７号）およびシリルエーテル化合物との組合わせ（特開昭６０−３７５４９号、特開昭６０−１２１４４６号）等が挙げられる。
【００６４】
感光層の感光性組成物中に占めるポジ型感光性化合物（前記のような組合せ系も含む）の割合は１０〜５０質量％が好ましく、１５〜４０質量％がより好ましい。
【００６５】
ｏ−キノンジアジド化合物は単独でも感光層を構成し得るが、結合剤（バインダー）としてのアルカリ水に可溶な樹脂とともに使用することが好ましい。アルカリ水に可溶な樹脂としては、ノボラック樹脂があり、例えば、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂、ｍ−クレゾール−ホルムアルデヒド樹脂、ｐ−クレゾール−ホルムアルデヒド樹脂、ｍ−／ｐ−混合クレゾール−ホルムアルデヒド樹脂、フェノール／クレゾール混合（ｍ−、ｐ−、ｍ−／ｐ−混合のいずれでもよい）−ホルムアルデヒド樹脂等のクレゾール−ホルムアルデヒド樹脂、フェノール変性キシレン樹脂、ポリヒドロキシスチレン、ポリハロゲン化ヒドロキシスチレン、特開昭５１−３４７１１号公報に開示されているようなフェノール性水酸基を含有するアクリル系樹脂、特開平２−８６６号公報に記載のスルホンアミド基を有するアクリル系樹脂や、ウレタン系樹脂等種々のアルカリ可溶性のポリマーを含有させることができる。アルカリ可溶性のポリマーは重量平均分子量が５００〜２０，０００で、数平均分子量が２００〜６０，０００のものが好ましい。
【００６６】
アルカリ可溶性のポリマーは全組成物の７０質量％以下含有される。さらに米国特許第４，１２３，２７９号明細書に記載されているように、ｔ−ブチルフェノール−ホルムアルデヒド樹脂、オクチルフェノール−ホルムアルデヒド樹脂のような炭素数３〜８のアルキル基を置換基として有するフェノールとホルムアルデヒドとの重縮合で得られる樹脂を併用することは画像の感脂性を向上させるので好ましい。
【００６７】
感光性組成物には、感度を高めるために環状酸無水物、露光後直ちに可視像を得るための焼出し剤、画像着色剤としての染料やその他の充填材等を含有させることができる。環状酸無水物は、米国特許第４，１１５，１２８号明細書に記載されているように無水フタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸、３，６−エンドオキシ−△４−テトラヒドロ無水フタル酸、テトラクロル無水フタル酸、無水マレイン酸、クロル無水マレイン酸、α−フェニル無水マレイン酸、無水コハク酸、無水ピロメリット酸等が使用される。環状酸無水物は、全組成物の質量に対して１〜１５質量％含有させることによって、感度を最大３倍程度に高めることができる。露光後直ちに可視像を得るための焼出し剤としては、露光によって酸を放出する感光性化合物と塩を形成し得る有機染料の組合せを代表として挙げることができる。
【００６８】
具体的には、特開昭５０−３６２０９号公報、特開昭５３−８１２８号公報に記載されているｏ−ナフトキノンジアジド−４−スルホン酸ハロゲニドと塩形成性有機染料の組合せや、特開昭５３−３６２３３号公報、特開昭５４−７４７２８号公報、特開昭６０−３６２６号公報、特開昭６１−１４３７４８号公報、特開昭６１−１５１６４４号公報、特開昭６３−５８４４０号公報に記載されているトリハロメチル化合物と塩形成性有機染料の組合せを挙げることができる。画像の着色剤としては、前記の塩形成性有機染料以外の他の染料も使用可能である。塩形成性有機染料を含めて好適な染料は油溶性染料や塩基染料である。
【００６９】
具体的には、オイルイエロー＃１０１、オイルイエロー＃１０３、オイルピンク＃３１２、オイルグリーンＢＧ、オイルブルーＢＯＳ、オイルブルー＃６０３、オイルブラックＢＹ、オイルブラックＢＳ、オイルブラックＴ−５０５（以上は全て、オリエント化学工業株式会社製）、ビクトリアピュアブルー、クリスタルバイオレット（ＣＩ４２５５５）、メチルバイオレット（ＣＩ４２５３５）、ローダミンＢ（ＣＩ４５１７０Ｂ）、マラカイトグリーン（ＣＩ４２０００）、メチレンブルー（ＣＩ５２０１５）等を挙げることができる。特開昭６２−２９３２４７号公報に記載されている染料が特に好ましい。
【００７０】
感光性組成物は、前記諸成分を溶解する溶媒に溶解させて支持体に塗布される。溶媒としては、エチレンジクロライド、シクロヘキサノン、メチルエチルケトン、エチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノエチルエーテル、２−メトキシエチルアセテート、１−メトキシ−２−プロパノール、１−メトキシ−２−プロピルアセテート、トルエン、酢酸メチル、乳酸メチル、乳酸エチル、ジメチルスルホキシド、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、水、Ｎ−メチルピロリドン、テトラヒドロフルフリルアルコール、アセトン、ジアセトンアルコール、メタノール、エタノール、イソプロパノール、ジエチレングリコール、ジメチルエーテル等が挙げられる。これらは混合して使用することもできる。
【００７１】
溶液に占める前記成分（固形分）は２〜５０質量％である。塗布量は用途により異なるが、例えば感光性平版印刷版について言えば、一般的に固形分として０．５〜３．０ｇ／ｍ^２が好ましい。塗布量が少なくなるにつれて感光性は増大するが、感光膜の物性が低下する。
【００７２】
感光性組成物には、塗布性を良くするために界面活性剤、例えば特開昭６２−１７０９５０号公報に記載されているようなフッ素系界面活性剤を含有させる。好ましい含有量は、全感光性組成物の０．０１〜１質量％、好ましくは０．０５〜０．５質量％である。
【００７３】
（２）ジアゾ樹脂とバインダーとからなる感光層ネガ作用型感光性ジアゾ化合物としては、米国特許第２，０６３，６３１号明細書および米国特許第２，６６７，４１５号明細書に開示されているジアゾニウム塩とアルドールやアセタールのような反応性カルボニル基を有する有機縮合剤との反応生成物であるジフェニルアミン−ｐ−ジアゾニウム塩とホルムアルデヒドとの縮合生成物（いわゆる感光性ジアゾ樹脂）が好適に用いられる。
【００７４】
他の有用な縮合ジアゾ化合物は特公昭４９−４８００１号公報、特公昭４９−４５３２２号公報、特公昭４９−４５３２３号公報等に記載されている。この型の感光性ジアゾ化合物は通常水溶性無機塩の形で得られるので、水溶液として塗布することができる。また、水溶性ジアゾ化合物を特公昭４７−１１６７号公報に記載される方法により、１個またはそれ以上のフェノール性水酸基、スルホン酸基またはその両者を有する芳香族または脂肪族化合物と反応させ、その生成物である実質的に水不溶性の感光性ジアゾ樹脂を使用することもできる。
【００７５】
ジアゾ樹脂の含有量は、感光層中に５〜５０質量％含有されているのがよい。その含有量が少なくなれば感光性は当然増大するが、経時安定性が低下する。最適のジアゾ樹脂の含有量は約８〜２０質量％である。一方、バインダーとしては、種々のポリマーが使用可能である、水酸基、アミノ基、カルボキシル基、アミド基、スルホンアミド基、活性メチレン基、チオアルコール基、エポキシ基を含むものがよい。
【００７６】
具体的には、英国特許第１，３５０，５２１号明細書に記載されているシェラック、英国特許第１，４６０，９７８号明細書および米国特許第４，１２３，２７６号明細書に記載されているようなヒドロキシエチル（メタ）アクリレート単位を主たる繰返単位として含むポリマー、米国特許第３，７５１，２５７号明細書に記載されているポリアミド樹脂、英国特許第１，０７４，３９２号明細書に記載されているフェノール樹脂、および、例えばポリビニルフォルマール樹脂、ポリビニルブチラール樹脂のようなポリビニルアセタール樹脂、米国特許第３，６６０，０９７号明細書に記載されている線状ポリウレタン樹脂、ポリビニルアルコールのフタレート化樹脂、ビスフェノールＡとエピクロルヒドリンから得られるエポキシ樹脂、ポリアミノスチレンやポリアルキルアミノ（メタ）アクリレートのようなアミノ基を含むポリマー、酢酸セルロース、セルロースアルキルエーテル、セルロースアセテートフタレート等のセルロース誘導体が包含される。
【００７７】
ジアゾ樹脂とバインダーからなる組成物には、さらに、英国特許第１，０４１，４６３号明細書に記載されているようなｐＨ指示薬、米国特許第３，２３６，６４６号明細書に記載されているリン酸、染料等の添加剤を含有させることができる。
【００７８】
感光層の膜厚は０．１〜３０μｍ、より好ましくは０．５〜１０μｍである。支持体上に設けられる感光層の量（固形分）は約０．１〜約７ｇ／ｍ^２、好ましくは０．５〜４ｇ／ｍ^２である。平版印刷版は画像露光された後、常法により現像を含む処理によって樹脂画像が形成される。例えば、感光層（Ａ）を有するポジ型感光性平版印刷版の場合には、画像露光後、米国特許第４，２５９，４３４号明細書および特開平３−９０３８８号公報に記載されているようなアルカリ水溶液で現像することにより露光部分の感光層が除去されて、平版印刷版が得られる。
【００７９】
【実施例】
この発明を、実施例によりさらに具体的に説明するが、この発明は以下の実施例に限定されるものではないことはもちろんである。
【００８０】
実施例１：
Ｆｅ０．２９％、Ｓｉ０．０９％、Ｃｕ０．０１％、Ｔｉ０．０１％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるアルミニウム合金の溶湯を溶製し、表１に示すように脱ガス処理条件を種々変化させて溶湯に対し脱ガス処理を行なった後、半連続鋳造により５００ｍｍ×１２００ｍｍ×３５００ｍｍの鋳塊を鋳造した。その鋳塊に５３０℃×５時間の均質化熱処理し、室温まで徐冷して、片面１０ｍｍずつ面削を行なった後、加熱して熱間圧延を３９０℃で開始し、熱間粗圧延、熱間仕上げ圧延を行って２５０℃で４ｍｍに巻き上げた。なお、熱間粗圧延最終１パスは５０％の圧延率で行った。さらに１．５ｍｍまで１次冷間圧延を施した後、連続焼鈍炉を用いて中間焼鈍を行なった。中間焼鈍条件は、加熱速度約２０℃／ｓ、冷却速度約２０℃／ｓで５００℃、０秒の保持（５００℃に到達したらすぐに冷却）とし、その後２次冷間圧延を２パスで行なった。各パスの上り温度は１００℃と９０℃であった。得られた圧延版板について、Ｆｅ、Ｓｉ固溶量の測定、集合組織の測定、結晶粒径の測定、ガス量の測定を行い、平版印刷版支持体の評価として電解グレイニング性および耐バーニング性を次のように調査した。これらの測定、評価の具体的な方法を次に示す。
【００８１】
Ｆｅ、Ｓｉ固溶量：
Ｆｅ固溶量、Ｓｉ固溶量は最終圧延板をフェノール溶液に溶解する熱フェノール分析法で分析した。詳細な方法、条件に関しては前述の文献の通りである。
【００８２】
結晶粒径：
一般にアルミニウム合金の結晶粒の測定に用いられるバーカー氏液による陽極酸化処理後、偏光顕微鏡により結晶粒観察を行って、アルミニウム合金板表面の圧延方向に直角方向の平均結晶粒径を切断法により求めた。
【００８３】
キューブ方位密度：
集合組織のキューブ方位密度の測定には、通常のＸ線回折法を用いて（２００）、（２２０）、（１１１）の不完全極点図を測定し、ランダム方位を持つ試料で強度補正を行い、それらから結晶方位分布関数（Orientation Disribution Function：ＯＤＦ）を計算し、キューブ方位の方位密度を求めた。なお測定は板の表面で行なった。
【００８４】
ガス量：
圧延板を４０×１２０ｍｍに切り出して、真空溶融抽出法による水素ガス分析装置を用いて水素ガス量を測定し、ガス量とした。
【００８５】
電解グレイニング性（電気化学的粗面化処理性）：
電解グレイニング性評価は、素板に対し表２に示すような表面処理を施して行なった。各処理は、表２に示す左側の処理から順に行ない、各処理の間で水洗を行なった。なお本実施例においては、ブラシによる機械的粗面化は行なわなかった。ここで表２におけるアルカリエッチング処理（１）および（２）では、ＮａＯＨ濃度２６質量％、アルミニウムイオン濃度６．５質量％、液温６５℃の溶液を使用した。また電気化学的粗面化処理においては、電解液として硝酸濃度１質量％、アルミニウムイオン濃度０．５質量％の溶液を使用し、交流電流で電解を行なった。また電気化学的粗面化処理における電気量は３００Ｃ／ｄｍ^２とした。さらに表２における陽極酸化処理は、電解液として１５質量％の硫酸溶液を使用し、直流電流で行なった。このようにして表面処理を行なった面について、肉眼及びＳＥＭで観察し、電解グレイニング性を評価した。すなわち、肉眼では帯状、筋状のストリークスや数ｍｍの花びら状の模様等の有無を観察し、ＳＥＭでは微小なピットが均一であるか否かを調べた。評価としては、○印を粗面化が均一、×印を粗面化が不均一とした。
【００８６】
耐バーニング性：
耐バーニング性は便宜的に２７０℃のオイルバスにＪＩＳ５号試験片に加工した材料を７分間浸漬し、その後引っ張り試験を行って０．２％耐力を求めた。この値が１１０ＭＰａ以上であればバーニング特性は合格とし、○評価とした。
【００８７】
以上の各測定結果、評価結果を表３に示す。
【００８８】
【表１】

【００８９】
【表２】

【００９０】
【表３】

【００９１】
表３に示すように、溶湯に対し脱ガス処理を行なってガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下となった場合には、粗面化ピットが均一で良好な電解グレイニング性を示したのに対し、ガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌを越えた場合は、粗面化ピットが不均一で電解グレイニング性に劣っていた。
【００９２】
実施例２：
表４、表５の合金Ｎｏ．１〜２２に示す化学成分組成を有するアルミニウム合金を溶製し、溶湯に対し脱ガス処理（炉内処理およびＳＮＩＦ処理）を施した後、半連続鋳造法により５００ｍｍ×１２００ｍｍ×３５００ｍｍの鋳塊を鋳造した。その鋳塊に均質化熱処理を施し、室温まで徐冷して、片面１０ｍｍずつ面削を行なった後、加熱して熱間圧延（粗圧延および仕上げ圧延）を行ない、さらに１次冷間圧延を行なってから、中間焼鈍を行ない、その後２次冷間圧延を２パスで行ない、最終的に０．３ｍｍ厚の平版印刷版支持体用素板に仕上げた。２次冷間圧延の各パスの上り温度は、圧下量と圧延速度、圧延油量で調整した。なお一部の製造条件（熱延製造条件符号Ｈ）では、均質化処理を行なわず、面削後３５０℃に２時間加熱して、熱間圧延を開始した。また一部の製造条件（冷間圧延製造条件符号カ）では、中間焼鈍を行なわなかった。詳細な熱延工程条件を表６中に示し、表７に熱延終了以降の冷間圧延等の工程条件を示す。
【００９３】
これら合金および熱延条件、熱延以降の条件を組み合わせた材料について、実施例１の場合と同様に、Ｆｅ、Ｓｉ固溶量、平均結晶粒径、キューブ方位密度、電解グレイニング性、耐バーニング性を調べた。その結果を表８〜表１０に示す。
【００９４】
【表４】

【００９５】
【表５】

【００９６】
【表６】

【００９７】
【表７】

【００９８】
【表８】

【００９９】
【表９】

【０１００】
【表１０】

【０１０１】
表８〜表１０に示すように、この発明の方法による試料番号１〜４、２１〜２８のものは、いずれも電解グレイニング性、耐バーニング特性ともに良好な性能を示した。
【０１０２】
これに対し、試料番号５〜９のものは、それぞれこの発明で規定するＣｕ、Ｓｉ、Ｔｉ量の範囲を外れているため、電解グレイニング性が劣った。また試料番号１０および試料番号３４のものは、均質化処理温度が低く、そのためＳｉ固溶量が少なくなって電解グレイニング性が低下した。さらに試料番号１１および試料番号３５のものは、熱間粗圧延温度が高過ぎて、熱間圧延での再結晶粒が粗大となり、電気化学的粗面化処理後にストリークが発生して、電解グレイニング性が低下した。また試料番号１２および試料番号３６のものは、熱間粗圧延温度が低過ぎて熱間圧延中に再結晶が発生せず電気化学的粗面化処理後にストリースが発生し、また熱延上り温度が低いために一部に腐食跡が見られた。さらに試料番号１３および試料番号３７のものは、熱間粗圧延終了２パス目および１パス目の圧下率が小さいため微細な再結晶が発生せず、そのため電気化学的粗面化処理後にストリークスが発生し、さらにキューブ方位の分布密度が高く、電解グレイニング性が不均一となった。さらに試料番号１４のものは、連続中間焼鈍時の温度が低いためＦｅ固溶量が低下して、電解グレイニング性、耐バーニング性が低下した。そして試料番号１５のものは、中間焼鈍がバッチ焼鈍であってＦｅ固溶量が少なく、またキューブ方位の分布密度が高いため、電解グレイニング性が低下し、さらに耐バーニング性も低下した。また試料番号１６のものは、連続中間焼鈍の温度が高すぎて結晶粒が１２０μｍと粗大化し、またキューブ方位の分布密度も高いため、電解グレイニング性が不均一となり、またストーリクスも見られた。また試料番号１７のものは、２次冷間圧延率が少ないため圧延板の強度が低過ぎ、しかもキューブ方位の分布密度が高いため、電解グレイニング性も不均一となった。さらに試料番号１８のものは、２次冷間圧延時の各パス上り温度が高いため、Ｓｉ固溶量が低下し、そのため電解グレイニング性が不均一となった。また試料番号１９および試料番号３８のものは、熱間圧延終了温度が高く、かつ中間焼鈍を行なっていないため、キューブ方位の分布密度が高くなって、電解グレイニング性が不均一となった。そしてまた試料番号２０および試料番号３９のものは、均質化処理を行なわずかつ熱間粗圧延の最終から２パス目、１パス目ともに圧下率が低く、そのため熱間圧延で再結晶が生じていないため、Ｓｉ固溶量が少なくなり、またキューブ方位の分布密度が高くなって、電解グレイニング性が不均一となった。一方試料番号２９〜３３のものは、合金成分として、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｎｉ、Ｂｅのうちの１種を過剰に含有しているものであり、この場合も電解グレイニング性が劣っていた。
【０１０３】
【発明の効果】
前述の実施例からも明らかなように、この発明による平版印刷版支持体用アルミニウム合金板は、電解グレイニング性が優れていて、電気化学的粗面化処理により均一かつ微細な粗面を形成することができ、しかも耐熱軟化性が良好で耐バーニング性も優れており、したがって平板印刷版支持体に最適である。

Claims

Ｃｕ０．０００１〜０．０３％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、Ｆｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されていることを特徴とする、電気化学的粗面化処理を施して使用される、電解グレイニング性および耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板。
Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶製した後、脱ガス処理を施してから鋳造し、その鋳塊に５００〜６２０℃の範囲内の温度で１時間以上均質化処理を施した後、熱間圧延を行なうにあたって、圧延開始温度を３５０〜４５０℃とし、かつ熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上とし、かつ熱間仕上げ圧延終了温度を２００〜２８０℃とし、その熱間圧延とその後の冷間圧延との間もしくは冷間圧延の中途において中間焼鈍を４５０〜５８０℃で行ない、前記中間焼鈍後の冷間圧延を６５％以上の圧延率で施し、かつその中間焼鈍後の冷間圧延の各パスにおける圧延上り温度が１２０℃以下となるように制御し、これによってＦｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であって、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されている平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を得ることを特徴とする、電解グレイニング性および耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法。
Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、Ｆｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であり、さらに、Ｉｎ０．００１〜０．０５％、Ｓｎ０．００１〜０．０５％、Ｐｂ０．００１〜０．０５％、Ｎｉ０．００１〜０．０５％、およびＢｅ０．０００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されていることを特徴とする、電気化学的粗面化処理を施して使用される、電解グレイニング性および耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板。
Ｃｕ０．０００１〜０．０３％、Ｔｉ０．００５〜０．０３％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２０％を含有し、さらにＩｎ０．００１〜０．０５％、Ｓｎ０．００１〜０．０５％、Ｐｂ０．００１〜０．０５％、Ｎｉ０．００１〜０．０５％、およびＢｅ０．０００１〜０．０１％のうちの１種または２種以上を含み、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるアルミニウム合金を溶製した後、脱ガス処理を施してから鋳造し、その鋳塊に５００〜６２０℃の範囲内の温度で１時間以上均質化処理を施した後、熱間圧延を行なうにあたって、圧延開始温度を３５０〜４５０℃とし、かつ熱間粗圧延終了前１パスまたは２パスを圧延率４０％以上とし、かつ熱間仕上げ圧延終了温度を２００〜２８０℃とし、その熱間圧延とその後の冷間圧延との間もしくは冷間圧延の中途において中間焼鈍を４５０〜５８０℃で行ない、前記中間焼鈍後の冷間圧延を６５％以上の圧延率で施し、かつその中間焼鈍後の冷間圧延の各パスにおける圧延上り温度が１２０℃以下となるように制御し、これによってＦｅ固溶量が０．００１〜０．００５％でかつＳｉ固溶量が０．０４〜０．１５％であって、しかも板表面の結晶粒の圧延方向に直角な方向の平均粒径が６０μｍ以下であり、さらに集合組織として、キューブ方位の方位分布密度が９以下であり、さらに合金板中のガス量が０．２５ｃｃ／１００ｇＡｌ以下に規制されている平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を得ることを特徴とする、電解グレイニング性および耐バーニング性に優れた平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法。