JP4209399B2 - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents

Description

本発明は、ディーゼルエンジン用燃料噴射装置に適用され、各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した高圧燃料を一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置に関する。

ディーゼルエンジンにおいては、高圧噴射を実現するため、各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧、収容した高圧燃料を所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置が、近年多く用いられるようになった。
かかる蓄圧式燃料噴射装置においては、コモンレール内に燃料噴射弁の開閉に伴う燃料圧力の脈動が発生するが、コモンレールに繋がれた噴射管への高圧燃料出口のピッチは一定であり燃料噴射の間隔もほぼ一定であるため、コモンレール内に定在波が残り、この定在波が次回の燃料噴射に悪影響を及ぼすことがある。
かかる燃料圧力の脈動を低減する手段の一つとして、特許文献１（特開平１１−１５９３７２号公報）の技術が提供されている。

かかる技術においては、電子制御装置を用いて、燃料噴射量の設定値に基づき補正噴射圧を算出し、この補正噴射圧に基づき噴射時燃圧を求めるとともに、開弁時間に反映させて補正し、噴射系に燃料圧力の脈動が生じたとき、この燃料圧力の反射波が次の噴射シリンダの噴射と同期する現象が発生したとしても、前記燃料圧力の反射波が考慮されたうえで、開弁時間を制御することにより、エンジンの運転状態及び燃料圧力の脈動状態にとって最適の燃料量を確保するように構成している。

特開平１１−１５９３７２号公報

しかしながら、前記特許文献１（特開平１１−１５９３７２号公報）にて提供されている従来技術には次のような問題点がある。
即ち、かかる従来技術にあっては、電子制御装置を用いて、燃料噴射量の設定値に基づき補正噴射圧を算出し、この補正噴射圧に基づき、燃料圧力の反射波が考慮されたうえで開弁時間を制御するように構成されており、電子制御装置による燃料噴射であるため演算制御プログラムが複雑となって、演算、制御の負担が増すとともに、電子制御装置を装備するため装置コストも高くなる。

本発明はかかる従来技術の課題に鑑み、きわめて簡潔な手段で、かつ装置コストが低廉な手段で、燃料噴射の脈動を低減し得る蓄圧式燃料噴射装置を提供することを目的とする。

本発明はかかる目的を達成するもので、高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、前記蓄圧室内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室の端部から該端部に近接する前記高圧燃料出口までの距離（Ｌ１，Ｌ２）を、前記高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したことを特徴とする。

かかる発明によれば、高圧燃料が蓄圧された該蓄圧室の端部から該端部に近接する高圧燃料出口までの距離を、該高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したので、前記蓄圧室の圧力波が前記蓄圧室の端部に当たって反射した反射波の位相が、特に長い波長において該蓄圧室内の圧力波と逆位相成分を有することとなって、該反射波と圧力波とが打ち消し合うことにより、該蓄圧室内の燃料圧力脈動が低減される。
これにより、該蓄圧室内の燃料圧力脈動に伴なう燃料の不整噴射の発生や燃料噴射タイミングのずれ、及びこれら燃料噴射系の不具合によるエンジン性能の低下を防止できる。

また本発明は、高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、前記蓄圧室内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室の端部に、圧力波反射部材を流体密にねじ込み、該圧力波反射部材の蓄圧室に向けた端面に複数の突起が突設されてなることを特徴とする。
かかる発明において、具体的には次のように構成するのが好ましい。
（１）前記圧力波反射部材は、前記蓄圧室の中心と同心円上に該蓄圧室に向けて突設された複数層の環状突起を備えてなる。
（２）前記圧力波反射部材は、前記蓄圧室に向けて突設された複数個の針状突起を備えてなる。

かかる発明によれば、前記蓄圧室内に生成される圧力波は、該蓄圧室内を長手方向に伝播されて、該蓄圧室の端部に流体密にねじ込まれた圧力波反射部材に形成された前記環状突起あるいは前記針状突起からなる複数個の突起に当たると、各突起に当たった圧力波が互いに干渉し合って該圧力波のエネルギーが弱められることとなって、該蓄圧室内の燃料圧力脈動が低減される。

また本発明は、高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、前記蓄圧室の圧力を調整するリリーフ弁の前記蓄圧室に臨む端部及び前記蓄圧室の圧力を検出する圧力センサの前記蓄圧室に臨む端部のいずれか一方または双方に、該端部から蓄圧室内に向って蓄圧室の内周部から軸中心部に至るテーパ形状を有したテーパ状突起を突設して、蓄圧室内に生成される燃料圧力脈動の圧力波が前記テーパ状突起からの乱反射によって減衰せしめるように構成したことを特徴とする。

かかる発明によれば、前記蓄圧室内に生成される圧力波が該蓄圧室内を長手方向に伝播されて、該蓄圧室の端部に設置されたリリーフ弁あるいは圧力センサの端部に形成された蓄圧室の内周部から軸中心部に至るテーパ状突起に衝突した後、該テーパ状突起から乱反射することにより、該圧力波のエネルギーが減衰せしめられることとなって、該蓄圧室内の燃料圧力脈動が低減される。

また本発明は、高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室の高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、前記蓄圧室内にこれの長手方向に不均一な間隔で接続し、圧力波が反射する該蓄圧室の接続部から他気筒の接続部間での距離（Ｌ１，Ｌ２）を、前記高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したことを特徴とする。

かかる発明によれば、高圧燃料が蓄圧された該蓄圧室の接続部から他気筒の接続部端部までの距離を、該高圧燃料出口のあるシリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したので、ある蓄圧室の接続部で発生した圧力波の位相が、他気筒の蓄圧室の接続部で発生した圧力波の位相と位相差を有することとなって、該圧力波と圧力波とが打ち消し合うことにより、該蓄圧室内の燃料圧力脈動が低減される。
これにより、該蓄圧室内の燃料圧力脈動に伴なう燃料の不整噴射の発生や燃料噴射タイミングのずれ、及びこれら燃料噴射系の不具合によるエンジン性能の低下を防止できる。

本発明によれば、高圧燃料が蓄圧された該蓄圧室の端部から該端部に近接する高圧燃料出口までの距離を、該高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成することにより、蓄圧室の端部に当たって反射した反射波の位相が、あらゆる波長において該蓄圧室内の圧力波と逆位相成分を有することとなって、該反射波と圧力波とが打ち消し合うことにより該蓄圧室内の燃料圧力脈動を低減できる。
また本発明によれば、該蓄圧室内を長手方向に伝播された圧力波を、該蓄圧室の端部に流体密にねじ込まれた圧力波反射部材の複数個の突起に当てることにより、反射波が互いに干渉し合って該圧力波のエネルギーが弱められ、該蓄圧室内の燃料圧力脈動が低減される。
また本発明によれば、蓄圧室内を長手方向に伝播された圧力波が、蓄圧室の端部から蓄圧室内に向って蓄圧室の内周部から軸中心部に至るテーパ形状を有したテーパ状突起に衝突した後、該テーパ状突起から乱反射することにより、該圧力波のエネルギーが減衰せしめられ、該蓄圧室内の燃料圧力脈動を低減できる。
従って本発明によれば、前記従来技術のような電子制御装置等を用いることなく、きわめて簡潔な手段で、かつ装置コストが低廉な手段で、燃料噴射の脈動を低減できる。

以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。

図１は本発明の第１実施例に係るＶ型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置の縦断面図である。また図２は前記第１実施例に係る直列型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置の縦断面図である。
図１に示されるＶ型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置において、１００はコモンレールで、内部に蓄圧室４が長手方向に延設された内筒２、及び該内筒２の外周に嵌合された外筒１により構成される。３ａは左列シリンダ（右列シリンダでもよい）への燃料噴射管（図示省略）に接続される出口コネクタで、左列シリンダのシリンダ数（この例では６シリンダ）と同数、該コモンレール１００の長手方向の等間隔Ｌにて、前記外筒１の外周に流体密にねじ込まれている。
３ｂは右列シリンダ（左列シリンダでもよい）への燃料噴射管（図示省略）に接続される出口コネクタで、右列シリンダのシリンダ数（この例では６シリンダ）と同数、該コモンレール１００の長手方向の等間隔Ｌにて、前記外筒１の外周に流体密にねじ込まれている。

５は前記蓄圧室４と前記各出口コネクタ３ａ及び３ｂとを接続する高圧燃料出口である。
５１は入口コネクタで、前記外筒１の端部寄りの外周に流体密にねじ込まれ、図示しない高圧ポンプに燃料入口管（図示省略）を介して接続されている。５２は該入口コネクタ５１と前記蓄圧室４とを接続する高圧燃料入口である。
６は前記内筒２の端部に流体密にねじ込まれて前記蓄圧室４内の圧力を調整するリリーフ弁である。７は前記外筒１の前記リリーフ弁６側の外周にねじ込まれた戻り用コネクタで、前記リリーフ弁６から戻されたリーク燃料が該戻り用コネクタ７を通って図示しない燃料タンクに戻されるようになっている。
８は前記蓄圧室４内の燃料圧力を検出する圧力センサで、該圧力センサ８で検出された燃料圧力の検出値はケーブル８ａを介して図示しない燃料噴射制御系に伝送されるようになっている。

また、図２に示される直列型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置において、３ｃは、各シリンダ毎に設けられた高圧ポンプ（図示省略）からの高圧燃料を前記蓄圧室４内に導入するための入口コネクタであり、図１入口コネクタ５１に代えて設けられる。該入口コネクタ３ｃは、シリンダ数と同数設けられて、前記外筒１の外周に流体密にねじ込まれ、前記高圧ポンプに燃料入口管（図示省略）を介して接続されている。５ａは各入口コネクタ３ｃと前記蓄圧室４とを接続する高圧燃料入口である。
その他の構成は図１と同様であり、これと同一の部材は同一の符号で示す。

本発明の第１実施例においては、前記蓄圧室４の長さを、該蓄圧室４の一端側端部である前記リリーフ弁６の先端と該リリーフ弁６に近接するシリンダ（この例では第６シリンダ）の高圧燃料出口５までの距離Ｌ１が、前記高圧燃料出口５の各シリンダ間のピッチ距離Ｌの１／２になるように設定する（Ｌ１＝１／２Ｌ）とともに、該蓄圧室４の他端側端部である前記圧力センサ８の先端と該圧力センサ８に近接するシリンダ（この例では第１シリンダ）の高圧燃料出口５までの距離Ｌ２が、前記高圧燃料出口５の各シリンダ間のピッチ距離Ｌの３／２になるように（Ｌ２＝３／２Ｌ）設定している。
尚、かかる第１実施例では、前記蓄圧室４の長さを、前記Ｌ１、Ｌ２にて設定された長さを含み、該蓄圧室４内に生成される燃料圧力波が反射する該蓄圧室４の端部から該端部に近接する前記高圧燃料出口５までの距離（Ｌ１あるいはＬ２）を、前記高圧燃料出口５の各シリンダ間のピッチ距離Ｌに対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍またはＬ（Ｎ＋０．３７５）倍（Ｎは整数）の範囲に設定するのがよい。

かかる第１実施例によれば、高圧燃料が蓄圧された該蓄圧室４の端部から該端部に近接する高圧燃料出口５までの距離を、該高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成し、前記圧力センサ８側では（Ｌ２＝３／２Ｌ）に設定したので、図６のように、該蓄圧室４の圧力波Ａが蓄圧室４の端部である圧力センサ８に当たって反射した反射波Ｂの位相が、特に長い波長において該蓄圧室内の圧力波と逆位相成分を有することとなって、該反射波Ｂと圧力波Ａとが打ち消し合うこととなる。
また、前記リリーフ弁６側においても、前記Ｌ１＝１／２Ｌに設定したので、前記リリーフ弁６からの反射波Ｂと圧力波Ａとが打ち消し合うこととなる。
また、前記蓄圧室４の端部に当たって反射した燃料圧力脈動が一部反転して反射波を打ち消し合う。前記燃料圧力脈動の周期は、２Ｌ／ｍ（ｍは整数）であるので、この周期と僅かにずらせば、前記燃料圧力脈動が打ち消し合う効果が大きくなる。
以上により、該蓄圧室４内の燃料圧力脈動が低減され、該蓄圧室４内の燃料圧力脈動に伴なう燃料の不整噴射の発生や燃料噴射タイミングのずれ、及びこれら燃料噴射系の不具合によるエンジン性能の低下を防止できる。

尚、図６〜図８は、前記燃料圧力脈動と蓄圧室４の圧力センサ８側端部から高圧燃料出口５までの距離Ｌ２との関係を示し、図６のＡは基本振動時（１次振動時）の燃料圧力脈動、図７のＣは２倍振動時（２次振動時）の燃料圧力脈動、図８のＤは３倍振動時（３次振動時）の燃料圧力脈動である。
図６〜図８において、前記距離Ｌ２＝３／２Ｌの場合が反射波Ｂと圧力波Ａとの打ち消し作用が大きく、Ｌ２＝１１／８Ｌ，Ｌ２＝９／８Ｌのように、圧力波Ａの波長によって前記距離Ｌ２を設定すれば、特に長い波長において該蓄圧室内の圧力波と逆位相成分を有することとなって、前記打ち消し作用がなされる。
図６〜図８において、図１〜図２と同一の部材は同一の符号で示す。

図３は本発明の第２実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＺ矢視図である。
かかる第２実施例においては、前記内筒２内の蓄圧室４内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室４の端部に圧力波反射部材１０を流体密にしてねじ込み（１０ｂは流体シール用のＯリング、１０ｃはねじ部）、該圧力波反射部材１０の前記蓄圧室４に向けて複数の環状突起１０ａを突設している。該環状突起１０ａは、前記蓄圧室４の中心と同心円上に複数層設けられている。

かかる第２実施例によれば、前記蓄圧室４内で生成される燃料圧力脈動の圧力波は、該蓄圧室４内を長手方向に伝播されて、蓄圧室４の端部に設置された前記圧力波反射部材１０に形成された前記環状突起１０ａに当たると、各環状突起１０ａに当たった圧力波が互いに干渉し合って該圧力波のエネルギーが弱められることとなって、蓄圧室４内の燃料圧力脈動が低減される。

図４は本発明の第３実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＹ矢視図である。
かかる第３実施例においては、前記内筒２内の蓄圧室４内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室４の端部に圧力波反射部材１１を流体密にしてねじ込み（１１ｂは流体シール用のＯリング、１１ｃはねじ部）、該圧力波反射部材１１の前記蓄圧室４に向けて複数の複数個の針状突起１１ａを突設している。

かかる第３実施例によれば、前記蓄圧室４内で生成される燃料圧力脈動の圧力波は、該蓄圧室４内を長手方向に伝播されて、蓄圧室４の端部に設置された前記圧力波反射部材１１に形成された前記針状突起１１ａに当たると、各針状突起１１ａに当たった圧力波が互いに干渉し合って該圧力波のエネルギーが弱められることとなって、蓄圧室４内の燃料圧力脈動が低減される。

図５は本発明の第４実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＷ矢視図である。
かかる第４実施例においては、前記内筒２内の蓄圧室４内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室４の端部に流体密にしてねじ込まれた（８ｂはねじ部）圧力センサ８の蓄圧室４に臨む端部に該蓄圧室４に向けてテーパ状突起８ａを突設している。
また、図１〜２に示されるように、前記リリーフ弁６の蓄圧室４に臨む端部に該蓄圧室４に向けてテーパ状突起６１を突設する。

かかる第４実施例によれば、前記蓄圧室４内に生成される燃料圧力脈動の圧力波が蓄圧室４内を長手方向に伝播されて、該蓄圧室４の端部に設置された圧力センサ８のテーパ状突起８ａあるいはリリーフ弁６のテーパ状突起６１に衝突した後、該テーパ状突起８ａあるいはテーパ状突起６１から乱反射することにより、該圧力波のエネルギーが減衰せしめられることとなって、該蓄圧室４内の燃料圧力脈動が低減される。

図９は本発明の第５実施例に係る直列型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置の縦断面図である。
本発明の第５実施例においては、前記蓄圧室４に接続されたあるシリンダ間の接続ピッチ長さをLとした時、他のシリンダの接続部との距離をＬ３、又はＬ４、又はこれらの組み合わせにて接続し合い、該シリンダ間のピッチ距離ＬのＬ（Ｎ＋０．２５）倍またはＬ（Ｎ＋０．３７５）倍（Ｎは整数）の範囲に設定するのがよい。

かかる第５実施例によれば、高圧燃料が蓄圧された該蓄圧室４のあるシリンダの接続部から他シリンダの接続部までの距離を、該高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したので、あるシリンダ間から発生した圧力波の位相と他のシリンダ間から発生した圧力波の位相を、異なる位相とし、位相差を有することとなって、該圧力波と他シリンダで発生した圧力波とが打ち消し合うこととなる。

尚、前記第２実施例（図３）、第３実施例（図４）、及び第４実施例（図５）と図１〜図２に示される第１実施例とを組み合わせることも可能である。また、前記第２実施例（図３）、第３実施例（図４）、及び第４実施例（図５）と図９に示される第５実施例とを組み合わせることも可能である。このように構成すれば、第１実施例または、第５実施例と、第２実施例あるいは第３実施例あるいは第４実施例との相乗効果によって、燃料圧力脈動の低減効果がさらに大きくなる。

本発明によれば、電子制御装置等を用いることなく、きわめて簡潔な手段で、かつ装置コストが低廉な手段で、燃料噴射の脈動を低減し得る蓄圧式燃料噴射装置を提供できる。

図１は本発明の第１実施例に係るＶ型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置の縦断面図である。 前記第１実施例に係る直列型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置を示す図１対応図である。 本発明の第２実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＺ矢視図である。 本発明の第３実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＹ矢視図である。 本発明の第４実施例を示し、（Ａ）はコモンレール端部の拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＷ矢視図である。 前記第１実施例における燃料圧力脈動と蓄圧室の圧力センサ側端部から高圧燃料出口５までの距離との関係を示す説明図（その１）である。 前記説明図（その２）である。 前記説明図（その３）である。 前記第５実施例に係る直列型ディーゼルエンジン用蓄圧式燃料噴射装置を示す縦断面図である。

符号の説明

１ 外筒
２ 内筒
３ａ、３ｂ 出口コネクタ
５ 高圧燃料出口
３ｃ、５２ 高圧燃料入口
６ リリーフ弁
８ 圧力センサ
８ａ テーパ状突起
１０、１１ 圧力波反射部材
１０ａ 環状突起
１１ａ 針状突起
１５ 針状体
１００ コモンレール

Claims (7)

1. 高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、
   前記蓄圧室内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室の端部から該端部に近接する前記高圧燃料出口までの距離（Ｌ１，Ｌ２）を、前記高圧燃料出口の各シリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）倍に形成したことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
2. 高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、
   前記蓄圧室内に生成される圧力波が反射する該蓄圧室の端部に、圧力波反射部材を流体密にねじ込み、該圧力波反射部材の蓄圧室に向けた端面に複数の突起が突設されてなることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
3. 前記圧力波反射部材は、前記蓄圧室の中心と同心円上に該蓄圧室に向けて突設された複数層の環状突起を備えてなることを特徴とする請求項２記載の蓄圧式燃料噴射装置。
4. 前記圧力波反射部材は、前記蓄圧室に向けて突設された複数個の針状突起を備えてなることを特徴とする請求項２記載の蓄圧式燃料噴射装置。
5. 高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室にこれの長手方向に一定間隔で設けられた高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、
   前記蓄圧室の圧力を調整するリリーフ弁の前記蓄圧室に臨む端部及び前記蓄圧室の圧力を検出する圧力センサの前記蓄圧室に臨む端部のいずれか一方または双方に、該端部から蓄圧室内に向って蓄圧室の内周部から軸中心部に至るテーパ形状を有したテーパ状突起を突設して、蓄圧室内に生成される燃料圧力脈動の圧力波が前記テーパ状突起からの乱反射によって減衰せしめるように構成したことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
6. 前記蓄圧室の長手方向の一端部に前記蓄圧室の圧力を調整する前記リリーフ弁を設け、他端部に前記圧力センサが設けられていることを特徴とする請求項５記載の蓄圧式燃料噴射装置。
7. 高圧に加圧され各シリンダ共通の蓄圧室に蓄圧，収容した燃料を、該蓄圧室の高圧燃料出口から所定の噴射タイミングで各シリンダの燃料噴射弁に供給するコモンレールを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、該蓄圧室にこれの長手方向に不均一な間隔で接続し、圧力波が反射する該蓄圧室の接続部から他気筒の接続部までの距離（Ｌ１，Ｌ２）を、前記高圧燃料出口のあるシリンダ間のピッチ距離（Ｌ）に対して、Ｌ（Ｎ＋０．２５）倍、またはＬ（Ｎ＋０．３７５）（Ｎは整数）に形成したことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。

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