JP4195106B2 - 合金鋼の製造方法および合金鋼の製造プラント - Google Patents
合金鋼の製造方法および合金鋼の製造プラント Download PDFInfo
- Publication number
- JP4195106B2 JP4195106B2 JP00518996A JP518996A JP4195106B2 JP 4195106 B2 JP4195106 B2 JP 4195106B2 JP 00518996 A JP00518996 A JP 00518996A JP 518996 A JP518996 A JP 518996A JP 4195106 B2 JP4195106 B2 JP 4195106B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy steel
- manufacturing
- oxygen
- electric furnace
- additional
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5264—Manufacture of alloyed steels including ferro-alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5252—Manufacture of steel in electric furnaces in an electrically heated multi-chamber furnace, a combination of electric furnaces or an electric furnace arranged for associated working with a non electric furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C2007/0093—Duplex process; Two stage processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S75/00—Specialized metallurgical processes, compositions for use therein, consolidated metal powder compositions, and loose metal particulate mixtures
- Y10S75/961—Treating flue dust to obtain metal other than by consolidation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S75/00—Specialized metallurgical processes, compositions for use therein, consolidated metal powder compositions, and loose metal particulate mixtures
- Y10S75/962—Treating or using mill scale
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、合金鋼、特に、ステンレス鋼あるいはステンレス鋼用鋼材料の製造方法とその方法を行うプラントに関し、最初の製造工程で鉄キャリアを酸素により大きく脱炭するとともに脱リンし、その後に、そこからスラグ生成物として分離される溶融物を、酸素と不活性ガスにより合金キャリアを添加した後に追加の製造工程で目的とする合金と炭素含有物に調製するという技術に関する。
【0002】
【従来の技術】
この種の方法として、EP特許(EP-A2-0 229 586)が知られている。このEP特許では、酸素吹き込み転炉とそれと同じようなものでの両方の製造工程が行われている。この特許の方法では、溶融物に含有させられる固形物の総量は極めて限られている。酸素吹き込み転炉においては、鉄の金属塊と合金元素とスクラップとの最大量は、充填量の20重量%が充填される。また、固体の充填量を多くする場合の1つの方法として、高価な化学的発熱材を添加することを余儀なくされるが、それはスラグ(SiO2,Al2O3,他)のかなりの量の損失を招いてしまう。それらのかなりの量のスラグは、石灰の追加を招き、結果として、鉄とクロムとマンガンの不足をもたらす問題がある。
【0003】
EP特許(EP-A2-0 229 586)の酸素吹き込み転炉は溶鋼の撹拌のために底部に噴射する手段を備えている。酸素吹き込み転炉において、このことは、スラグの中に酸化されたクロムを高いレベルで導くことを意味し、一般に知られる経済性の面は損なわれる。経済的に成立し得る最低の限界は、(スラグ中へのクロムのロスを許容できるとして)炭素含有量に関しては0.2%である。
その上、最低炭素含有量を(例えば0.1%炭素より少なくは)調整できない問題がある。
更に、電気炉で特にクロム含有ステンレス鋼などの高合金鋼を生産した際に遭遇する困難は、特に高いレベルのクロムを含むスラグが電気炉における脱炭反応に影響を与えることである。スラグ中へのクロムの損失を避けるためには、溶鋼の温度を脱炭中に1700℃を大きく超える温度に調整する必要があることが示唆される。それらの影響の結果として、世界中のステンレス鋼の大体80%が転炉法により製造されている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
電気炉における製造ルートの可能性は、仮に後工程での真空処理の利用が要求されるならば、経済的に材料を得るという面から見ると、極めて限られることになる。例えばリンの含有量が0.03%未満に限られ、炭素含有量が約1%未満に限られるならば、クロム含有量はクロム酸化物の減少に従うことになるから、電気炉における脱リンは、長い時間を伴わないか、高いレベルのクロム酸化物を伴わないならばほとんど不可能であり、更なる脱炭も不可能である。高炭素のフェロクロムの総量の代わりに、低リン濃度のステンレス鋼スクラップを溶解する時に低炭素レベルを導くことができるにもかかわらず、電気炉における前駆溶融物は、通常は、0.5〜1.2%の炭素が採取されなくてはならず、それから、要求される炭素含有量に調整するために、長期の真空処理を施さなくてはならない。この長期間に渡る真空処理のコストは高いもので、連続鋳造では実施不可能なものである。
【0005】
本発明の目的は、それらの欠点や問題を解決し、合金鋼を製造する場合に製造プラントでは勿論、工業的に実施可能な方法を行うことを提供することであり、特に、経済性の高い方法で高いレベルの生産効率でステンレス鋼を得ることができる方法を提供することである。また、特に、低コストで高いエネルギーを費やして実行できる方法であり、溶融物に含まれるリンおよび/又は0.03%を超えるリンを含む鉄の金属塊を得ることができる方法である。更に、本発明は、固体のほとんどに100%適用可能である。
【0006】
【課題を解決するための手段】
請求項1記載の発明は前記課題を解決するために、合金鋼、ステンレス鋼あるいはステンレス鋼用鋼材料などの合金鋼の製造方法において、最初の製造工程で鉄キャリアを酸素で大幅に脱炭するとともに脱リンし、その後に溶融物から生成されたスラグを除去した後に、望ましい合金組成と炭素含有量に酸素あるいは不活性ガスを用いて調整するとともに、追加の製造工程において合金キャリアを添加する合金鋼の製造方法であって、最初の製造工程において、第1の電気炉1において電気エネルギーを供給して処理し、追加の製造工程において、リンを含むスラグを除去する第2の電気炉16において電気エネルギーを供給して処理するものである。請求項2記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の間に、溶融物に、不活性ガスの場合は、30l/分以上、酸素または酸素を含む混合ガスの場合は300 l/分以上のガスを吹き込むことにより溶湯を撹拌するものである。請求項3記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1または2に記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の1つの部分工程の間に、酸素または酸素を含む混合ガスの潜水吹き込みにより脱炭を行うものである。
【0007】
請求項4記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜3のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の間に酸素または酸素を含む混合ガスを溶融物の上から吹き込んで脱炭を行うものである。
請求項5記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜4のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、潜水吹き込みを不活性ガスで、あるいは、不活性ガスに酸素あるいは酸素を含む混合ガスを追加して行うとともに、潜水吹き込みの進行に伴って吹き込み量を増加するものである。
請求項6記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜5のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初の製造工程を第1の電気炉1で行い、追加の製造工程を第2の電気炉16で行うものである。
請求項7記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜6のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の後に、溶融物を真空処理する付加製造工程を行うものである。
請求項8記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜7のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の少なくとも1つの部分工程で溶融物のフラッシングを不活性ガスあるいは不活性ガスと炭化水素の混合ガスでなすものである。
【0008】
請求項9記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜8のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程を酸素をほぼ完全に除去した雰囲気において行うものである。
請求項10記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜9のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、スクラップに含まれる鉄キャリアを20wt%以上、好ましくは40wt%以上とするものである。
請求項11記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜10のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程で得られるスラグの組成を維持しながらその製造工程を行うものである。
請求項12記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜11のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程において還元剤と石灰とフラックス剤を加えた不活性ガス雰囲気においてスラグを還元し、溶融物を脱酸および脱リンするものである。
請求項13記載の発明は前記課題を解決するために、請求項12記載の合金鋼の製造方法において、何も送り込まない炉の雰囲気でスラグの還元を行うか、もし空気を送るならば、2次空気を完全に除去した酸化ガスを送った炉の雰囲気で行うものである。
請求項14記載の発明は前記課題を解決するために、請求項13記載の合金鋼の製造方法において、炉の雰囲気の化学組成をチェックして常に調整するものである。
請求項15記載の発明は前記課題を解決するために、請求項12〜14のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、溶融物が低炭素のものである場合に、少なくとも還元処理の間に第2の電気炉16の圧力を調整する第2の工程を具備するものである。
請求項16記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜15のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、固形物を第2の電気炉16の中空電極13を通して電気アークとともに直接導入するものである。
請求項17記載の発明は前記課題を解決するために、請求項16に記載の合金鋼の製造方法において、酸素キャリアとクロムキャリアとして供給される固形物として微細クロム鉱石あるいは予備還元されたクロム鉱石を用いるものである。
請求項18記載の発明は前記課題を解決するために、請求項2〜17のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初のおよび/または追加の工程の間に溶鋼を大きく撹拌するのは、溶鋼に不活性ガスを供給しSiとCの酸化剤を供給することと、上から酸素と酸素混合ガスを吹き込むものである。
請求項19記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜5と7〜18のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程を、最初の製造工程に影響される電気炉で行い、最初の製造工程から出湯された溶融物とリンを含むスラグを、電気炉から完全に除去し、それから溶融物を電気炉に戻すものである。
請求項20記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜19のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初の製造工程および/または追加の製造工程において、鋼製造プラントからのフィルターダスト、鉱石、予備還元鉱石、鉄カーバイド、合金添加元素、還元物質、ダスト、スケール、チップ、スラッジ、粒状のプラスチック、および/または液体、排気中に含まれる霧状物質、あるいはそれらの混合物などの固形物を、加熱した溶融物の中に、上から投入、および/または中空電極13から吹き込むものである。
請求項21記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜20のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程から得られたCa2O3を含むスラグを出湯し、その後に、更なる反応容器の中でケイ素キャリアと他の還元剤の添加によりクロムを補い、回復されたクロムを先の追加の工程に、合金製造のために使用するものである。
請求項22記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜21のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、酸化ガスとともにコークスと石炭を吹き込むことにより、また、空気と酸素富化空気と酸素含有ガスをキャリアガスとして直接吹き込むことにより、消費電流を減じてスラグ生成を安定化するものである。
請求項23記載の発明は前記課題を解決するために、請求項1〜22のいずれかに記載の合金鋼の製造方法を実施する製造プラントにおいて、通常の溶鋼液面レベルより上に位置する吹き込みランス9と側壁8と底部に設けられた浸漬ノズル4、6とを具備する少なくとも1つの電気炉1、16を備えたものである。
請求項24記載の発明は前記課題を解決するために、請求項23に記載の製造プラントにおいて、浸漬ノズル4、6が、炭化水素と炭化水素と不活性ガスとCO2と水蒸気の少なくとも1種を通過させるジャケットノズルから構成されてなるものである。
請求項25記載の発明は前記課題を解決するために、請求項23または24に記載の製造プラントにおいて、溶鋼の通常液面レベル7より上に設けられた吹き込みランス9が、炉の側壁8に旋回自在かつ長さ方向に移動自在に設けられてなるものである。
請求項26記載の発明は前記課題を解決するために、請求項23または24に記載の製造プラントにおいて、溶鋼の通常液面レベルよりも上に設けられた吹き込みランス9が、消耗型であることを特徴とするものである。
請求項27記載の発明は前記課題を解決するために、請求項23〜26のいずれかに記載の製造プラントにおいて、追加の電気炉16が追加の製造工程に設けられてなるものである。
請求項28記載の発明は前記課題を解決するために、請求項27に記載の製造プラントにおいて、更なる電気炉16が、溶鋼の通常液面レベルより上に設けられた精錬ランス9を有し、炉床の下部に設けられた浸漬ノズル4、6を有しているものである。
請求項29記載の発明は前記課題を解決するために、請求項27または28に記載の製造プラントにおいて、更なる電気炉16が空気遮断構造にされてなるものである。
請求項30記載の発明は前記課題を解決するために、請求項29に記載の製造プラントにおいて、炉蓋18を炉の側壁8を完全にシールする構成としたことを特徴とするものである。
【0009】
本発明の目的は、最初の製造工程が電気炉において電気エネルギーを供給して行なわれ、そして、追加の製造工程もまた、電気炉において、電気エネルギーを供給することで行われ、リンを含むスラグからリンが大幅に除去される。
【0010】
【発明の実施の形態】
本発明方法によれば、最初の工程を電気炉で電気エネルギーを供給した状態で行い、そして、追加の工程も、電気炉において電気エネルギーを供給した状態で行い、リンを含むスラグから多量のリンを除去するものである。
本発明方法によれば、後で何ら真空工程を用いなくとも中庸の炭素量と低炭素量に精製することができる。低炭素含有量の場合に、仮に真空処理を施すとするならば、その真空処理は、極めて短い時間の処理で良い。
脱珪素、脱炭、高炭素のフェロクロムの分解等において速い反応速度を達成するためならば、追加の工程の間に溶鋼中に不活性ガスを供給することで溶鋼を撹拌することができ、好ましくは、不活性ガスの場合は最低でも30 l/分の割合で投入し、酸素ガスあるいは酸素ガスを含む混合ガスを用いた場合は、300l/分の割合で投入する。
好ましい実施例によれば、追加の工程の部分的な工程となる脱炭の間に、少なくとも、酸素あるいは酸素を含んだ混合ガスを溶鋼中に噴出させることを行うことにより、そこでは特に、速い脱炭速度なのでクロムスラグが特に低炭素の状態に保持される。
追加の工程の間に、酸素あるいは酸素混合ガスを溶鋼に吹き込んで脱炭することもできる。好ましくは、不活性ガスを溶鋼中に吹き込んでいる間に、不活性ガスに酸素ガスか、あるいは、酸素を含んだ混合ガスをそれぞれ、割合としては吹き込みの経過に従って増加するように混合する。
【0011】
好ましい一実施例においては、最初の製造工程を第1の電気炉において行なうことに特徴があり、追加の工程を第1の電気炉とは異なる追加の別の電気炉において行うことに特徴がある。
第2の電気炉に原料を充填し、追加の製造工程を第2の電気炉で行うと、第1の電気炉においてはライニングの付着のためにスラグの分解がなされたにもかかわらず、第2の電気炉においてはリンを含んだスラグを除去された溶鋼を簡単に生成して維持することができる。この溶鋼は、ほとんど完全に脱リンされた溶融物であり、追加の工程において例えば、合金成分の調整と更なる脱炭を脱リンされた状態において行う。
【0012】
化学成分を調整するために、脱リンと同じように脱酸が、そして、フラッシング処理が施されるが、それは、追加の製造工程の後に行われる溶融物の真空処理を含む追加の工程に適したものとなる。
追加の製造工程の少なくとも1つの部分的な工程の間に、不活性ガスあるいは不活性ガスとの混合ガスで溶融物をフラッシング(溶鋼中をこれらのガス起泡が上昇することで反応促進すること)することが有利であり、炭化水素が影響を与える。これは、例えば電気炉の溶鋼の通常液面レベルよりも上の壁に設けられた羽口によってなされる。そして、容器が傾斜されている時はいつでも吹き付ける方向は溶鋼の表面に斜めに向けて吹き付けられる。このように、それらの羽口は使用されていない間は溶鋼(とスラグ)の上に設けられ、このことはそれらの使用用途を拡張する。
【0013】
もし空気がほぼ完全に除去された基で追加の製造工程がなされたならば、むしろ、金属の産出高は増加し、還元剤の消耗も減少するだろう。特に、スラグの還元および/または溶融物の脱酸反応の間に、2次空気を導入することは、セラミックファイバによる炉の蓋や炉壁の仕切り、あるいはスラグドアを隠すために経済性からみると避けるべきものだ。
【0014】
本発明方法によれば、スクラップに含まれる鉄キャリアを20重量%以上、好ましくは40重量%以上にする。
追加の製造工程において適切なことは、この製造工程から得られるスラグの割合を維持することである。
【0015】
予備加熱により第2の電気炉で、また、フェロクロムからのケイ素の部分的酸化により生成されたスラグであってCr2O3を含むスラグと、添加された石灰その他は、フェロクロムからの炭素とケイ素により主として還元され、そのスラグではすでに高いクロム産出レベルにスラグ化されていて、電気炉において先に十分に脱炭されたFe-Siのような還元剤の消耗も最小になる。
好ましくは、そのスラグは、追加の工程において鋼の性能に要求される最終的な望ましい炭素含有量と化学的の残余組成にするために、溶融物として望ましい温度にするために、還元剤と、石灰と、フラッシング材と、脱酸と脱リンされた溶融物の添加のもとで不活性ガス雰囲気において追加の製造工程におけるフラッシングの間に還元される。
【0016】
サブクレームで挙げられる他の好ましい実施例。
本発明における他の目的によれば、最初の製造工程において固形分を、例えば、転炉または電気炉のダスト、スラグを泡立たせるための石灰、スラグ生成物、鉱石、粒径微細化のための合金添加剤、配置された材料、スラッジ、微量切断破片、細粒ダスト、鉄スケールなどの固形物を、追加の追加の製造工程においては、好ましくは微粒鉱石を、例えば、Crとしてのクロム鉱石、酸素キャリア(Si酸化物)を含むか、酸化剤が混入されていない(例えば、FeSi、石炭)、および/または石炭またはNi酸化物を、電気炉の中空電極を通して溶鋼の上面に供給し、そして、電気アークにして吹き付ける。
【0017】
この方法を実施するプラントは、溶鋼の通常液面レベルよりも上に配置されて炉の側壁を貫通して設けられた吹き込みランスと、炉床の底部に設けられた浸漬ノズルとを備えた少なくとも1つの電気炉を備えることを特徴とする。
ここで、浸漬ノズルは、ジャケットノズルから構成され、このジャケットノズルにはジャケットを通って炭化水素および/または炭化水素と不活性ガスおよび/またはCO2および/または水蒸気が与えられる。
追加の電気炉が、追加の製造工程を実施するために別個に用意されていることが特に好ましい。
【0018】
以下においては、発明をより詳細に図面を参照して説明するが、ここで、図1と図2は各々典型的な実施例において用いられる電気炉の断面図である。
図1に示す最初の工程のために用いられる電気炉1は、炉辺3の底部の耐火性ライニング2に設けられた3つの浸漬ノズル4を有している。それらの浸漬ノズル4は、2つ、または3つの同心状のジャケットノズル様式のパイプから構成され、これらは、ガスの流れとしては、中心のパイプの周囲に、パイプの断面で見ると、セグメント状あるいは環状のシールドガスのノズル流を形成するようにガスを流す。なるべくなら、プロパン、ブタンのような炭化水素、あるいは炭化水素と不活性ガスの混合ガスがシールドガスとして使用される。実施のためには、水蒸気、軽油、CO、不活性ガスあるいはそれらの混合物が、保護媒体として供給される。耐火物製のそれら中央パイプを備えた環状のギャップノズルには、浸漬ノズル4に送られた場合と同じように不連続の環状ギャップ(隙間)を通って製造ガスが送られる。
【0019】
炉3の底部の底部領域5においては、各々2つのパイプで構成される3つのフラッシング装置6が設けられている。各々の内パイプは、耐火材によって閉じられている。ここの環状のギャップ(隙間)はまた、セグメントのような形にされている。フラッシング装置6は、多孔質の耐火物から、あるいは、フェロクラッド、または薄いパイプから構成されている。
通常の溶鋼液面レベル7の上あるいはスラグの上には、炉の側壁8に整列された状態で固定型の精錬ランス9が設けられている。これらの精錬ランス9は、2つまたは3つの同心円状に配置されたパイプまたは1つの水冷パイプから構成されている。図1の矢印10の方向は、精錬ランス9が、溶鋼の表面11から比較的に短い距離を斜め下方に吹き出しているイメージを示している。精錬ランス9は、複数の銅の冷却ボックス12からの冷却水で冷却される位置に設けられている。更に、3つの電極13のうちの1つが中空の電極にされている。また、3つのアフタバーナーランス14は炉の側壁8の上部に設けられている。また、装入装置15は、スラグ生成物や合金元素を供給するものである。
【0020】
図2は、本発明に係る第2の電気炉16の断面を示すものである。特に、この炉において、電気炉1と異なっているのは、底部17において代わりに設けられた3つのフラッシング装置6である。
【0021】
電極13は、セラミックパイプで裏打ちされた中空電極から構成されている。合金元素が、炉の蓋18の装入装置15の(図面では省略された)スクラップ供給ボックスから炉に供給される(第2の電気炉)。炉の蓋18と側壁8の境界部分にはシール部材19が設けられ、炉の側壁8には炉の蓋18の装入装置15と同じようにスラグドア20が設けられ、それらはセラミックファイバーから構成されている。少なくとも一時的に、炉の蓋18は、把持装置によって炉の側壁8圧着され、側壁8の上部開口を閉じて炉を空気遮断構造にするものである。
【0022】
以下に、本発明に関して更に詳細に説明する。
溶融した鋼(AISI304)の1トン当たりに固形または液体材料が供給される70MW級のA100t電気炉1(第1の電気炉)の通常出力は、以下の通りである。
鋳塊の溶融物400kgには、4.3%C、0.8%Si、0.1%P、固形鋳塊30kg、非合金スクラップ110kg、石灰20kg、フィルタダスト15kg(中空電極を通過して投入される)、FeNi180kgが含まれる。
【0023】
溶融した鋼のトン当たりのガス消費量は以下のように計算される。
精錬ランス9から付加されるのは15Nm3O2 /t、浸漬ノズル4から供給されるのは8Nm3O2 /tと1.1Nm3CH4/t、フラッシング装置6を介して溶鋼を撹拌するために供給されるのは1.2Nm3N2+0.3Nm3CH4/tである。電気炉1の電力消費は、最終生成物の溶鋼に対して130kWh/t(第2の電気炉から)である。これにより50kgのスラグが得られる。C 0.2%、P 0.020%含有であって、1590℃の680kgの溶融前駆物が、第2の電気炉16に送られる。採取までの時間は57分であった。
【0024】
溶融鋼(AISI304)1トン当たり、おおよそ60kgのスラグが先の工程から得られ、このスラグが、再循環されて、第2の電気炉16に、ドロマイト10kgと同じように、石灰45kg、FeSi、FeMn、HCFeCrが350kg、前駆溶融物680kgが添加される(100トン規模、70MVAの電気炉で)。また、FeCrとSi酸化物を維持するために、中空電極13を介して30kgのCrが投入される。
【0025】
溶融鋼(AISI304)1トンあたり、精錬ランス9を介して溶融物中に20Nm3のO2を吹き込み、5Nm3のO2を消耗型パイプを介して溶融物に吹き込み、8Nm3のO2+2Nm3のAr+1Nm3のCH4を浸漬ノズル4から溶鋼に吹き込む。第2の電気炉16に対する2次空気の導入は抑制される(炉の側壁8に対して炉の蓋18を強く締め付けるによって)。そして、125kgのスラグが、大きく減少されて炭素とHCFeCrからのケイ素によって分離スラグにされた。また、0.3%Cと18.1%Crと0.22%Pと8.5%Niを有する溶融鋼100トンが、第2の電気炉16で55分処理されて最終的に48分精錬されて、脱酸、精錬、脱リンされ、更に真空処理プラントで7Nm3O2の供給と0.3Nm3Ar/tの供給がなされて得られた。そしてこれらは連続鋳造された。
他の条件として、同じレベルの消費量としては、O2+Ar/CH4+Arを吹き込む浸漬ノズル4により溶融物が第2の電気炉16において0.04%に精錬され、スラグが、不活性ガスの吹き込みの間に還元され、FeSiと石灰の添加がなされ、その後に、中間の分離スラグと石灰の追加がなされ、溶融物は、脱リンされ、脱窒され、精錬され、撹拌され、注がれた。第2の電気炉16での処理の時間は約70分であった。
【0026】
Feキャリアである鋳塊とスクラップの脱リンは、第1の電気炉で行われた。
P2O5を含むスラグはプラントから分離される。例えば、第2の電気炉に付加されて高度に脱炭され、精錬され、脱ケイされ脱炭される前に第1の電気炉から分離される。非常に短い脱炭処理、脱酸処理、そして、再フラッシング処理が真空プラントにおいてなされる。(例えばVODプラントで)
中庸のあるいは非常に低い炭素含有量のための脱炭処理と、最低のクロムスラグを維持することは、浸漬ノズル4及びまたは6で酸素を吹き込むか酸素を含んだ混合ガスを低濃度CO分圧で吹き込むことで実現でき、部分的に固定したおよびまたは移動自在な頂上吹き込みノズル9あるいは頂上吹き込みランスで吹き込むことでも実現できる。
【0027】
工程はそのように構成される。
●低コストの充填物質(リンを含んでいる鋳塊、HCFeCr他)の実使用量の最大の自由度が保証され、
●第1電気炉が、鋳塊のようなPを含む物質の加熱と溶融に使用され、同様に、脱ケイ、脱炭、脱リン、予備溶融がなされ、
●第2の電気炉で、HCFeCrの急速溶融、脱ケイ、スラグの還元、脱炭、その他がなされ、
●脱ケイと脱炭と脱リンとHCFeCrの調整などにおいて、固定された精錬ランス9(Cr酸化の低いレベルが酸化性ガスの溶鋼への吹き込みにより達成される)でもって底部の強いフラッシングと結合させることにより、高い反応速度が達成される。
●連続鋳造の工程が短時間になり、
●操業上の最低消費量が確率される。
本発明方法の1つの実施例によれば、Cr2O3を含むスラグ、例えば溶鋼の出湯後に第2の電気炉16で分離されていないスラグは、HCFeCrからのSiあるいはCで還元され、その後に分離スラグとされる。真空プラントでの短期間の高度な脱炭のために、アルゴンの消費量が、引用された1つの実施例においては減少された。
本発明の目的において、すでに先に述べたことは、他の鋼の製造において、通常のもの(例えば、2つの電気炉の1つかVODプラント他の補助として備える)に応用できるし、他の条件でも適用できるのは勿論である。
【0028】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、最初の製造工程を行う第1の電気炉で大幅に脱炭するとともに脱リンし、追加の製造工程を行う第2の電気炉で更に脱リンするので、リンなどを含む低コストの材料を自由に選択して使用することができ、低コストの材料の実使用量を大きくできるので、低コスト操業できる効果がある。最初の製造工程と追加の製造工程を別々の電気炉で行うならば、追加の工程で使用する電気炉中の脱リンされた溶融物とスラグの組成を容易に維持することができる。
追加の製造工程で溶融物に吹き込むガス量を不活性ガスの場合は30 l/分の割合に酸素を含む混合ガスの場合は300 l/分の割合にすることにより、溶融物を十分に撹拌して良好な速い速度の脱炭反応と脱リン反応を生じさせることができ、スラグを低炭素の状態に維持できる。
また、追加の製造工程において、ガスの潜水吹き込みとガスの溶湯上からの吹き込みを行うならば、ガス成分を溶融物中に十分に供給できるとともに、溶融物の上からと中からの両方から溶湯物に激しい流動状態を与えることができ、これにより溶融物でのスラグ生成反応を円滑にすることができる。更に、溶融物の反応進行に伴って吹き込むガス量を大きくすることが好ましい。また、これらのガス供給によりフラッシングを進行させて溶融物中の反応を促進できる。
空気を除去した環境で追加の工程を行うならば、産出量を増大でき、還元剤の消耗も少なくできる。
追加の製造工程の後で溶融物を短時間真空処理する工程を加えることにより製造コストの上昇をできる限り抑えた上に成分調整と更なる脱炭を促進できる。
【0029】
最初の工程で得られた溶融物とリンを含むスラグを分離して溶融物のみを工程に戻すことにより、リンを効果的に除去した溶融物を得ることができる。また、追加の製造工程で得られたスラグにクロムを補い、再度このスラグを製造工程用として再利用することもできる。更に、ガスとともにコークスや石炭を送り込むことで消費電流を減じてスラグ生成の安定性を確保できる。
【0030】
次に前記の製造方法を実施するプラントとして、溶融物液面レベルよりも上に位置する吹き込みランスと浸漬型ランスを備えた電気炉を用いるならば、溶融物の上からのガスの吹き込みと溶融物の中からのガス吹き込みを併用することができ、これにより溶融物中での反応促進を図ることができる。
また、電気炉のうち、追加工程に用いる電気炉を空気遮断構造とすることで、溶融物の不要な反応を防止して目的の反応のみを効率よく生じさせることができる。この具体的構成として、炉の側壁を閉じる蓋を備えた構成を採用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 図1は第1の電気炉の一実施例を示す断面図。
【図2】 図2は第2の電気炉の一実施例を示す断面図。
【符号の説明】
1 電気炉
2 ライニング
3 炉辺
4 浸漬ノズル
5 底部領域
6 ブラッシング装置
7 溶鋼液面レベル
8 側壁
9 精錬ランス
11 溶鋼の表面
12 冷却ボックス
13 電極
14 アフターバーナーランス
15 装入装置
16 電気炉
17 底部
18 蓋
19 シール部材
20 スラグドア
Claims (29)
- 合金鋼の製造方法において、
最初の製造工程で鉄含有装入物を酸素で脱炭するとともに脱リンし、その後に溶融物から生成されたスラグを除去した後に、追加の製造工程において合金元素含有装入物を添加した状態で、溶湯を望ましい合金組成と炭素含有量に、酸素あるいは酸素を含有する混合ガスを用いて調整する合金鋼の製造方法であって
最初の製造工程は、第1の電気炉1において電気エネルギーを供給して行われ、該最初の製造工程の間に、上からの吹き込み、および/または浸漬ノズルによる吹き込みによる脱炭が行われ、
追加の製造工程は、リンを含むスラグを除去した状態で第2の電気炉16において電気エネルギーを供給して行われ、該工程では、溶湯上に酸素または酸素を含有する混合ガスを上から吹き込むことによる脱炭、及び酸素または酸素を含有する混合ガスで浸漬ノズルによる吹き込みによる脱炭が行われる、
ことを特徴とする合金鋼の製造方法。 - 前記合金鋼は、ステンレス鋼あるいはステンレス鋼用鋼材料であることを特徴とする請求項1に記載の合金鋼の製造方法。
- 請求項1または2に記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の間に、溶融物に、合計量が、不活性ガスの場合は、30 l/分以上、酸素または酸素を含む混合ガスの場合は300 l/分以上のガスを吹き込むことにより溶湯を撹拌することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の合金鋼の製造方法において、前記追加の製造工程の1つの部分工程の間に、前記酸素または酸素を含む混合ガスの浸漬ノズルによる吹き込みにより脱炭を行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程における浸漬ノズルによる吹き込みを不活性ガスで、あるいは、不活性ガスに酸素あるいは酸素を含む混合ガスを追加して行うとともに、前記浸漬ノズルによる吹き込みの進行に伴って吹き込み量を増加することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初の製造工程を第1の電気炉(1)で行い、追加の製造工程を、第2の電気炉(16)で行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の後に、溶融物を真空処理する付加製造工程を行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜7のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程の少なくとも1つの部分工程で溶融物のフラッシングを不活性ガスあるいは不活性ガスと炭化水素の混合ガスでなすことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程を、外気を除去した雰囲気において行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜9のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、装入物中の鉄含有装入物の20重量%以上はスクラップからなることを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 装入物中の鉄含有装入物の40重量%以上はスクラップからなることを特徴とする請求項10に記載の合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜11のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程で得られるスラグの組成を維持しながらその製造工程を行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜12のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程において、不活性ガスの吹き込みの間に、還元剤と石灰とフラックス材とを加えてスラグを還元し、溶融物を脱酸および脱リンすることを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項13記載の合金鋼の製造方法において、炉の雰囲気はスラグの還元の間、外気の流入を回避しつつ、不活性ガスを供給することによって調整されていることを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項14記載の合金鋼の製造方法において、炉の雰囲気の化学組成をチェックして常に調整することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項13〜15のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、少なくとも前記スラグの還元処理の間に第2の電気炉16の圧力を調整するさらなる工程を具備することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜16のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、固形物を第2の電気炉16の中空電極13を通して電気アークとともに直接導入することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項17に記載の合金鋼の製造方法において、酸素含有装入物とクロム含有装入物として供給される固形物が、クロム鉱石あるいは予備還元されたクロム鉱石であることを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項3〜18のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初のおよび/または追加の工程の間に溶鋼を大きく撹拌するのは、溶鋼に不活性ガスを供給しSiとCの酸化剤を供給することと、上から酸素と酸素混合ガスを吹き込むことで行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜5と7〜19のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初の製造工程から出湯された溶融物とリンを含むスラグとを前記電気炉から完全に除去し、次いで前記溶融物を前記電気炉に戻すことによって、追加の製造工程を、最初の製造工程が行われた電気炉で行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜20のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、最初の製造工程および/または追加の製造工程において、鋼製造プラントからのフィルターダスト、鉱石、予備還元鉱石、鉄カーバイド、合金添加元素、還元物質、ダスト、スケール、チップ、スラッジ、粒状のプラスチック、および/または液体、排気中に含まれる霧状物質、あるいはそれらの混合物などの固形物を、加熱した溶融物の中に、上から投入、および/または中空電極13から吹き込むことで行うことを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜21のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、追加の製造工程から得られたCr2 O3 を含むスラグを出湯し、その後に、更なる反応容器の中でケイ素含有装入物と他の還元剤の添加によりクロムを還元し、この還元されたクロムを先の追加の工程に、合金製造のために使用することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜22のいずれかに記載の合金鋼の製造方法において、空気、酸素富化空気、又は酸素含有ガスのようなキャリアガスとしての酸化ガスとともにコークス及び石炭を吹き込むことにより、消費電流を減じてスラグ生成を安定化することを特徴とする合金鋼の製造方法。
- 請求項1〜23のいずれかに記載の合金鋼の製造方法を実施する製造プラントであって、
少なくとも1つの電気炉(1,16)を有し、該電気炉の底部領域(3)にはジャケットノズル(4、6)が設けられ、該ジャケットノズルのジャケットを通じて炭化水素ガスおよび/または不活性ガスを供給することができる製造プラントにおいて、
通常の溶鋼液面レベルより上に炉の側壁8を貫通するように位置する旋回自在かつ長さ方向に移動自在な吹き込みランス(9)と、前記底部領域(3)に設けられたジャケットノズル(4、6)とを具備し、前記ジャケットノズルのジャケットを通じて
炭化水素;
炭化水素と不活性ガスとの混合ガス;
CO2;
水蒸気;
のうちの少なくとも1種を供給することが可能であることを特徴とする合金鋼の製造プラント。 - 請求項24に記載の製造プラントにおいて、溶鋼の通常液面レベルよりも上に設けられた吹き込みランス9が、消耗型であることを特徴とする合金鋼の製造プラント。
- 請求項24または25に記載の製造プラントにおいて、更なる電気炉16が追加の製造工程に設けられてなることを特徴とする合金鋼の製造プラント。
- 請求項26に記載の製造プラントにおいて、前記更なる電気炉16が、溶鋼の通常液面レベルより上に設けられた精錬ランス9を有し、炉床の下部に設けられた浸漬ノズル4、6を有していることを特徴とする合金鋼の製造プラント。
- 請求項26または27に記載の製造プラントにおいて、前記更なる電気炉16が空気遮断構造にされてなることを特徴とする合金鋼の製造プラント。
- 請求項28に記載の製造プラントにおいて、炉蓋18が炉の側壁8を完全にシールする構成であることを特徴とする合金鋼の製造プラント。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT55/95 | 1995-01-16 | ||
AT0005595A AT403293B (de) | 1995-01-16 | 1995-01-16 | Verfahren und anlage zum herstellen von legierten stählen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08225880A JPH08225880A (ja) | 1996-09-03 |
JP4195106B2 true JP4195106B2 (ja) | 2008-12-10 |
Family
ID=3480337
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP00518996A Expired - Fee Related JP4195106B2 (ja) | 1995-01-16 | 1996-01-16 | 合金鋼の製造方法および合金鋼の製造プラント |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6077324A (ja) |
EP (1) | EP0721990B1 (ja) |
JP (1) | JP4195106B2 (ja) |
KR (1) | KR960029466A (ja) |
CN (1) | CN1134984A (ja) |
AT (1) | AT403293B (ja) |
BR (1) | BR9600097A (ja) |
DE (1) | DE59606475D1 (ja) |
TR (1) | TR199600032A2 (ja) |
TW (1) | TW363081B (ja) |
ZA (1) | ZA96281B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9291777B2 (en) | 2010-05-04 | 2016-03-22 | Technische Hochschule Georg Simon Ohm | Optical rotary transmitter |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
LU90055B1 (fr) * | 1997-04-24 | 1998-10-26 | Wurth Paul Sa | Procédé de fusion d'alliages à base de fer dans un four électrique |
AT405054B (de) * | 1997-06-18 | 1999-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zum herstellen einer eisenschmelze unter einsatz von eisenhältigen hüttenwerksreststoffen |
LU90232B1 (fr) * | 1998-04-08 | 1999-10-11 | Wurth Paul Sa | Procédé de fabrication d'aciers inoxydables et d'aciers à fortes teneurs en elements d'alliage |
JP2003502504A (ja) * | 1999-06-23 | 2003-01-21 | エスエムエス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 酸化クロム含有スラグから金属クロムを回収するための方法 |
JP2004511659A (ja) * | 2000-10-18 | 2004-04-15 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | ステンレス鋼、特にクロムを含有する特殊鋼およびクロムニッケルを含有する特殊鋼を製造するための方法 |
US6500224B1 (en) * | 2001-10-11 | 2002-12-31 | Bethlehem Steel Corporation | Method for operating a steelmaking furnace during a steelmaking process |
DE10209472B4 (de) * | 2002-03-05 | 2004-08-26 | Sms Demag Ag | Verfahren zum Erzeugen von nichtrostendem Stahl, insbesondere von chrom- oder chromnickelhaltigem Edelstahl |
DE10215839A1 (de) * | 2002-04-10 | 2003-11-06 | Sms Demag Ag | Verfahren und Einrichtung zum Erzeugen von C-Stählen oder nichtrostenden Stählen durch Frischen von phosphorreichem Roheisen im Elektrolichtbogen-Ofen oder im Konverter-Gefäß |
KR100987049B1 (ko) * | 2003-06-26 | 2010-10-11 | 두산중공업 주식회사 | 개선된 고크롬강 제조 방법 |
EP2589672A1 (de) * | 2011-11-03 | 2013-05-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines Lichtbogenofens |
US10767239B2 (en) | 2017-06-16 | 2020-09-08 | University Of Science And Technology Beijing | Production method for smelting clean steel from full-scrap steel using duplex electric arc furnaces |
CN107326150B (zh) * | 2017-06-16 | 2018-04-03 | 北京科技大学 | 一种全废钢电弧炉双联冶炼洁净钢的生产方法 |
RU2697305C1 (ru) * | 2018-01-09 | 2019-08-13 | Игорь Михайлович Шатохин | Технологическая линия для производства композиционных ферросплавов, лигатур и бескислородных огнеупорных материалов для металлургии |
JP7094264B2 (ja) * | 2019-12-25 | 2022-07-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶鋼の製造方法 |
EP4212637A4 (en) | 2020-09-10 | 2024-02-28 | JFE Steel Corporation | METHOD FOR PRODUCING LOW PHOSPHORUS MELTED IRON |
CN112974738A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-06-18 | 北京科技大学 | 连铸微合金化生产方法 |
EP4324940A1 (en) | 2021-05-26 | 2024-02-21 | JFE Steel Corporation | Method for dephosphorization of molten metal |
DE102022101835B4 (de) | 2022-01-26 | 2024-02-22 | Rhm Rohstoff-Handelsgesellschaft Mbh | Verfahren zum Verwerten von Bauteilen, die kohlenstofffaserverstärkten Kunststoff (CFK) aufweisen oder aus diesem bestehen |
Family Cites Families (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
LU57377A1 (ja) * | 1968-11-25 | 1969-03-03 | ||
US3912501A (en) * | 1971-05-11 | 1975-10-14 | Castejon Javier Gonzalez De | Method for the production of iron and steel |
US3947267A (en) * | 1973-07-23 | 1976-03-30 | Armco Steel Corporation | Process for making stainless steel |
SE433128B (sv) * | 1974-02-21 | 1984-05-07 | Nisshin Steel Co Ltd | Hermetiskt sluten ljusbagsugn |
JPS5269812A (en) * | 1975-12-09 | 1977-06-10 | Kobe Steel Ltd | Preparation of ultra low carbon high cr steel |
SE405983B (sv) * | 1977-06-09 | 1979-01-15 | Asea Ab | Sett for framstellning av kromhaltig legering i ljusbagsugn |
SE449373B (sv) * | 1977-07-01 | 1987-04-27 | Dso Cherna Metalurgia | Sett och anordning for raffinering av jernbaserade smeltor i elektrisk reaktionsugn |
SE431994B (sv) * | 1978-01-24 | 1984-03-12 | Asea Ab | Forfaringssett for injicering av pulverformigt material i en metallurgisk smelta sasom stal |
JPS54125115A (en) * | 1978-03-24 | 1979-09-28 | Japan Steel Works Ltd | Rephosphorization preventing method of electric furnace steel |
SU855006A1 (ru) * | 1979-12-03 | 1981-08-15 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П. Бардина | Способ получени стали |
JPS56130417A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Decarburizing method for stainless steel in arc furnace |
DE3034430A1 (de) * | 1980-09-12 | 1982-04-29 | Boschgotthardshütte O.Breyer GmbH, 5900 Siegen | Verfahren zum zweistufigen herstellen von edelbau- und werkzeugstaehlen |
JPS5782452A (en) * | 1980-11-06 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of nonmagnetic high-manganese steel |
US4405365A (en) * | 1982-08-30 | 1983-09-20 | Pennsylvania Engineering Corporation | Method for the fabrication of special steels in metallurgical vessels |
JPS6191319A (ja) * | 1984-10-12 | 1986-05-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | ア−クプロセスによる溶鋼の精錬方法 |
JPS61163207A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-23 | Daido Steel Co Ltd | マルチプロセスによる合金鋼の製法 |
DE3601337A1 (de) * | 1986-01-16 | 1987-07-23 | Mannesmann Ag | Verfahren zur herstellung hochlegierter staehle im sauerstoffblaskonverter |
CA1311787C (en) * | 1986-06-24 | 1992-12-22 | Masahisa Tate | Method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace |
DE3629055A1 (de) * | 1986-08-27 | 1988-03-03 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zum gesteigerten energieeinbringen in elektrolichtbogenoefen |
JPH01162713A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-27 | Shinagawa Refract Co Ltd | スクラップ溶解方法 |
US4913732A (en) * | 1988-05-19 | 1990-04-03 | Nkk Corporation | Method for smelting reduction in electric furnace |
JPH0234715A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鋼の溶解及び二次精錬方法 |
JP2615213B2 (ja) * | 1989-07-26 | 1997-05-28 | 三菱重工業株式会社 | 12Cr鋳鋼の溶解方法 |
US5112387A (en) * | 1991-08-21 | 1992-05-12 | Instituto Mexicano De Investigaciones Siderurgicas | Producing stainless steels in electric arc furnaces without secondary processing |
JPH05117739A (ja) * | 1991-10-25 | 1993-05-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鋼の溶解及び二次精練方法 |
ES2081455T3 (es) * | 1991-11-27 | 1996-03-16 | Air Liquide | Procedimiento y dispositivo de fusion de una carga en un horno. |
AT396942B (de) * | 1991-12-16 | 1993-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen von metallschmelzen, insbesondere stahlschmelzen |
DE4404313C2 (de) * | 1994-02-11 | 2002-08-01 | Ald Vacuum Techn Ag | Verfahren zum Aufschmelzen und Behandeln von Metallen und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
-
1995
- 1995-01-16 AT AT0005595A patent/AT403293B/de not_active IP Right Cessation
- 1995-12-22 TW TW084113758A patent/TW363081B/zh not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-01-10 KR KR1019960000345A patent/KR960029466A/ko not_active Application Discontinuation
- 1996-01-11 US US08/584,819 patent/US6077324A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-01-11 DE DE59606475T patent/DE59606475D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-11 EP EP96890007A patent/EP0721990B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-15 CN CN96100860A patent/CN1134984A/zh active Pending
- 1996-01-15 BR BR9600097A patent/BR9600097A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-01-15 ZA ZA96281A patent/ZA96281B/xx unknown
- 1996-01-16 JP JP00518996A patent/JP4195106B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-01-16 TR TR96/00032A patent/TR199600032A2/xx unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9291777B2 (en) | 2010-05-04 | 2016-03-22 | Technische Hochschule Georg Simon Ohm | Optical rotary transmitter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0721990A1 (de) | 1996-07-17 |
KR960029466A (ko) | 1996-08-17 |
ATA5595A (de) | 1997-05-15 |
EP0721990B1 (de) | 2001-02-28 |
AT403293B (de) | 1997-12-29 |
US6077324A (en) | 2000-06-20 |
ZA96281B (en) | 1996-07-31 |
JPH08225880A (ja) | 1996-09-03 |
BR9600097A (pt) | 1998-01-27 |
TR199600032A2 (tr) | 1996-08-21 |
TW363081B (en) | 1999-07-01 |
CN1134984A (zh) | 1996-11-06 |
DE59606475D1 (de) | 2001-04-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4195106B2 (ja) | 合金鋼の製造方法および合金鋼の製造プラント | |
US6238453B1 (en) | Producing stainless steels in parallel operated vessels | |
US4410360A (en) | Process for producing high chromium steel | |
US6068676A (en) | Method and apparatus for producing high chromium content steels and/ or ferroalloys in an electric arc converter | |
US4198229A (en) | Method of dephosphorization of metal or alloy | |
KR100819126B1 (ko) | 스테인리스 강, 특히 크롬 및 크롬/니켈을 함유한 고급강의 제조 방법 | |
SU648118A3 (ru) | Способ получени легированных сталей | |
US3672869A (en) | Continuous metallurgical process | |
JPWO2018216660A1 (ja) | 高マンガン鋼の溶製方法 | |
US6314123B1 (en) | Method for continuous smelting of solid metal products | |
JP3774674B2 (ja) | 低窒素含クロム溶鋼の製造方法 | |
CA1231533A (en) | Method of producing steels of great purity and low gas content in steel mills and steel foundries, and apparatus therefor | |
JPS63290242A (ja) | 低炭素低シリコンフェロマンガンの製造方法およびその実施のための転炉およびランス | |
RU2192482C2 (ru) | Способ получения стали | |
JP2004010935A (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
JP2002371313A (ja) | ステンレス溶鋼の溶製方法 | |
JPH0967608A (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS6152208B2 (ja) | ||
JPH01252753A (ja) | ステンレス鋼母溶湯の溶製方法並びに溶製用の反応容器底部羽口配列及び底部羽口 | |
RU2268310C2 (ru) | Способ выплавки нержавеющей стали дуплекс-процессом | |
SU1687627A1 (ru) | Способ выплавки хромистой стали с содержанием хрома до 5% | |
ZA200302646B (en) | Method for producing stainless steel, in particular highgrade steels containing chromium and chromium-nickel. | |
JP3765092B2 (ja) | 電気アーク炉溶銑の取鍋攪拌方法 | |
JPS609814A (ja) | 溶融還元による炭素不飽和の高クロム合金の製造方法 | |
CN116194598A (zh) | 用于生产粗钢的方法及用于其生产的成套设备 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060620 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20060920 |
|
A602 | Written permission of extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A602 Effective date: 20060925 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061218 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080318 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080617 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080826 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080925 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111003 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |