JP4109619B2 - 伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 - Google Patents
伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4109619B2 JP4109619B2 JP2003418354A JP2003418354A JP4109619B2 JP 4109619 B2 JP4109619 B2 JP 4109619B2 JP 2003418354 A JP2003418354 A JP 2003418354A JP 2003418354 A JP2003418354 A JP 2003418354A JP 4109619 B2 JP4109619 B2 JP 4109619B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- austenite
- steel sheet
- phase structure
- martensite
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 92
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 92
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 113
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 58
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 48
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 38
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 32
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 230000008520 organization Effects 0.000 claims 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 43
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 42
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 40
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 37
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 32
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 25
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 19
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 16
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 9
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005279 austempering Methods 0.000 description 7
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 7
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 7
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 5
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 5
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- -1 that is Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(i)上記第2相組織のサイズをナノレベルまで微細化させ、マトリックス(母相組織)と第2相組織との界面における応力集中を低減すれば、当該第2相組織は破壊の起点として作用しなくなること;
(ii)しかも、この様なナノサイズの第2相組織は、脆弱なマトリックス界面(粒界)ではなく、マトリックス内(結晶粒内)に生成させれば良い
という知見のもと、「如何にして、ナノレベルの第2相組織を安定して結晶粒内に分散させることができるか」という観点に基づき、更に検討を重ねてきた。その結果、上記知見を具現化する為には、予め、結晶粒内に、数nm〜数百nmサイズで、オーステナイト安定化元素/炭素/マルテンサイト安定化元素の偏析部(濃化域)を導入しておけば良く、その後の熱処理工程で、当該偏析部が消失しない様に留意して熱処理を行えば、伸び、特に伸びフランジ性が顕著に優れた高強度鋼板が得られることを見出した。
(a)鋼中にCu、Ni等のオーステナイト安定化元素を添加することにより、結晶粒内に、当該オーステナイト安定化元素を微細に偏析(濃化)させた後、所定の熱処理を施すことにより、ナノサイズの残留オーステナイト(更にマルテンサイト)を結晶粒内に含有するTRIP鋼板を製造する方法;
(b)ベイナイト(特に下部ベイナイト);若しくは球状セメンタイトの活用により、結晶粒内に、ナノレベルで炭素の濃化域を導入した後、所定の熱処理を施すことにより、ナノサイズの残留オーステナイト(更にマルテンサイト)を結晶粒内に含有するTRIP鋼板を製造する方法;
(c)鋼中にマルテンサイト生成促進元素を添加することにより、結晶粒内に、当該マルテンサイト生成促進元素を微細に偏析(濃化)させた後、所定の熱処理を施すことにより、ナノサイズのマルテンサイトを結晶粒内に含むDP鋼板を製造する方法
等の方法を採用すれば良いことに到達し、本発明を完成した。
(I)DP鋼板(母相組織がベイナイトまたはフェライト)の場合は、第2相組織はマルテンサイトとなり;
(II)TRIP鋼板(母相組織が焼戻マルテンサイト若しくはベイナイトの単独組織;または、焼戻マルテンサイトとフェライト若しくはベイナイトとフェライトの混合組織)の場合は、第2相組織は、残留オーステナイト、または残留オーステナイトとマルテンサイト
となる。尚、本発明における組織(母相及び第2相)は、実質的に上述した組織で形成されているのが好ましいが、製造工程で不可避的に残存する他の組織(パーライト、母相組織が焼戻マルテンサイトである場合におけるベイナイト、母相組織がベイナイトである場合における焼戻マルテンサイトなど)や析出物の混入を排除するものではない。
Cは、強度の確保に有用であり、特にTRIP鋼板の場合は、所定の残留オーステナイトを確保する為に必須の元素である。好ましくはC量を0.08%以上、より好ましくは0.10%以上とする。一方、Cが過剰になると、その効果が飽和するのみならず、鋳造段階で中心偏析による欠陥が生じ易くなる。従ってC量は0.6%以下、好ましくは0.5%以下、さらに好ましくは0.4%以下とする。なおC量が0.3%を超えると溶接性が低下する様になる。溶接性も考慮するならば、C量は0.3%以下、好ましくは0.28%以下、さらに好ましくは0.25%以下とすることが推奨される。
Siはフェライト相中の固溶C量を減少させ、伸び等の延性向上に寄与すると共に、固溶強化元素としても有用な元素である。一方、TRIP鋼板では、Siは残留オーステナイトの生成に寄与する元素である。好ましくは1.0%以上、より好ましくは1.2%以上である。但し、3.5%を超えて添加すると、割れが生じる恐れがあり、加工性も劣化する様になる。好ましくは3%以下、より好ましくは2.5%以下、更により好ましくは2.0%以下である。
MnもSiと同様、固溶強化元素として有用であり、冷却過程における変態を抑制してオーステナイト相を安定化する為に必要な元素である。また、TRIP鋼板の場合は、Siと同様、残留オーステナイトの生成に寄与する元素である。この様な作用を有効に発揮させる為には、0.7%以上添加することが必要である。好ましくは1.0%以上、より好ましくは1.5%以上である。但し、4%を超えて添加すると上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である。好ましくは3.0%以下、より好ましくは2.0%以下である。
これらの元素は強度−延性バランスを高く保持したまま、高強度化を実現するのに有効な元素であり、特にTRIP鋼板では、オーステナイト安定化元素として有用である。上記元素は単独で添加しても良いし、2種以上を併用しても構わない。特にTRIP鋼板の場合、Ni及び/又はCuの使用が推奨され、Ni:0.1%以上、及び/又はCu:0.1%以上添加することが好ましい。一方、これらの元素を過剰に添加すると、熱延時に割れが生じる等生産性が劣化することから、これら元素の合計を10%以下(好ましくは、Ni:2%以下、及び/又はCu:2%以下)に抑えるのが良い。
Crは強度向上に寄与する元素であり、この様な作用を有効に発揮させる為には、Cr:0.1%以上(より好ましくは0.2%以上)、添加することが好ましい。しかしながら、Crを過剰に添加しても効果が飽和してしまい、延性が劣化する。また、TRIP鋼板の場合、Crを過剰に添加すると炭化物を生成し、残留オーステナイトの生成が低下する。かかる観点からすれば、Crを1%以下に抑えることが好ましい。より好ましくは0.8%以下である。
Alは、脱酸に寄与する元素であるが、2.0%を超えると連鋳による割れが生じてしまう。より好ましくは1.0%以下である。
これらの元素はいずれも、析出強化作用を有している。この様な作用を有効に発揮させる為には、上記元素の少なくとも一種(1種でも良いし、2種以上併用しても良い)を、合計で0.01%以上(より好ましくは0.05%以上)添加することが推奨される。但し、上記元素の合計量が0.1%を超えると炭化物が生成し、所望のγR量が得られない。より好ましくは、合計で0.08%以下である。
(a)オーステナイト安定化元素の活用
この方法はまず、鋼中にオーステナイト安定化元素(具体的にはCo、Ni、Cu、Ag、Au、Pt、及びPdよりなる群から選択される少なくとも一種)を添加することにより、これら元素が過飽和に固溶したマトリックスを生成させた後、次いで、所定の時効処理により、当該オーステナイト安定化元素を金属相または炭化物相として析出させ、ナノサイズ(数nm〜数百nm)の偏析部(濃化域)を導入した(a−1)後、最後に、当該偏析部が消失しない様に留意しながら所定の熱処理(前述した特許文献2〜5に記載の方法)を施す(a−2)ことにより、所望の第2相組織を含むTRIP鋼板を製造する方法である。本発明法において、上述した特許文献2〜5に記載の方法と大きく異なる点は、本発明では熱延前に、予め、オーステナイト安定化元素が過飽和に固溶したマトリックスを生成させ、当該オーステナイト安定化元素がナノサイズで析出した偏析部(濃化域)を導入する工程[具体的には、後記する溶体化処理、(必要に応じて)焼入れ処理、及び時効処理]を付加した点である。
まず、上述した化学成分(但し、オーステナイト安定化元素を必須成分とする)を含む鋼材を溶体化処理する。この溶体化処理(ソーキング)は、Mn等による中心偏析を防止し、鋼中成分を全て均一に溶解させる手段として極めて有用であり、最終的にオーステナイト安定化元素の偏析にも寄与し得る為、重要な工程である。
以上の処理を行なった後は、所定の熱延処理により、オーステナイト安定化元素がナノサイズで偏析(濃化)したオーステナイトを生成させ、必要に応じて冷延処理を行なうことにより、ベイナイトまたはフェライトを母相組織とし、目的とする第2相組織を兼ね備えたTRIP鋼板が得られる。更に上記工程の後、所定の焼鈍を行うことにより、焼戻マルテンサイト(フェライトを含んでいても良い)を母相組織とし、目的とする第2相組織を兼ね備えたTRIP鋼板が得られる。いずれの場合においても、前記(a)の方法により、マトリックス中に形成されたオーステナイト安定化元素の偏析部(濃化域)は、その後の熱処理によって拡散して消失しない様に、特に熱延温度等を制御して熱処理している為、所望のTRIP鋼板を得ることができる。
(i)熱延処理
この熱延処理は、マルテンサイト(焼戻されていないマルテンサイト)を得ると共に、オーステナイト安定化元素の偏析部(濃化部)が導入されたオーステナイトを得ることを目的として実施される。
次に、上記鋼板をA1点以上の温度で加熱する。これにより、オーステナイト安定化元素の偏析部のみが逆変態によってオーステナイト化し、当該偏析部を除く部分は、マルテンサイト(焼戻マルテンサイト)のまま維持される。
この場合は、まず、上記鋼板を、前述の(i)と同様にして加熱した後、Ms点以上Bs点以下の温度まで、フェライト変態及びパーライト変態を避けながら急冷し、当該温度で所定のオーステンパ処理(ベイナイト変態)を行なうことにより、ベイナイトが生成すると共に、オーステナイト安定化元素の偏析部はオーステナイトのまま維持される。
この方法は、前記(a)の「オーステナイト安定化元素を活用する方法」とは異なり、鋼中にオーステナイト安定化元素を添加する代わりに、熱延前に、前組織として予め、微細な炭化物を内部に含むベイナイトを導入しておき、これらの組織を活用することにより、結晶粒内に、炭素の濃化域を導入した後、所定の熱処理を施すことにより、目的とする残留オーステナイト等の第2相組織を含むTRIP鋼板を製造するというものである。この方法は、オーステナイトが、炭素の偏析部(濃化域)の生成によって安定化するという特性を利用したものであり、熱延処理の前に、予め、炭素の濃化域を導入しておけば良い。
(c)マルテンサイト生成促進元素の活用
この方法は、鋼中にマルテンサイト生成促進元素を添加することにより、結晶粒内に、当該マルテンサイト生成促進元素を微細に偏析(濃化)させた後、所定の熱処理を施すことにより、ナノサイズのマルテンサイトを結晶粒内に含むDP鋼板を製造する方法である。上記方法は、前述した(a)の方法において、鋼材として、オーステナイト安定化元素を添加した鋼材を使用する代わりに、マルテンサイト生成促進元素を添加した鋼材を使用すること以外、実質的に前述した(a)の方法を採用することができる。即ち、所定の溶体化処理、必要に応じて焼入れ処理、及び時効処理を施すことにより、マトリックス内に、マルテンサイト生成促進元素の偏析部(濃化域)を導入した後、次いで、通常採用されている方法によってDP鋼板を製造するに当たっては、当該偏析部が拡散しない様に、加熱速度等の加熱条件等に特に留意しながら、所望のDP鋼板を製造すればよい。
表1に示すNo.1の鋼材を溶製し、1350℃で10時間溶体化処理した後、鋼材表面を研削し、熱間圧延(加熱温度1200℃、仕上温度850℃、巻取温度約600℃)により、2mm厚の熱延鋼板を得た後、冷間圧延によって1.5mm厚の冷延鋼板を得た。次に、この冷延鋼板を、950℃で5分間加熱した後、水焼き入れし、その後、450℃で240分間時効処理した。更に上記鋼板を、950℃で5分間加熱した後水焼き入れし、赤外線加熱炉にて800℃まで急速加熱した後、当該温度にて10秒間保持してから、空冷することによりNo.1の鋼板を得た。
上記No.1において、オーステナイト安定化元素であるCu及びNiを添加しなかったこと以外はNo.1と同様の製造方法により、No.2の鋼板を得た。
上記No.1において、鋼中のCを0.30%としたこと以外はNo.1と同様の製造方法により、No.3の鋼板を得た。
No.4(No.1の比較例)
上記No.1において、時効処理を省略したこと、及び赤外線加熱炉による加熱以降の工程を、「赤外線加熱炉にて800℃まで急速加熱した後、当該温度にて5分間保持し、更に400℃で3分間保持した」こと以外は、No.1と同様の製造方法により、No.4の鋼板を得た。
上記No.1の鋼材を用い、No.1と同様の方法により、時効処理までの操作を実施した。その後、上記鋼板を950℃で5分間加熱した後、500℃(ベイナイト生成温度域)まで冷却し、当該温度で3分間保持してから、空冷することによりNo.5の鋼板を得た。
上記No.5において、オーステナイト安定化元素であるCu及びNiを添加しなかったこと以外はNo.5と同様の製造方法により、No.6の鋼板を得た。
No.1において、鋼中のCが0.08%であること以外はNo.1と同じ組成の鋼材を用い、No.1と同様の製造方法により、No.7の鋼板を得た。
Claims (2)
- C:0.05〜0.6%(質量%の意味、以下同じ)、
Si:0.5〜3.5%、及び
Mn:0.7〜4%
を含有し、
さらにオーステナイト安定化元素としてNi及びCuを含有し、これら元素の合計が10%以下(0%を含まない)であり、
残部は鉄及び不可避不純物であり、
組織は、母相組織と第2相組織を有し、不可避的に存在する他の組織を有していてもよく、
前記母相組織は焼戻マルテンサイト又はベイナイトであり、前記母相組織の結晶粒内に、前記第2相組織として、平均粒径が500nm以下の残留オーステナイトを、全組織に対する占積率で3〜20%含有することを特徴とする伸び、及び伸びフランジ性に優れた780MPa以上の高強度鋼板。 - 前記第2相組織は、Ni及びCuを含有しており、該第2相組織に占めるNi及びCuの含有率(x)は、鋼板全体に占めるNi及びCuの含有率(y)に比べて20質量%以上高い(x≧y+20)ものである請求項1に記載の高強度鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003418354A JP4109619B2 (ja) | 2003-12-16 | 2003-12-16 | 伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2003418354A JP4109619B2 (ja) | 2003-12-16 | 2003-12-16 | 伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005179703A JP2005179703A (ja) | 2005-07-07 |
JP4109619B2 true JP4109619B2 (ja) | 2008-07-02 |
Family
ID=34780591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003418354A Expired - Lifetime JP4109619B2 (ja) | 2003-12-16 | 2003-12-16 | 伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4109619B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020179292A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
WO2020179295A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2730666B1 (en) | 2011-07-06 | 2018-06-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing a cold-rolled steel sheet |
EP2730672B1 (en) | 2011-07-06 | 2018-02-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold-rolled steel sheet |
US10774412B2 (en) | 2011-07-06 | 2020-09-15 | Nippon Steel Corporation | Hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet and process for producing same |
JP5348268B2 (ja) | 2012-03-07 | 2013-11-20 | Jfeスチール株式会社 | 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP5609945B2 (ja) | 2012-10-18 | 2014-10-22 | Jfeスチール株式会社 | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
WO2015088523A1 (en) * | 2013-12-11 | 2015-06-18 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Cold rolled and annealed steel sheet |
JP6282577B2 (ja) * | 2014-11-26 | 2018-02-21 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度高延性鋼板 |
JP2020012172A (ja) * | 2018-07-20 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
JP7337486B2 (ja) * | 2018-07-20 | 2023-09-04 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
WO2020080552A1 (ja) | 2018-10-19 | 2020-04-23 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6773252B2 (ja) | 2018-10-19 | 2020-10-21 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
JP7260825B2 (ja) | 2020-01-27 | 2023-04-19 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
KR20220110823A (ko) | 2020-01-27 | 2022-08-09 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
CN115244203B (zh) | 2020-03-11 | 2023-11-21 | 日本制铁株式会社 | 热轧钢板 |
WO2022044495A1 (ja) | 2020-08-27 | 2022-03-03 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
JPWO2022044492A1 (ja) | 2020-08-27 | 2022-03-03 | ||
JP7495640B2 (ja) | 2020-08-27 | 2024-06-05 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08199288A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-08-06 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性および耐食性に優れた高強度鋼板およびその製法 |
JP3990539B2 (ja) * | 1999-02-22 | 2007-10-17 | 新日本製鐵株式会社 | メッキ密着性およびプレス成形性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板および高強度合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
JP4193315B2 (ja) * | 2000-02-02 | 2008-12-10 | Jfeスチール株式会社 | 延性に優れ降伏比の低い高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき薄鋼板ならびにそれらの製造方法 |
JP4306076B2 (ja) * | 2000-02-02 | 2009-07-29 | Jfeスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高延性熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4608822B2 (ja) * | 2001-07-03 | 2011-01-12 | Jfeスチール株式会社 | プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4059050B2 (ja) * | 2001-10-05 | 2008-03-12 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板製造用母板、高強度高延性冷延鋼板およびそれらの製造方法 |
-
2003
- 2003-12-16 JP JP2003418354A patent/JP4109619B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2020179292A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
WO2020179295A1 (ja) | 2019-03-06 | 2020-09-10 | 日本製鉄株式会社 | 熱延鋼板 |
KR20210102418A (ko) | 2019-03-06 | 2021-08-19 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
KR20210104863A (ko) | 2019-03-06 | 2021-08-25 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2005179703A (ja) | 2005-07-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3857939B2 (ja) | 局部延性に優れた高強度高延性鋼および鋼板並びにその鋼板の製造方法 | |
JP4109619B2 (ja) | 伸び、及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 | |
JP6290168B2 (ja) | 高強度冷間圧延鋼板およびそのような鋼板を作製する方法 | |
JP4324225B1 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP2004190050A (ja) | 温間加工による伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板、温間加工方法、及び温間加工された高強度部材または高強度部品 | |
JP2005336526A (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
JP4712838B2 (ja) | 耐水素脆化特性および加工性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5466552B2 (ja) | 伸び、伸びフランジ性および溶接性を兼備した高強度冷延鋼板 | |
JP5363922B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5521444B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP4189133B2 (ja) | 普通低炭素鋼を低ひずみ加工・焼鈍して得られる超微細結晶粒組織を有する高強度・高延性鋼板およびその製造方法 | |
JP7218533B2 (ja) | 鋼材およびその製造方法 | |
US11401569B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same | |
JP2020020033A (ja) | 鋼材およびその製造方法 | |
JP5302840B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
JP4502886B2 (ja) | 化成処理性に優れた高強度高延性鋼板 | |
JP4156889B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた複合組織鋼板およびその製造方法 | |
JP2005213603A (ja) | 高加工性超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5080215B2 (ja) | 等方性と伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5189959B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5826383B2 (ja) | 水素遅れ破壊抵抗性に優れた線材及びその製造方法、並びにこれを用いた高強度ボルト及びその製造方法 | |
JP2010024497A (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
JP5747243B2 (ja) | 温間加工用鋼 | |
JP4743076B2 (ja) | 伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 | |
JP4515315B2 (ja) | 溶接性に優れた高強度高延性鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051121 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070730 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070807 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071001 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071218 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080212 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20080213 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080401 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080404 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110411 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120411 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130411 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130411 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140411 Year of fee payment: 6 |