JP4079097B2 - 高清浄鋼の溶製方法 - Google Patents
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〔S〕+(CaO)→(CaS)+〔O〕
の反応によって起こるため、この反応を促進させるためには、溶鋼脱酸を行って鋼中酸素ポテンシャルを低下させると共に、塩基度の高いスラグとすることが求められるが、従来の極低N鋼の溶製方法においては、低N化を優先して溶鋼を未脱酸とするため、脱Sが進まず、たとえ脱Sのためのフラックスインジェクションを行ったとしても、鋼中S量はせいぜい〔S〕:20〜30 ppm程度にまでしか低減させることができない。
2〔P〕+5(FeO)=(P2O5)+5〔Fe〕
の酸化反応により脱Pされるため、一次精錬炉で脱炭を行う際に、スラグ中のFeOを高めることにより、脱Pを促進させる方法が採用されている。しかしながら、〔P〕≦50ppmの極低リン鋼の溶製となると、転炉から流出したスラグ中に含まれるP2O5から溶鋼中に復Pする可能性がある。また、上掲式の反応からも判るように、脱P反応は酸化反応であるのに対し、脱S反応は還元反応であるため、脱Pと脱Sを同時並行的に起こさせることは、基本的にできないという問題がある。
また、製造プロセスbでは、LFでの脱S処理時に吸Nが生じるが、その後のVOD処理により、[N]を20 ppm以下にまで低減することができる。しかしながら、[P]については、一次精錬炉にて生成したスラグが残存すると、スラグ中のP2O5から復Pが生じるため、[P]≦35 ppm程度になる。
さらに、製造プロセスcでは、〔N〕を20 ppm以下に低減できるものの、LFを省略するため、脱Sができず、〔S〕≦9ppmを達成することはできない(20〜25 ppm)のである。
log〔%N〕=−〔(188/T)+1.246〕+〔(logPN2)/2〕・・・(1)
ここで、T:溶鋼温度(℃)
PN2:窒素分圧(atm)
で表すことができ、PN2がそれぞれ66Pa、133Paの時、〔%N〕はそれぞれ12 ppm、16 ppmとなる。したがって、理論的には、VODで到達可能なNレベルは、12 ppm〜16 ppmであることから、さらに低減できる可能性が示唆された。
発明者らは、VOD処理での脱N挙動を調査したところ、表3に示すように、Al昇熱によっても脱Nが進行することを知見した。
図1に示す本発明に従う好適プロセスにより、高純度鋼の溶製を行った。すなわち、予備処理済みの溶銑を、転炉に装入し、転炉で脱Cおよび脱Pを行ったのち、未脱酸状態で出鋼して吸Nを防止する。ついで、スラグを除去したのち、LFにてCaO含有フラックスの添加、加炭およびAl脱酸を行う。ついで、LFでフラックスインジェクションによる脱S処理後、送酸機能を有するVODにおいて、溶鋼に対して送酸し、Al昇熱による脱Cを行うと同時に、脱Nも併せて行った。
また、VODにて生成するAl2O3とバランスするようにCaO含有フラックスを添加して、塩基度を調整した場合、溶鋼の清浄度がさらに向上することも確認された。
Claims (3)
- 予備処理済みの溶銑を一次精錬炉にて脱Cおよび脱P精錬して未脱酸溶鋼を溶製し、その溶鋼を取鍋精錬炉に移し、CaO含有フラックス添加、加炭をしてから脱S処理を行うと共に、Alの添加を行い、その後、VODに移して送酸することによってAl昇熱を生じさせ、このAl昇熱によって脱Cを行うと共に、この脱C反応による脱ガス作用によって脱Nを行なうことを特徴とする高清浄鋼の溶製方法。
- VODにおけるAl昇熱時に生成するAl2O3に応じて、CaO含有フラックスを添加し、塩基度を調整することを特徴とする請求項1に記載の高清浄鋼の溶製方法。
- 一次精錬炉からの未脱酸溶鋼の出鋼時に、スラグ除去を行なうことを特徴とする請求項1または2に記載の高清浄鋼の溶製方法。
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