JP6028750B2 - マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6028750B2 JP6028750B2 JP2014031260A JP2014031260A JP6028750B2 JP 6028750 B2 JP6028750 B2 JP 6028750B2 JP 2014031260 A JP2014031260 A JP 2014031260A JP 2014031260 A JP2014031260 A JP 2014031260A JP 6028750 B2 JP6028750 B2 JP 6028750B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- manganese
- molten steel
- carbon
- manganese ore
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
[1]真空脱ガス設備の真空槽内の未脱酸状態の溶鋼に減圧下での脱炭精錬を施すマンガン含有低炭素鋼の溶製方法であって、前記脱炭精錬中に、前記溶鋼にマンガン鉱石を添加し、マンガン鉱石に含有される酸素で溶鋼中の炭素を脱炭すると同時に、マンガン鉱石中のマンガンを合金成分として溶鋼中に回収するにあたり、前記マンガン鉱石を、当該マンガン鉱石の添加量が脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度及びマンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度に対して下記の(1)式の関係を満足する範囲内となるように添加することを特徴とする、マンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
0.20≦(4/3)×10×[%C]/(ηO×0.01×WMn)≦5.0 …(1)
但し、(1)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。
[2]真空脱ガス設備の真空槽内の未脱酸状態の溶鋼に減圧下での脱炭精錬を施すマンガン含有低炭素鋼の溶製方法であって、前記脱炭精錬中に、前記溶鋼に、マンガン鉱石と同時に炭素源を添加する、または、炭素源を添加した後にマンガン鉱石を添加し、マンガン鉱石に含有される酸素で溶鋼中の炭素を脱炭すると同時に、マンガン鉱石中のマンガンを合金成分として溶鋼中に回収するにあたり、前記マンガン鉱石を、当該マンガン鉱石の添加量が脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度、前記炭素源中の炭素濃度、前記炭素源の添加量及びマンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度に対して下記の(2)式の関係を満足する範囲内となるように添加することを特徴とする、マンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
0.20≦(4/3)×(10×[%C]+ηC×0.01×WC)/(ηO×0.01×WMn)≦5.0 …(2)
但し、(2)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηCは、炭素源中の炭素濃度(質量%)、WCは、炭素源の添加量(kg/溶鋼−ton)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。
[3]前記真空脱ガス設備は真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給するためのランスを備えており、前記マンガン鉱石の添加が完了した以降に、前記ランスから真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給して酸素ガスによる減圧下での脱炭精錬を行うことを特徴とする、上記[1]または上記[2]に記載のマンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
但し、(3)式において、f(M.B)は、溶鋼中の炭素質量とマンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素質量とのマスバランス、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηCは、添加した炭素源中の炭素濃度(質量%)、WCは、炭素源の添加量(kg/溶鋼−ton)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。ここで、添加した炭素源中の炭素濃度(ηC)と炭素源の添加量(WC)との積が、添加した炭素源中の炭素質量に相当し、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(ηO)とマンガン鉱石の添加量(WMn)との積が、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素質量に相当する。
但し、(1)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。
但し、(2)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηCは、炭素源中の炭素濃度(質量%)、WCは、炭素源の添加量(kg/溶鋼−ton)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。尚、(2)式で炭素源の添加量(WC)がゼロの場合に(1)式と一致する。従って、炭素源の添加の有無に拘わらず、(2)式を満足するように、マンガン鉱石の添加量(WMn)を決めればよい。
但し、(4)式において、ηO1は、マンガン鉱石中の全酸素濃度(質量%)、ηO2は、マンガン鉱石中のマンガン以外の酸化物(Al2O3、MgO、SiO2、CaO、FeO、Fe2O3、P2O5など)を形成している酸素濃度(質量%)の合計値である。
2 取鍋
3 溶鋼
4 スラグ
5 真空槽
6 上部槽
7 下部槽
8 上昇側浸漬管
9 下降側浸漬管
10 環流用ガス吹き込み管
11 ダクト
12 原料投入口
13 上吹きランス
Claims (3)
- 真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給するためのランスを備えている真空脱ガス設備の真空槽内の未脱酸状態の溶鋼に減圧下での脱炭精錬を施すマンガン含有低炭素鋼の溶製方法であって、
前記脱炭精錬中に、前記溶鋼にマンガン鉱石を添加し、マンガン鉱石に含有される酸素で溶鋼中の炭素を脱炭すると同時に、マンガン鉱石中のマンガンを合金成分として溶鋼中に回収するにあたり、
前記マンガン鉱石を、当該マンガン鉱石の添加量が脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度及びマンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度に対して下記の(1)式の関係を満足する範囲内となるように添加し、
前記マンガン鉱石の添加が完了した以降に、前記ランスから真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給して酸素ガスによる減圧下での脱炭精錬を行うことを特徴とする、マンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
0.20≦(4/3)×10×[%C]/(ηO×0.01×WMn)≦5.0 …(1)
但し、(1)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。 - 真空脱ガス設備の真空槽内の未脱酸状態の溶鋼に減圧下での脱炭精錬を施すマンガン含有低炭素鋼の溶製方法であって、
前記脱炭精錬中に、前記溶鋼に、マンガン鉱石と同時に炭素源を添加する、または、炭素源を添加した後にマンガン鉱石を添加し、マンガン鉱石に含有される酸素で溶鋼中の炭素を脱炭すると同時に、マンガン鉱石中のマンガンを合金成分として溶鋼中に回収するにあたり、
前記マンガン鉱石を、当該マンガン鉱石の添加量が脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度、前記炭素源中の炭素濃度、前記炭素源の添加量及びマンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度に対して下記の(2)式の関係を満足する範囲内となるように添加することを特徴とする、マンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
0.20≦(4/3)×(10×[%C]+ηC×0.01×WC)/(ηO×0.01×WMn)≦5.0 …(2)
但し、(2)式において、[%C]は、脱ガス精錬開始前の溶鋼中炭素濃度(質量%)、ηCは、炭素源中の炭素濃度(質量%)、WCは、炭素源の添加量(kg/溶鋼−ton)、ηOは、マンガン鉱石中のマンガン化合物を形成する酸素濃度(質量%)、WMnは、マンガン鉱石の添加量(kg/溶鋼−ton)である。 - 前記真空脱ガス設備は真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給するためのランスを備えており、前記マンガン鉱石の添加が完了した以降に、前記ランスから真空槽内の溶鋼に酸素ガスを供給して酸素ガスによる減圧下での脱炭精錬を行うことを特徴とする、請求項2に記載のマンガン含有低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014031260A JP6028750B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014031260A JP6028750B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015155567A JP2015155567A (ja) | 2015-08-27 |
JP6028750B2 true JP6028750B2 (ja) | 2016-11-16 |
Family
ID=54775031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014031260A Active JP6028750B2 (ja) | 2014-02-21 | 2014-02-21 | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6028750B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2668568B2 (ja) * | 1988-12-16 | 1997-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 極低窒素鋼の溶製方法 |
US5110351A (en) * | 1991-01-10 | 1992-05-05 | Usx Corporation | Method of promoting the decarburization reaction in a vacuum refining furnace |
JP5614306B2 (ja) * | 2011-01-26 | 2014-10-29 | Jfeスチール株式会社 | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 |
WO2013137292A1 (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-19 | Jfeスチール株式会社 | 溶鋼の真空精錬方法 |
-
2014
- 2014-02-21 JP JP2014031260A patent/JP6028750B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2015155567A (ja) | 2015-08-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5262075B2 (ja) | 耐サワー性能に優れた鋼管用鋼の製造方法 | |
JP6343844B2 (ja) | 真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法 | |
KR101529454B1 (ko) | 용강의 진공 정련 방법 | |
JP2011208170A (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
JP5904237B2 (ja) | 高窒素鋼の溶製方法 | |
JP5614306B2 (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
JP6269550B2 (ja) | 高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP6124022B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP5601132B2 (ja) | 清浄性に優れた低炭素アルミキルド鋼の溶製方法 | |
JP5831194B2 (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
JP5509876B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP5891826B2 (ja) | 溶鋼の脱硫方法 | |
JP6551626B2 (ja) | 高マンガン鋼の溶製方法 | |
CN103225009A (zh) | 高洁净度钢的熔炼方法 | |
JP4844552B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP4687103B2 (ja) | 低炭素アルミキルド鋼の溶製方法 | |
JPH06240338A (ja) | 溶鋼の脱硫方法 | |
JP6028750B2 (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
JP4085898B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
JP5621618B2 (ja) | マンガン含有低炭素鋼の溶製方法 | |
JP2018100427A (ja) | 低硫鋼の製造方法 | |
JP4534734B2 (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
KR100946128B1 (ko) | 용강의 전로 정련 방법 | |
KR20050060816A (ko) | 연질 투피스 캔용 고청정 극저탄소강의 정련방법 | |
JP2009114491A (ja) | Rh真空脱ガス装置による溶鋼の精錬方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150924 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160622 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160628 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160829 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160920 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20161003 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6028750 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |