JP4068627B2 - 高温用摺動合金 - Google Patents
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Description
このような要求を満たすものとして、特許文献1に開示された高温用摺動合金がある。これは、Cr:2〜8質量%、Fe:2〜10質量%、Si:0.1〜1.5質量%、Co:2〜22質量%、Mo:1.4〜11質量%、残部Niからなり、マトリックス中に、Co−Mo−Cr−Si系の硬質粒子を1〜35質量%分散して構成したものである。
これらの酸化物相は、相手材との摺動により、潤滑性のあるMoの酸化物相2cが相手材に移着して潤滑作用を発揮する。また、硬く脆いCo−Crの酸化物相2bが細かく割れて相手材との間で転動する微細な粒となり、一種の転がり摩擦作用を呈するようになる。このような作用によってスティックスリップが解消されて低摩擦係数になるとされる。
また、Agは耐酸化性が高く、かなりの高温度となっても酸化物を形成しにくく、軟質のままの状態を維持する。しかも、Agは、マトリックスを構成する金属(Ni、Fe、Crなど)に対する溶解度(相溶性)は非常に低く、固溶体を形成することなくAg単独の相の状態でマトリックス中に存在できる。このため、800℃ぐらいのかなりの高温度となるまで、AgがAg単独の相の状態で存在して低摩擦係数を実現する。
より好ましいAg添加量は、1〜7質量%である(請求項2)。更に好ましくは、2〜4質量%である(請求項3)。
Crを2〜8質量%とした理由は、2質量%未満では、マトリックスの耐酸化性に欠ける傾向があり、8質量%を超えると、焼結時に粉末圧縮を行う際、その圧縮率を高めにくく、密度の高い焼結体を得にくいからである。このため、Crは2〜8質量%が望ましい。成形性、耐酸化性の点からは、5〜7質量%がより望ましい。
Feを2〜10質量%とした理由は、2質量%未満では、高温強度に劣る傾向があり、10質量%を超えると、焼結用粉末が硬くなって粉末圧縮を行う際の圧縮率を高めにくいからである。このため、Feは、2〜10質量%が望ましい。特に、4〜6質量%では、高温強度により優れるので、より望ましいものとなる。
これらのCo基金属間化合物では、酸化性雰囲気で加熱されると、表面に、Co−Mo−Cr−Siの酸化物相が形成される。そして、更に酸化されてCo−Crの酸化物相が生成される。
この焼結条件により、硬質粒子の硬さがHv600〜900となる。硬質粒子の硬さがHv600以上では、硬質粒子がマトリックス中に分散していることによる耐摩耗性向上を図り易く、Hv900以下では、マイルド摩耗になり易く好ましい。
Hv1100以上には、例えば窒化処理による表面硬化によって実現することができる。このように前記摺接面が硬いと、即ち前記摺接面が前記硬質粒子よりも硬いと、前記硬質粒子は前記摺接面にめり込むことがないため、接触面積が増加することがなく、摩擦抵抗が少ない状態を得易い。したがって、常温から高温に至るまでの摩擦係数が小さく、また、摺動受材および相手材の耐摩耗性が向上するので、更に耐久性に優れた摺動装置とすることできる。
また、表面硬化は、窒化処理の他、TiN、TiAlN、CrN等の高温耐酸化性を有する被膜を設けるイオンプレーティング処理を行っても良い。
下の表1および表2に示す実施例品1〜12、比較例品1〜3の供試試料を製作するために、次の粉末を原料粉末として用意した。
(1)純Ni粉末……粒子径が−#250メッシュ(63μm以下)
(2)Fe−Cr合金粉末……粒子径が−#250メッシュ(63μm以下)
(3)純Ag粉末……粒子径が−#250メッシュ(63μm以下)
(4)硬質粒子としてCo−Mo−Cr−Si合金粉末……粒子径が−#250メッシュ(63μm以下)
上記のFe−Cr合金粉末は、Cr:44.5質量%、Ni:17.6質量%、Si:1.6質量%、Mo:4.2質量%、Mn:0.6質量%、Fe:残部、の組成のものである。
そして、上記純Ni粉末、Fe−Cr合金粉末、純Ag粉末、Co−Mo−Cr−Si合金粉末を、下の表1に示す実施例品1〜4の組成となるように混合した。
また、上記の原料粉末のうち、純Ni粉末、Fe−Cr合金粉末、Co−Mo−Cr−Si合金粉末を、下の表1の比較例品1の組成となるように上述と同様にして混合した。
なお、純Ni粉末とFe−Cr合金粉末とは、マトリックスを構成する金属粉末に相当する。
そして、上記の円柱状の成形物を400℃に加熱してステアリン酸を十分に脱ろうした後、H2+N2の還元雰囲気中で1150℃にて1時間焼結し、実施例品1〜4および比較例品1を得た。図4は実施例品3の組織を模式的に示した図であり、4はマトリックス、6は硬質粒子、8はAg単独相を示す。
これに対し、Agが添加された実施例品では、常温においても低摩擦係数を呈している。そして500℃以上でも低摩擦係数である。従って、常温から800℃の高温度まで安定した低摩擦係数を示すといえる。
実施例品1〜4の中でも、Ag添加量1〜7質量%の範囲の実施例品1〜3は、より低い摩擦係数を示す。更に、Ag含有量が2〜4質量%の範囲では、実施例品2で示されるように一層の低摩擦係数を実現していることが理解できる。
なお、上記の実施例品1〜4は、還元雰囲気中で1150℃にて焼結しているが、1200℃であっても、同様に低摩擦係数を実現できることが実験によって確認されている。
Claims (5)
- 焼結合金からなるNi基合金であって、高温用摺動合金全体に対する質量比でCr:2〜8%、Fe:2〜10%、Si:0.1〜1.5%、Mo:1.4〜11%、残部NiからなるNi基合金をマトリックスとし、このマトリックス中に、高温用摺動合金全体に対する質量比で1〜35%のCo−Mo−Cr−Si系のCo基金属間化合物からなる粒子径が63μm以下の硬質粒子を分散して構成される高温用摺動合金において、
前記マトリックス中に、更に、高温用摺動合金全体に対する質量比で0.1〜10%のAgが分散されていることを特徴とする高温用摺動合金。 - 前記Agの添加量は、高温用摺動合金全体に対する質量比で1〜7%であることを特徴とする請求項1記載の高温用摺動合金。
- 前記Agの添加量は、高温用摺動合金全体に対する質量比で2〜4%であることを特徴とする請求項2記載の高温用摺動合金。
- 請求項1の高温用摺動合金を製造する方法において、
Co−Mo−Cr−Si系のCo基金属間化合物からなる1〜35質量%の粒子径63μm以下の硬質粒子と、
0.1〜10質量%のAg粉末と、
残りがマトリックスを構成するための金属粉末であって、Cr:2〜8%、Fe:2〜10%、Si:0.1〜1.5%、Mo:1.4〜11%、残部NiのNi基合金からなる金属粉末と
を混合し、1150〜1200℃の還元雰囲気中で焼結して製造することを特徴とする高温用摺動合金の製造方法。 - 請求項1ないし3のいずれかの高温用摺動合金を摺動受層として用いた摺動受材と、この摺動受材により受けられる相手材とを備え、
前記相手材は前記摺動受層との摺接面を有し、その摺接面は、Hv1100以上であることを特徴とする摺動装置。
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