JP3855715B2 - 燃料噴射弁 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、燃料噴射弁に関し、特に弁部の油密に係わる荷重を調節する構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
燃料噴射弁としては、流体の流通、遮断を正確に行なうため、弁座と弁部材とが当接、離間するシール部の油密性を確保することが必要である。例えば自動車用内燃機関に用いられる燃料噴射弁において、開弁期間を可変にすることで燃料噴射量の調整を行なう際に、弁全閉時に燃料が燃焼室内へ流入すると、燃料の不完全燃焼により排出ガス中の炭化水素（ＨＣ）等の有害物質が増加し環境に悪影響を及ぼすため、弁全閉時の燃料漏れ量を極小化させる必要がある。
【０００３】
このような流量調整を行なう燃料噴射弁としては、例えば特開平５−８７２６４号公報では弁座に弁部材を着座させるための押圧力を調節する調節ブッシュの構造が開示されている。
【０００４】
特開平４−３６２２７２号公報によれば、いわゆる割りピン状の調節ブッシュの外周に長手方向隆起を形成させることで、調節ブッシュを燃料噴射弁に組付けるときの圧入荷重の軽減と、圧入ばりの発生防止を行なうものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
従来構成では、圧入荷重の管理が容易になるので、調節ブッシュの圧入位置精度を向上させて押圧力の安定化が図れるが、いずれも調節ブッシュの外周に係わる形状精度の向上、または長手方向隆起等の複雑な形状の加工が要求されるため、その製造コストの増加が問題となっていた。
【０００６】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、その目的は、弁部材を弁座に着座させるための押圧力を調節する安価な構造を備えた燃料噴射弁を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１によると、弁座を有する弁ボディと、弁座に当接、離間可能な当接部を有し、弁座と当接部の当接、離間によって閉弁、開弁される弁部材と、弁部材を閉弁方向に付勢する付勢スプリングと、付勢スプリングの付勢力を調節する調節ブッシュとを備え、調節ブッシュは、切割り部を有する径方向に縮径可能な割りピンであって、調節ブッシュの断面形状が楕円に形成されており、楕円の長径側の周壁が圧入されているとともに、切割り部は、楕円の短径側の周壁に形成されている。
【０００８】
すなわち、調節ブッシュは、切割り部を有する径方向に縮径可能な割りピンであるので、調節ブッシュを燃料噴射弁に組付け固定するとき、燃料噴射弁の内周に、径方向に縮径可能な弾性力を利用して挿入固定されることができる。
【０００９】
また、収縮可能にする変形し易い部位として調節ブッシュの周壁に切割り部を設けるとともに、その切割り部の隙間幅が径方向に縮径に応じて小さくなる切割り部を、楕円状の調節ブッシュの長径側ではなく、短径側の周壁に設けるという簡素な構成であるので、調節ブッシュは安価に製造できるとともに、調節ブッシュを燃料噴射弁の内周に挿入固定する際、短径側の周壁に配置された切割り部に加わる接触力が長径側の周壁に比較して低減または除去可能である。
【００１０】
これにより、燃料噴射弁の内周とエッジ接触状態となり易い切割り部に加わる接触力が低減または除去可能であるので、調節ブッシュを燃料噴射弁の内周に挿入固定するとき、切割り部のエッジ接触に起因した圧入ばりの発生、または圧入荷重の増加を抑制できる。
【００１１】
したがって、弁部材を弁座に着座させるための付勢力を調節できる構造としての調節ブッシュが安価な構造で提供できる。
【００１２】
本発明の請求項２によると、楕円の長径と短径の比率が１〜１．０５の範囲にある。
【００１３】
すなわち、この楕円状の調節ブッシュを燃料噴射弁の内周に挿入固定するとき、楕円の長径と短径の比率を略真円に近づけることで、調節ブッシュの周壁のうち、切割り部のない周壁部分に係わる燃料噴射弁の内周に面接触状態となる周壁面積の低下を防止しつつ、切割り部のエッジ接触に起因した圧入荷重の増加等の組付圧入荷重管理上の変動要因の影響を低減できる。
【００１４】
なお、製造上意図的に形成する場合において、ほぼ真円に形成するのに比べて、切割り部との位置関係に係わる方向性を有する楕円を形成する方が、採用する加工方法によっては、容易でない場合も考えられる。
【００１５】
そこで、本発明の請求項３および請求項４によれば、製造された調節ブッシュの楕円、特に楕円の長径が、必ずしも外接円に接する２つの突起部として形成されていなくとも、製品として許容できるので、加工生産性が向上でき、よって加工の容易化が図れる。
【００１６】
上記調節ブッシュは、請求項５に記載するように、ばね板材を楕円形状に巻いて形成されている。
【００１７】
例えば、ばね板材を円形状にロール加工後、ばね材に起因するスプリングバックによって楕円形状となったとしても、弁部材を弁座に着座させるための付勢力を調節できる構造としての調節ブッシュの機能維持ができるので、調節ブッシュの製造が安価にできる。
なお、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の燃料噴射弁は、燃料噴射弁の内周とエッジ接触状態となり易い切割り部に加わる接触力が低減または除去可能であるので、請求項６に記載の如く、コイルと、コイルへの通電により前記弁部材を吸引する吸引部材とを備え、吸引部材の内周に圧入により挿入固定される調節ブッシュに好適である。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の燃料噴射弁を具体化した実施形態を図面に従って説明する。
【００１９】
図１は、本発明の実施形態の燃料噴射弁の概略構成を表す縦断面図である。図２は、図１中の弁部周りの構成を表わす縦断面図である。図３は、図１中の本発明の要部である弁部材を弁座に着座させるための押圧力を調節する調節構造としての調節ブッシュ周りの構成を表す部分的横断面図である。図４は、本実施形態に係わる調節ブッシュと調節ブッシュを挿入固定する燃料噴射弁の内周としての円筒部材の内周との間に作用する力学的関係を説明する図であって、図４（ａ）は、本実施形態に係わる短径側に切割り部を設けた場合の力学的関係を表わす模式図、図４（ｂ）は、比較例としての長径側に切割り部を設けた場合の力学的関係を表わす模式図、および図４（ｃ）は、比較例の図４（ｂ）の調節ブッシュと燃料噴射弁の内周の配置構成を示す部分的横断面図である。図５は、本実施形態に係わる調節ブッシュと燃料噴射弁の内周の配置構成と、調節ブッシュが挿入固定される保持力としての要求圧入荷重に対する部品精度許容範囲の関係を説明する図であって、図５（ａ）は、本実施形態の配置構成に係わる圧入荷重特性および部品精度許容範囲を示すグラフ、図５（ｂ）は、比較例の配置構成に係わる圧入荷重特性および部品精度許容範囲を示すグラフである。
【００２０】
（内燃機関の燃料噴射弁に適用する本実施形態の概略構成）
図１および図２に示すように、燃料噴射弁１は、内燃機関、特にガソリンエンジンに用いられるものであって、内燃機関の吸気管に取付けられて燃料噴射することで内燃機関の燃焼室へ燃料を供給するものである。この燃料噴射弁１は、略円筒形状であり、弁部Ｂとしての弁ボディ２９、および弁部材（以下、ノズルニードルと呼ぶ）２６と、電磁駆動部Ｓとしてのスプール３０に巻回されたコイル３１、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が流れる磁気回路を形成する円筒部材１４、この磁束による吸引力によって軸方向に移動可能なアーマチュア２５、およびコイル３１が通電されていないときにはノズルニードル２６が弁ボディ２９へ当接して閉弁するようにアーマチャ２５を弁ボディ側に付勢する圧縮スプリング２４、およびノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させえるためのその付勢力を調節する調節ブッシュ（以下、アジャスティングパイプ）２１とを含んで構成されている。
【００２１】
まず、弁部Ｂとしての弁ボディ２９、ノズルニードル２６等について以下説明する。
【００２２】
弁ボディ２９は、円筒部材１４の内壁に溶接により固定されている。詳しくは、図２に示すように、弁ボディ２９は、円筒部材１４の磁性筒部１４ｃに圧入、または挿入可能になっている。この磁性筒部材１４ｃの内壁に挿入された弁ボディ２９を、磁性筒部１４ｃの外周側から全周溶接する。
【００２３】
この弁ボディ２９の内周側には、ノズルニードル２６が当接、離間する弁座２９ａが形成されている。詳しくは、図２に示すように、弁ボディ２９の内周側には、内燃機関へ燃料噴射する燃料の燃料通路が形成されており、内燃機関側の下流から燃料上流に向かって、弁座としての円錐斜面２９ａ、大径円筒壁面２９ｂ、円錐斜面２９ｃ、ノズルニードル２６を摺動自在に支承する小径円筒壁面２９ｄ、円錐傾斜面２９ｅが順に形成されている。この円錐傾斜面すなわち弁座２９ａは、燃料噴射方向に縮径し、後述するノズルニードル２６の当接部２６ｃが当接、離間することで当接部２６ｃと弁座２９ａとが着座可能に配置されている。これにより、燃料噴射する燃料の連通、遮断を行なう弁部としてのいわゆる開弁、閉弁が可能である。また、大径円筒壁面２９ｂは、燃料溜り孔、つまりノズルニードル２６と共に囲まれる燃料溜り室２９ｆを形成しており、小径円筒壁面２９ｄは、ノズルニードル２６を摺動自在に支承するニードル支持孔を形成している。この小径円筒壁面２９ｄにより形成されるニードル支持孔は、大径円筒壁面２９ｂにより形成される燃料溜り孔より小径である。なお、円錐斜面２９ｅは燃料上流に向かって拡径している。
【００２４】
なお、弁座２９ａ、大径円筒壁面２９ｂ、円錐斜面２９ｃ、小径円筒壁面２９ｄ、円錐傾斜面２９ｅは、後述の円筒部材１４の内周とともに、ノズルニードル２６を収容する案内孔を形成する。
【００２５】
弁部材としてのノズルニードル２６は、ステンレスからなる有底筒状体であって、ノズルニードル２６の先端部には、弁座２９ａに当接、離間可能な当接部２６ｃが形成されている。詳しくは、図２に示すように、ノズルニードル２６は、先端部すなわち燃料噴射側が燃料上流側に比べて小径の円柱状に形成される小径柱体部２６ｄと、弁ボディ２９の内周（詳しくは、小径円筒壁面２９ｄ）に摺動自在に支承される大径柱体部２６ｅから構成されており、この小径柱体部２６ｄの燃料噴射側の端面は、面取りされて円錐傾斜面を形成しており当接部２６ｃを構成している。これにより、当接部２６ｃの径の大きさすなわちシート径は、小径円筒壁面２９ｄのニードル支持孔の径より小さく形成され、よって、当接部２６ｃが当接、離間する弁座２９ａの精密加工容易性と、弁座２９ａと当接部２６ｃが当接する弁全閉時の弁密性確保とが両立可能である。すなわち、シート径は、弁ボディ２９の小径円筒壁面２９ｄにより形成されるニードル支持孔の孔径より小さいため、例えば、弁ボディ２９の内周としての小径円筒壁面２９ｄ、円錐斜面２９ｃ、および大径円筒壁面２９ｂと弁座２９ａを切削加工により形成した後、弁密性確保のために行なう、燃料上流側から燃料溜り室２９ｆに刃物を挿入して弁座２９ａのシート部分の精密加工が容易にできる。
【００２６】
一方、大径柱体部２６ｅは、ノズルニードル２６の燃料上流側に構成され、弁ボディ２９の小径円筒壁面２９ｄに摺動可能に収容されるよう、小径円筒壁面２９ｄの内径よりやや小さい外径の円柱状に形成されている。これにより、大径柱体部２６ｅの外周壁面と小径円筒壁面２９ｄとが摺接するようにこれら壁面の間に所定の微小隙間が形成される。
【００２７】
また、大径柱体部２６ｅの大部分は、薄肉の円筒状に形成され、図２に示すように、その内周壁面２６ａには、燃料噴射側下流に流れる燃料の内部通路２６ｆが形成されている。この内部通路２６ｆは、大径柱体部２６ｅの燃料上流側の端面を穿孔加工する等によって形成されるものであって、その穿孔深さは、弁座２９ａに着座するとき生じる衝撃にノズルニードル２６の底部が耐えられるような深さに設定される。
【００２８】
これにより、ノズルニードル２６の軽量化と、弁座２９ａに当接する際生じる衝撃に対する強度確保とが両立できる。
【００２９】
なお、大径柱体部２６ｅの内部通路の下流側には、下流側の弁座２９ａへ、すなわち燃料溜り室２９ｆに連通するように、少なくとも１つの出口孔２６ｂが設けられている。
【００３０】
噴孔プレート２８は、燃料噴射弁１の先端側に、薄板状に形成されており、中央部に複数の噴孔２８が形成されている。この噴孔２８ａは、噴孔軸線および噴孔配列等により噴射方向の決定と、噴孔の開口面積および後述の電磁駆動部による弁部の開弁期間によって噴孔から噴射する燃料噴射量の計量とができる。
【００３１】
次に、電磁駆動部Ｓとしてのコイル３１、円筒部材１４、アーマチュア２５、、圧縮スプリング２４、およびアジャスティングパイプ２１等について以下説明する。なお、この電磁駆動部Ｓは、通電、通電停止することで燃料噴射弁９の弁部Ｂを開弁、閉弁させるものであればよい。
【００３２】
コイル３１は、図１に示すように、樹脂製のスプール３０の外周に巻回されており、このコイル３１の端部には電気的に接続するターミナル１２が設けられている。なお、このスプール３０は、後述の円筒部材１４の外周に装着されており、また、円筒部材１４の外周に形成された樹脂モールド１３の外壁から突出るように、コネクタ部１６が設けられており、このターミナル１２がコネクタ部１６に埋設されている。
【００３３】
円筒部材１４は、磁性部と非磁性部からなるパイプ材であり、例えば複合磁性材で形成されている。円筒部材１４の一部を加熱して非磁性化することにより、図１に示す円筒部材１４を、下方の燃料噴射側から上流に向かって、磁性筒部１４ｃ、非磁性筒部１４ｂ、および磁性筒部１４ａの順に形成している。なお、円筒部材１４の内周には、アーマチュア収容孔１４ｅが設けられており、非磁性筒部１４ｂと磁性筒部１４ｃとの境界近傍に、後述のアーマチュア２５が収容されている。
【００３４】
また、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が流れる磁気回路を形成する円筒部材１４の外周には、図１に示すように、磁性部材２３、樹脂モールド１５、磁性部材１８が設けられている。詳しくは、磁性部材２３がコイル３１の外周を覆っており、磁性部材１８はコイル３１の燃料上流側に、リブ１７を避けるよう、例えば扇状に設けられている。樹脂モールド１５は磁性部材１８，２３の外周に形成され、樹脂モールド１３と結合している。
【００３５】
これにより、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が、磁性筒部１４ａ、後述の吸引部材２２、後述のアーマチュア２５、磁性筒部１４ｃ、磁性部材２３、および磁性部材１８の順に流れる磁気回路を構成している。
【００３６】
アーマチュア２５は、磁性ステンレス等の強磁性材料からなる段付きの筒状体であって、ノズルニードル２６に固定されている。これにより、コイル３１に通電すると、コイル３１に発生した電磁力による磁束が、吸引部材２２を介してアーマチュア２５に作用することで、アーマチュア２５と共にノズルニードル２６を、吸引部材２２側の軸方向、つまり弁座２９ａから遠ざかる方向へ移動可能である。アーマチュア２５の内部空間２５ｅは、ノズルニードル２６の内部通路２６ｆとお互いに連通する構成となっている。
【００３７】
吸引部材２２は、磁性ステンレス等の強磁性材料からなる円筒体であって、円筒部材１４の内周に圧入等により固定されている。
【００３８】
付勢スプリング（以下、圧縮スプリングと呼ぶ）２４は、吸引部材２２の内周に配置されたアジャスティングパイプ２１の端面と、アーマチュア２５の内部空間２５ｅを形成する段差部であるスプリング座２５ｃとの間に挟まれることで、コイル３１が通電されていないときには、アーマチュア２５に固定されたノズルニードル２６を弁ボディ２９へ当接（詳しくは、当接部２６ｃを弁座２９ａへ当接）させ閉弁させるように、アーマチャ２５を弁ボディ２９側へ所定の付勢力にて付勢する。
【００３９】
ここで、アジャスティングパイプ２１は、吸引部材２２の内周に圧入固定され、このアジャスティングパイプ２１の圧入量により圧縮スプリング２４の付勢力を所定の付勢力に調整できる。なお、このアジャスティングパイプ２１は、ノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させえるためのその付勢力を調節するように配置されていればよく、吸引部材２２の内周に圧入されるものに限らず、円筒部材１４等の燃料噴射弁１の燃料通路が形成されるいわゆる燃料噴射弁１の内周に圧入等の挿入固定により保持されるものであればよい。以下、本実施形態では、付勢力の調節をする調節ブッシュとしてのアジャスティングパイプ２１を、燃料噴射弁１の内周としての吸引部材２２の内周に圧入固定される構成で説明する。
【００４０】
なお、この調節ブッシュとしてのアジャスティングパイプ２１と、燃料噴射弁１の内周としての吸引部材２２の内周の配置構成に係わる特徴については後述する。
【００４１】
なお、円筒部材１４の燃料噴射側には、弁ボディ２９および噴孔プレート２８が液密に収容されている。この噴孔プレート２８は、弁ボディ２９に液密に溶接され、この弁ボディ２９が円筒部材１４に液密に収容される構成でもよい。一方、円筒部材１４の上方には、図１に示すようなフィルタ１１が取付けられており、このフィルタ１１によって、燃料噴射弁１の燃料上流から流入する燃料中に含まれる異物の除去が可能である。
【００４２】
なお、弁ボディ２９と油密に固定される円筒部材１４は、弁ボディ２９とともにノズルニードル２６を収容する案内孔を形成するので、弁ボディ２９の一部でもある。
【００４３】
ここで、上述の構成を有する燃料噴射弁１の作動について以下説明する。
【００４４】
電磁駆動部Ｓのコイル３１に通電すると、コイル３１には電磁力を生じる。このとき、磁気回路を構成するアーマチャ２５と吸引部材２２とにおいて、吸引部２５には、アーマチュア２５を吸引する吸引力が発生する。これにより、アーマチャ２５に固定されたノズルニードル２６が、弁ボディ２９の弁座２９ａから離間する。よって、弁ボディ２９とノズルニードル２６が開弁され、燃料噴射弁１の上流側から流入している燃料が、アーマチャ収容孔１４ｅ、内部通路２６ｆ等を経由し、噴孔２８ａを通して、内燃機関へ噴射される。
【００４５】
一方、通電を停止すると、コイル３１に生じていた電磁力が消失するので、アーマチャ２５を吸引部材２２側へ吸引していた吸引力もなくなる。このため、アーマチュア２５に付勢している圧縮スプリング２４によって、ノズルニードル２６が、弁ボディ２９の弁座２９ａに当接する方向に押圧される。よって、弁ボディ２９とノズルニードル２６が閉弁され、内燃機関へ噴射によって流出される燃料が遮断される。このとき、弁装置の閉弁状態（詳しくは、ノズルニードル２６の当接部２６ｃと弁座２９ｃとが当接したときのシール状態）が弁密であれば、精度よく燃料流出の遮断ができる。
【００４６】
これにより、燃料噴射弁９は、通電期間、すなわち開弁期間を可変にすることにより、内燃機関へ噴射される燃料噴射量を調整できる。
【００４７】
しかしながら、上述の燃料噴射弁１の構成において、燃料の流通、遮断を正確に行なって内燃機関へ噴射される燃料噴射量を調整するには、弁部Ｂの閉弁時の油密性の確保と、通電期間に応じて開弁期間を可変にできる弁部Ｂの閉弁、開弁の応答性等の確保が必要となる。例えば、閉弁時にノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させる付勢スプリング２４の付勢力を調節するアジャスティングパイプ２１は、上記油密性の確保ができる下限圧入荷重、および上記応答性等に起因した燃料噴射量の調整不良が生じないような上限圧入荷重を満足する圧入荷重管理が要求されている（以下、この上限圧入荷重および下限圧入荷重の範囲を要求圧入荷重と呼ぶ）。
【００４８】
このため、この要求圧入荷重を満足させるため、アジャスティングパイプ２１の部品精度、特にその外周の形状精度の向上、または外周の特殊形状を加工するための製造コストが増加する可能性がある。
【００４９】
（本実施形態の要部およびその詳細説明）
そこで本発明の実施形態では、以下の特徴を具備することで、閉弁時にノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させる付勢スプリング２４の付勢力を調節する調節構造としてのアジャスティングパイプ２１周りを安価に製造可能な構造を備えた燃料噴射弁１を提供する。
【００５０】
まず、アジャスティングパイプ２１とこのアジャスティングパイプ２１を圧入固定する吸引部材２２の配置構成を、図３に従って説明する。
【００５１】
まず、アジャスティングパイプ２１は、図１および図３に示すように、筒状体に形成されており、図３に示す切割り部２１ａを有する径方向に縮径可能ないわゆる割りピンである。これにより、アジャスティングパイプ２１を吸引部材２２に組付け固定するとき、アジャスティングパイプ２１は、径方向に縮径可能な弾性力を利用して、吸引部材２２の内周に挿入固定されることができる。
【００５２】
この切割り部２１ａは、筒状体のアジャスティングパイプ２１の周壁を、軸方向に切除等により形成されてもよいし、板材を巻いて板材の両端に挟まれるような隙間Ｗとして形成してもい。本実施形態では以下、アジャスティングパイプ２１を板材をロール加工等によって巻いて切割り部２１ａを形成するものとして説明する。
【００５３】
次に、このアジャスティングパイプ２１の断面形状は、図３に示すように略楕円形に形成されており、切割り部２１ａがこの楕円の短径ΦＢ側の周壁に形成されている。
【００５４】
これにより、収縮可能にする変形し易い部位としてアジャスティングパイプ２１に設けられた切割り部２１ａの変形容易性の確保が確実にできる。
【００５５】
すなわち、図４（ａ）のアジャスティングパイプ２１と吸引部材２２との間に作用する力学的関係を示す模式図のように、本発明の実施形態では、切割り部２１を長径ΦＡ側ではなく短径ΦＢ側に配置する（図３参照）ので、アジャスティングパイプ２１の長径ΦＡ側の周壁で吸引部材２２の内周と強く接触する（図４（ａ）における三角記号の位置）ので、長径ΦＡの径方向内側へ作用するいわゆる接触力Ｆ１、Ｆ２が作用する。このため、短径ΦＢ側の周壁に設けられた切割り部２１ａの隙間幅Ｗはには、こられ接触力Ｆ１、Ｆ２がその隙間幅Ｗの収縮方向に作用させることができる。
【００５６】
これにより、収縮可能にする変形し易い部位として設けられた切割り部２１ａの変形容易性の確保が確保できるので、アジャスティングパイプ２１は、接触力Ｆ１、Ｆ２応じた縮径が切割り部２１ａの隙間Ｗの収縮を介して容易にできる（図５（ａ）参照、。詳しくは図５（ａ）における圧入荷重特性の傾きが小さくできること）。
【００５７】
なお、切割り部２１ａを短径ΦＢ側に配置するとは、切割り部２１ａを短径ΦＢ上に配置または短径ΦＢ側のいずれか周壁に配置されていればよく、図４（ｃ）の比較例の長径ΦＡ上に配置または長径ΦＡ近傍に配置する場合を除くものである。
【００５８】
詳しくは、本実施形態として除く配置としては、図４（ｂ）のような長径ΦＡ上に配置または長径ΦＡ近傍に配置するものであって、その力学関係の構成は、図４（ｂ）のように、長径ΦＡに配置された切割り部２１の隙間を形成する両角部に作用する接触力Ｆ２、Ｆ１と、切割り部２１が配置された長径ΦＡの一方に対して、他方の長径Φあの周壁に作用する接触力Ｆ１からなる。このような力学構成では、切割り部２１の隙間幅Ｗの角部に強い接触力が作用する。このため、接触力Ｆ２、Ｆ１は、隙間幅Ｗを収縮させるとき、隙間幅Ｗの収縮を妨げるいわゆる摩擦力として作用してしまうので、隙間幅Ｗの収縮が阻害されてしまう（図５（ｂ）参照、。詳しくは図５（ｂ）における圧入荷重特性の傾きが大きくなってしまうこと）。しかも、切割り部２１の角部は、吸引部材２２の内周に対する接触状態がエッジ接触となり易いので、圧入ばり等が発生する可能性があり好ましない（詳しくは、圧入ばりの燃料混入によって圧入ばりに起因した弁部の油密不良発生の可能性、または圧入ばりに起因する圧入荷重の過荷重発生に伴う圧入荷重管理不良等）。
【００５９】
上述の構成を有する本発明に係わるアジャスティングパイプ２１を備えた燃料噴射弁１では、収縮可能にする変形し易い部位としてアジャスティングパイプ２１の周壁に切割り部２１ａを設けるとともに、切割り部２１ａを、楕円状のアジャスティングパイプ２１の長径ΦＡ側ではなく、短径ΦＢ側の周壁に設けるという簡素な構成であるので、調節ブッシュとしてのアジャスティングパイプ２１が安価に製造できるとともに、アジャスティングパイプ２１を吸引部材２２に組付け固定する際、、短径ΦＢ側の周壁に配置された切割り部２１ａに加わる接触力が長径ΦＡ側の周壁に加わる接触力Ｆ１、Ｆ２に比較して低減または除去可能である。
【００６０】
これにより、調整ブッシュとしてのアジャスティングパイプ２１を燃料噴射弁の内周としての吸引部材２２の内周に挿入固定するとき、切割り部２１のエッジ接触に起因した圧入ばりの発生を防止し、または図５（ｂ）のような圧入荷重の増加を抑制できる。よって、図５（ａ）に示す本実施形態は、図５（ｂ）の比較例に比べて、要求圧入荷重に対するアジャスティングパイプ２１の圧入代Φδ（詳しくは、例えば圧入代Φδ＝アジャスティングパイプ２１の長径ΦＡ−吸引部材２２の内径ΦＤ）の自由度が向上できるので、アジャスティングパイプ２１等の部品精度の許容範囲が拡大できる。
【００６１】
したがって、ノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させるための付勢力を調節できる構造としての調節ブッシュ２１が安価な構造で提供できる。
【００６２】
（変形例）
なお、楕円形状のアジャスティングパイプ２１の長径ΦＡと短径ΦＢの比率（ΦＡ／ΦＢ）は、その比率が大きいと、挿入固定状態にて、アジャスティングパイプ２１の外周と吸引部材２２の内周との間に隙間が生じる。場合によっては、その隙間（詳しくはその隙間が発生する周壁の周長）が大きくなりすぎると、アジャスティングパイプ２１が圧入固定されている保持力が低くなってしまう可能性がある。
【００６３】
そこで、変形例としては、長径ΦＡと短径ΦＢの比率（ΦＡ／ΦＢ）が１〜１．０５の範囲にあるように構成する。
【００６４】
これにより、楕円状のアジャスティングパイプ２１の長径ΦＡと短径ΦＢの比率（ΦＡ／ΦＢ）を略真円に近づけることで、アジャスティングパイプ２１の周壁のうち、切割り部２１ａのない周壁部に係わる吸引部材２２の内周に面接触状態となる周壁面積の低下を防止しつつ、切割り部２１ａのエッジ接触に起因した圧入荷重の増加等の組付圧入荷重管理上の変動要因の影響を低減できる。
【００６５】
また、他の変形例としては、アジャスティングパイプ２１が、ばね材を楕円形状に巻いて形成されてもよい。これにより、例えば、ばね板材を円形状にロール加工後、ばね材に起因するスプリングバックによって楕円形状となったとしても、ノズルニードル２６を弁座２９ａに着座させるための付勢力を調節できる構造としての調節ブッシュとしてのアジャスティングパイプ２１の機能維持ができるので、アジャスティングパイプ２１すなわち調節ブッシュ構造が安価にできる。
【００６６】
さらにまた、他の変形例としては、アジャスティングパイプ２１の楕円形状において、切割り部２１ａが楕円の短径ΦＢ側の周壁部に形成されるという方向性を有するアジャスティングパイプ２１を製造するにあたり、生産性向上が図れる燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【００６７】
そこで、変形例に係わるアジャスティングパイプ２１の楕円形状を、以下のように定義する。
【００６８】
すなわち、アジャスティングパイプ２１における楕円形状とは、アジャスティングパイプ２１の断面形状を形成する外周に沿って外接する外接円（図示せず）に対して、この外接円に接する外周の隆起部が、必ずしも長径を形成する外周位置でなくとも、少なくとも２つあるものであればよく、さらに、その断面形状は、この隆起部が切り割部２１ａの近傍に形成されないものである。
【００６９】
詳しくは、図６（ｄ）に示す断面形状を一例として、この隆起部が、切り割部２１ａの開口中心から外周に沿って軸中心の角度で７０度以上離れていることを特徴とするものであれば、従来の円形状（図６（ａ）参照）や、図３（ｃ）に示す切割り部２１ａが楕円の長径ΦＡ側の周壁部にあるもに比べて、切割り部２１ａの収縮が阻害されず、図３（ａ）に示す切割り部２１ａが楕円の短径ΦＢ側の周壁部に形成されるものと同様に、図７に示すように、反発力の低減効果がある。
【００７０】
したがって、変形例は、図３（ａ）に示す切割り部２１ａが楕円の短径ΦＢ側の周壁部に形成されるものに比べて効果は劣るものの、生産加工性を向上との両立を図ることができる。
【００７１】
なお、図６は、変形例の燃料噴射弁の調節ブッシュであって、製造上出来上がった調節ブッシュの楕円断面の許容できる形状を示す断面図であって、図６（ａ）、図６（ｃ）は、比較例であり、図６（ｂ）、図６（ｄ）は、本発明に係わる楕円形状であって、図６（ｂ）は、図３に示す楕円、図６（ｄ）は、許容できる楕円の一例を示す模式的断面図である。図７は、図６（ｄ）中に示す変形例の燃料噴射弁の調節ブッシュの圧入荷重としての反発力を示すグラフであって、図６（ａ）から図６（ｄ）に示す断面形状による圧入荷重の比較から、製造上出来上がった調節ブッシュの楕円断面の許容できる形状を示すグラフである。
【００７２】
なお、ここで、図６（ａ）から図（ｄ）に示す外周の代表点における数値は、真円を零として、その代表点たる隆起部または陥没部を、真円からのズレ量として、それぞれ正数値、負数値で表わしたものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施形態の燃料噴射弁の概略構成を表す縦断面図である。
【図２】図１中の弁部周りの構成を表わす縦断面図である。
【図３】図１中の本発明の要部である弁部材を弁座に着座させるための押圧力を調節する調節構造としての調節ブッシュ周りの構成を表す部分的横断面図である。
【図４】本実施形態に係わる調節ブッシュと調節ブッシュを挿入固定する燃料噴射弁の内周としての円筒部材の内周との間に作用する力学的関係を説明する図であって、図４（ａ）は、本実施形態に係わる短径側に切割り部を設けた場合の力学的関係を表わす模式図、図４（ｂ）は、比較例としての長径側に切割り部を設けた場合の力学的関係を表わす模式図、および図４（ｃ）は、比較例の図４（ｂ）の調節ブッシュと燃料噴射弁の内周の配置構成を示す部分的横断面図である。
【図５】本実施形態に係わる調節ブッシュと燃料噴射弁の内周の配置構成と、調節ブッシュが挿入固定される保持力としての要求圧入荷重に対する部品精度許容範囲の関係を説明する図であって、図５（ａ）は、本実施形態の配置構成に係わる圧入荷重特性および部品精度許容範囲を示すグラフ、図５（ｂ）は、比較例の配置構成に係わる圧入荷重特性および部品精度許容範囲を示すグラフである。
【図６】変形例の燃料噴射弁の調節ブッシュであって、製造上出来上がった調節ブッシュの楕円断面の許容できる形状を示す断面図であって、図６（ａ）、図６（ｃ）は、比較例であり、図６（ｂ）、図６（ｄ）は、本発明に係わる楕円形状であって、図６（ｂ）は、図３に示す楕円、図６（ｄ）は、許容できる楕円の一例を示す模式的断面図である。
【図７】図６（ｄ）中に示す変形例の燃料噴射弁の調節ブッシュの圧入荷重としての反発力を示すグラフであって、図６（ａ）から図６（ｄ）に示す断面形状による圧入荷重の比較から、製造上出来上がった調節ブッシュの楕円断面の許容できる形状を示すグラフである。
【符号の説明】
１ 燃料噴射弁
１１ フィルタ
１４ 円筒部材（弁ボディの一部）
１４ｄ 内周（弁ボディの案内孔の一部）
２１ アジャスティングパイプ（調節ブッシュ）
２１ａ 切割り部
２２ 吸引部材
２５ アーマチュア
２６ ノズルニードル（弁部材）
２６ｃ 当接部
２６ｅ 大径柱体部（薄肉の円筒状体）
２８、２８ａ 噴孔プレート、噴孔
２９ 弁ボディ
２９ａ 弁座
２９ｂ、２９ｃ、２９ｄ、２９ｅ 案内孔としてのそれぞれ、大径円筒壁面、円錐斜面、小径円筒壁面（ニードル支持孔）、円錐斜面
３１ コイル
Ｂ 弁部
Ｓ 電磁駆動部
ΦＡ、ΦＢ アジャスティングパイプ２１の長径、短径
ΦＤ 吸引部材２２の内径
Φδ 圧入代
Ｗ 切割り部２１ａの隙間幅

Claims (6)

1. 弁座を有する弁ボディと、
   該弁座に当接、離間可能な当接部を有し、前記弁座と該当接部の当接、離間によって閉弁、開弁される弁部材と、
   該弁部材を閉弁方向に付勢する付勢スプリングと、
   該付勢スプリングの付勢力を調節する調節ブッシュとを備え、
   該記調節ブッシュは、切割り部を有する径方向縮径可能な割りピンであって、
   前記調節ブッシュの断面形状が楕円に形成されており、
   前記楕円の長径側の周壁が圧入されているとともに、
   前記切割り部は、前記楕円の短径側の周壁に形成されていることを特徴とする燃料噴射弁。
2. 前記楕円の長径と短径の比率が１〜１．０５の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
3. 前記楕円とは、前記調節ブッシュの前記断面形状を形成する外周に沿って外接する外接円に対して、該外接円に接する前記外周の隆起部が少なくとも２つあるものであって、前記隆起部が前記切割り部の近傍に形成されていないものであることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
4. 前記前記隆起部が前記切割り部の近傍に形成されていないとは、前記切割り部の開口中心から前記外周に沿って軸中心の角度で７０度以上離れていることを特徴とする請求項３に記載の燃料噴射弁。
5. 前記調節ブッシュは、ばね板材を前記楕円形状に巻いて形成されていることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
6. 請求項１から請求項５のいずれか一項の燃料噴射弁において、
   コイルと、前記コイルへの通電により前記弁部材を吸引する吸引部材とを備え、
   前記調節ブッシュは、前記吸引部材の内周に圧入により挿入固定されていることを特徴とする燃料噴射弁。

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