JP3741171B2 - 多重パルス幅変調方式の電力変換装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明はバッテリを主電源とする電気自動車などの電力変換装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、電気自動車の電力変換装置には、電源として高電圧のバッテリを必要としていた。
図15は従来の電気自動車用インバータの回路図である。インバータ502はバッテリ503の直流電力を一般的に図15のように半導体スイッチ601〜606を用いて3相交流電力へ変換し、交流電動機501を駆動する。このインバータ502では半導体スイッチ601〜606の接続から交流電動機501に相間電圧として出力できる電圧の最大値がバッテリ電圧と等しくなる。交流電動機501には、比較的安価な200Vの電動機が使用されるのが一般的である。このためインバータ502の交流出力として3相200V交流電力を得るには、インバータ502の入力電圧として最低でも交流200Vの振幅である282V(≒200×21/2 )より高い直流電圧が必要となる。したがって、200Vの電動機を駆動するには、おおよそ300V程度の電圧をもつバッテリが必要である。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、バッテリで高電圧を作るためには、1つのセルが数Vのバッテリを百数十個程度直列に接続しなければならない。また、このような多数個直列接続されたバッテリを充電するには、バッテリよりも高電圧の直流電圧を充電器によって作り出さなければならない。セルを多数直列接続したバッテリを充電する場合、セルの特性に個体差があるため、各セルの電圧を完全に均等することができず、各セルの充電状態にばらつきが生ずる。さらに、数百V程度に多数個直列接続されたバッテリの場合には、バッテリに加える充電電圧も高く個々のセルの充電状態のばらつきが無視できないほど大きくなるため、できるだけバッテリの直列接続数を減らし充電電圧を低くする方がよい。しかしバッテリの電圧を低くすると交流電動機に必要な直流電圧を得ることができない。
【0004】
本発明の目的は、3相交流電動機を可変速駆動し、低電圧のバッテリに対応する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置を提供することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】
本発明の第1の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置は、
直流電源または1個以上のバッテリセルより構成されるn個(n≧2)のバッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニット有し、
各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相交流電動機の3個の入力端子の各々に接続されており、
各ユニット内のn個の電力変換器の単相交流端子に出力される交流出力が同位相になるように前記電力変換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を行う制御回路を有する。
【0006】
上記の構成の電力変換装置を用いて3相交流電動機の可変速駆動を行うに当たり、多重パルス幅変調の波形制御を行うので、低歪み波形の出力電圧、出力電流が得られ、直流から交流の直接変換であるので、電力の供給と回生も自由に行うことができる。
本発明の第2の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置は、第1の電力変換装置の各ユニットに、自ユニット内の各バッテリの残存容量を検出する残存容量検出器をさらに有し、前記各残存容量検出器で検出された残存容量により、直列に接続されたn個の前記電力変換器の交流電圧の基本波振幅の比を決定する手段を有する。
バッテリの残存容量により、直列接続された単相電力変換器の出力電圧の基本波振幅の比を決定することで、3相交流電動機を効率的に駆動することができ、それにつながるバッテリを効率的に充電することができる。
【0007】
本発明の第3の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置は、
直流電源または1個以上のバッテリセルより構成されるバッテリと、
前記バッテリの直流電力を交流電力に変換するn個(n≧2)の第1の電力変換器と、各第1の電力変換器の出力を絶縁するn個のトランスと、各トランスからの電力を単相交流電力に変換するn個の第2の電力変換器を1ユニットとして3ユニットを有し、
各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の第2の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相交流電動機の3個の入力端子の各々に接続されており、
各ユニット内のn個の第2の電力変換器の単相交流端子に出力される交流出力が同位相になるように第2の電力変換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を行う制御回路を有する。
【0008】
上記の構成の電力変換装置を用いて3相交流電動機の可変速駆動を行うに当たり、バッテリの電力を一旦交流電力に変換しトランスで絶縁した後に多重化するので、1つのバッテリを電源とした多重化が可能となる。また、複数のモジュールからなる各ユニットでそれぞれ単相パルス幅変調の波形制御を行うので、低歪み波形の出力電圧、出力電流が得られ、電力の供給と回生も自由に行うことができる。また、充電時にはバッテリをそれぞれのユニットの回生モードで充電できるため、電力変換装置自体に充電機能を組み込むことができる。
本発明の第4の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置は、
直流電源または1個以上のバッテリセルより構成されるバッテリと、
前記バッテリの直流電力を交流電力に変換する第1の電力変換器と、
前記第1の電力変換器の出力を1次側入力とし、2次側に絶縁出力をもつトランスと、
前記トランスからの絶縁された電力を単相交流電力に変換するn個(n≧2)の第2の電力変換器を1ユニットとして3ユニットを有し、
各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相交流電動機の3個の入力端子の各々に接続されており、
各ユニット内のn個の第2の電力変換器の単相交流端子に出力される交流出力が同位相になるように第2の電力変換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を行う制御回路を有する。この場合、バッテリ、第1の電力変換器、トランスを各ユニットに対して1個ずつ設けることもできる。
【0009】
上記の構成の電力変換装置を用いて3相交流電動機の可変速駆動を行うに当たり、バッテリの電力を一旦交流電力に変換しトランスで絶縁した後に多重化するので、1つのバッテリを電源とした多重化が可能となる。また、複数の第2の電力変換器からなる3ユニットでそれぞれ多重パルス幅変調の波形制御を行うので、低歪み波形の出力電圧、出力電流が得られ、電力の供給と回生も自由に行うことができる。また、充電時にはバッテリをそれぞれのユニットの回生モードで充電できるため、電力変換装置自体に充電機能を組み込むことができる。
本発明の実施態様によれば、前記3ユニットの単相交流端子のスター接続点と前記3相交流電動機の巻線の中性点との間に充電用電源とオン/オフスイッチが直列に接続されている。
【0010】
この場合、各電力変換器のスイッチ素子の導通状態の切り替えによって前記スイッチをオンにしたあと、当該電力変換器内のバッテリの個別充電または一括充電を行うことができる。
【0011】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
図1は本発明の第1の実施形態の電力変換装置の構成図である。
本実施形態の電力変換装置は、3相交流電動機1を可変速駆動するもので、3つのユニット111 、112 、113 で構成されている。
ユニット111 は、1個以上のバッテリセルより構成される3個のバッテリ1211、1212、1213と、それぞれバッテリ1211、1212、1213の直流電力を単相交流電力に変換する電力変換器である単相PWMインバータ1311、1312、1313で構成されている。ユニット112 は、1個以上のバッテリセルより構成される3個のバッテリ1221、1222、1223と、それぞれバッテリ1221、1222、1223の直流電力を単相交流電力に変換する電力変換器である単相PWMインバータ1321、1322、1323で構成されている。ユニット113 は、1個以上のバッテリセルより構成される3個のバッテリ1231、1232、1233と、それぞれバッテリ1231、1232、1233の直流電力を単相交流電力に変換する電力変換器である単相PWMインバータ1331、1332、1333で構成されている。
【0012】
単相PWMインバータ1311の単相交流端子sは単相PWMインバータ1312の単相交流端子rに接続され、単相PWMインバータ1312の単相交流端子sは単相PWMインバータ1313の単相交流端子rに接続されている。単相PWMインバータ1321の単相交流端子sは単相PWMインバータ1322の単相交流端子rに接続され、単相PWMインバータ1322の単相交流端子sは単相PWMインバータ1323の単相交流端子rに接続されている。単相PWMインバータ1331の単相交流端子sは単相PWMインバータ1332の単相交流端子rに接続され、単相PWMインバータ1332の単相交流端子sは単相PWMインバータ1333の単相交流端子rに接続されている。単相PWMインバータ1311、1321、1331の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動機1の入力端子u,v,wに接続されている。単相PWMインバータ1313、1323、1333の単相交流端子sはスター接続されている(中性点b)。
【0013】
3相交流電動機1の中性点aと中性点bの間には、充電用電源2と、バッテリ1211〜1233の充電時、充電用電源2を3相交流電動機1に接続するスイッチ3が直列に接続されている。
図2は各ユニット111 〜113 の詳細な回路図である。単相PWMインバータ13i1(i=1〜3)は直流端子P、Nと単相交流端子r、sを有し、半導体スイッチ211〜214と、コンデンサ201と、出力電圧指令V1 * (=V* /3、V* は1ユニット出力電圧指令)によりPWM波形を作り、信号S11、S12、S13、S14によりそれぞれ半導体スイッチ211、212、213、214をオン/オフさせる、制御回路であるPWM発生器14i1で構成されている。単相PWMインバータ13i2(i=1〜3)は直流端子P、Nと単相交流端子r、sを有し、半導体スイッチ221〜224と、コンデンサ202と、出力電圧指令V2 *(=V* /3,V* は1ユニット出力電圧指令)によりPWM波形を作り、信号S21、S22、S23、S24によりそれぞれ半導体スイッチ221、222、223、224をオン/オフさせる、制御回路であるPWM発生器14i2で構成されている。単相PWMインバータ13i3(i=1〜3)は直流端子P、Nと単相交流端子r、sを有し、半導体スイッチ231〜234と、コンデンサ203と、出力電圧指令V3 *(=V* /3、V* は1ユニット出力電圧指令)によりPWM波形を作り、信号S31、S32、S34によりそれぞれ半導体スイッチ231、232、233、234をオン/オフさせる、制御回路であるPWM発生器14i3で構成されている。
【0014】
ユニット111 の単相PWMインバータ1311、1312、1313の単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電圧は同位相になるようにPWM発生器1411、1412、1413で制御される。ユニット112 の単相PWMインバータ1321、1322、1323の単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電圧、ユニット3の単相PWMインバータ1331、1332、1333の単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電圧も同様に同位相になるようにPWM発生器1421〜1423、1431〜1433で制御される。そしてユニット111 、112 、113 間では交流出力の位相が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調が行われる。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子u,v,w間にかかる相間電圧Vuv, Vvw, Vwuと各ユニット111 、112 、113 の交流出力電圧Vu ,Vv ,Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。この図3から各ユニット111 〜113 が出力するのに必要な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv, Vvw,Vwuの振幅の1/31/2 でよいことが分かる。また、各ユニット111 〜113 が3個の単相PWMインバータで構成されているので、各単相PWMインバータ1311〜1333の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、単相PWMインバータ1311〜1333のバッテリ電圧も3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3・31/2 より高い電圧であればよい。したがって、バッテリ1211〜1233は従来に比べて低電圧のものを使用することが可能となる。
【0015】
バッテリ1211〜1233の充電時には充電用電源2が中性点aとbにスイッチ3によって接続されるため、3つのユニット111 〜113 は充電用電源2と並列に接続され、バッテリ1211〜1233が充電される。このとき、各単相PWMインバータ1311〜1333の半導体スイッチ211〜214、221〜224、231〜234の導通状態の切り替えによって、各バッテリ1211〜1233の個別充電や直列接続での充電が可能となる。
また、単相PWMインバータ1311〜1333のスイッチ素子211〜214、221〜224、231〜234を、充電用電源2の極性に合わせてバッテリ1211〜1233が充電されるように制御することによって、充電用電源2として交流電源も使用可能となる。さらに、3相交流電動機1の巻線に存在するリアクトル分が大きい交流電動機の場合には、単相PWMインバータ1311〜1333のスイッチ素子211〜214、221〜224、231〜234と3相交流電動機1の巻線リアクトル4とで図4のようなPWMコンバータを構成することができ、PWMコンバータは電源電圧を昇圧できるため、充電用電源電圧がバッテリ電圧よりも低い場合でもバッテリ1211〜1233の充電が可能となる。
【0016】
なお、本実施形態ではPWM発生器を各単相PWMインバータ1311〜1333に備えているが、1ユニットに1つのPWM発生器を備えてユニット内の3つの単相PWMインバータを制御するようにしてもよい。
図5は図1の電力変換装置の1ユニットの出力電圧Vおよび1ユニット内の3個のPWMインバータの出力電圧V1 、V2 、V3 (図2)の基本波の波形図である。図5からわかるように、1ユニットの出力電圧Vと、3個の単相PWMインバータの交流電圧V1 、V2 、V3 の基本波の和は等しく、また3個のPWMインバータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波は全て等しい。
しかし、このように出力電圧Vを制御すると、バッテリの残存容量にばらつきがある場合、残存容量の少ないバッテリは、他のバッテリより早く出力不能になるため、全体では残存容量が十分あるにも関わらず出力不能になる。また、バッテリを充電する場合、セルの特性に個体差があるため、各セルの充電状態にばらつきが生じるという問題が生じる。
【0017】
図6は上記問題点を解決した本発明の第2の実施形態の多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
本実施形態は第1の実施形態の電力変換装置に、ユニット111 の各バッテリ1211、1212、1213の残存容量を検出する残存容量検出器1511、1512、1513と、ユニット112 の各バッテリ1221、1222、1223の残存容量を検出する残存容量検出機器1521、1522、1523と、ユニット113 の各バッテリ1231、1232、1233の残存容量を検出する残存容量検出器1531、1532、1533と、残存容量検出器1511、1512、1513から検出された残存容量により単相PWMインバータ1311、1312、1313の出力電圧指令を求め、PWM発生器1411、1412、1413に出力する出力電圧指令演算器161 と、残存容量検出器1521、1522、1523から検出された残存容量により単相PWMインバータ1321、1322、1323の出力電圧指令を求め、PWM発生器1421、1422、1423に出力する出力電圧指令演算器162 と、残存容量検出器1531、1532、1523から検出された残存容量により単相PWMインバータ1331、1332、1333の出力電圧指令を求め、PWM発生器1431、1432、1433に出力する出力電圧指令演算器163 とが付加されて構成されている。
【0018】
図7は各ユニット111 〜113 の詳細な回路図である。1ユニットの出力電圧指令値をV* 、単相PWMインバータ13i1、13i2、13i3(i=1〜3)の出力電圧指令値をそれぞれV1 *、V2 *、V3 *とすると、出力電圧指令演算器16i1(i=1〜3)は3相交流電動機1の駆動時、1ユニットの出力電圧指令V*と、残存容量検出器15i1,15i2,15i3で検出されたバッテリ12i1、12i2,12i3の残存容量Q1 、Q2 、Q3 により、単相PWMインバータ13i1、13i2、13i3の出力電圧指令V1 *、V2 * 、V3 * をそれぞれ次式(1)、(2)、(3)
V1 *={Q1 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(1)
V2 *={Q2 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(2)
V3 *={Q3 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(3)
より算出し、それぞれPWM発生器14i1、14i2、14i3に出力する。PWM発生器14i1、14i2,14i3はこれら出力電圧指令V1 *、V2 *、V3 *によりPWM波形を作り、半導体スイッチ211〜214、221〜224、231〜234をオン/オフさせる。
【0019】
例えば、Q1 =80%、Q2 =50%、Q3 =20%のときは、
V1 *=0.53V* 、V2 * =0.33V* ,V3 * =0.13V* となる。このときの1ユニットの出力電圧Vの基本波、各単相PWMインバータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波を図8に示す。
充電時、出力電圧指令演算器16i1(i=1〜3)は、1ユニットの出力電圧指令V*と、残存容量検出器15i1,15i2,15i3により検出されたバッテリ12i1、12i2,12i3の残存容量Q1 、Q2 、Q3 により、単相PWMインバータ13i1、13i2、13i3の出力電圧指令V1 *、V2 * 、V3 * をそれぞれ次式(4)、(5)、(6)
V1 *={(1−Q1 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(4)
V2 *={(1−Q2 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(5)
V3 *={(1−Q3 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(6)
より算出し、それぞれPWM発生器14i1、14i2、14i3に出力する。PWM発生器14i1、14i2,14i3はこれら出力電圧指令V1 *、V2 *、V3 *によりPWM波形を作り、半導体スイッチ211〜214、221〜224、231〜234をオン/オフさせる。
【0020】
例えば、Q1 =80%、Q2 =50%、Q3 =20%のときは、
V1 *=0.13V* 、V2 * =0.33V* 、V3 * =0.53V* となる。このときの1ユニットの出力電圧Vの基本波、各単相PWMインバータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波を図9に示す。
本実施形態によれば、それぞれのバッテリの残存容量が異なる場合でも、3相交流電動機1を効率的に駆動することができ、またバッテリを効率良く充電することができる。
図10は本発明の第3の実施形態の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
本実施形態の電力変換装置は、1個以上のバッテリセル構成されるバッテリ22と、3つのユニット211 、212 、213 で構成されている。
【0021】
ユニット211 は3つのインバータモジュール2311、2312、2313、ユニット212 は3つのインバータモジュール2321、2322、2323、ユニット213 は3つのインバータモジュール2331、2332、2333で構成されている。インバータモジュール2311、2312、・・・、2333はいずれも同じ構成で、直流端子P,NとDC←→ACインバータ24と絶縁トランス25とAC←→ACインバータ26と単相交流端子r,sで構成されている。インバータモジュール2311、2312、・・・、2333にはそれぞれPWM発生器2711、2712、・・・、2733が付属している。
図11はDC←→ACインバータ24とAC←→ACインバータ26の回路図である。
【0022】
DC←→ACインバータ24はコンデンサ301と半導体スイッチ311〜314で構成され、AC←→ACインバータ26はコンデンサ302と半導体スイッチ315〜322で構成され、いずれも回生可能である。
インバータモジュール2311の単相交流端子sはインバータモジュール2312の単相交流端子rに接続され、インバータモジュール2312の単相交流端子sはインバータモジュール2313の単相交流端子rに接続されている。インバータモジュール2321の単相交流端子sはインバータモジュール2322の単相交流端子rに接続され、インバータモジュール2322の単相交流端子sはインバータモジュール2323の単相交流端子rに接続されている。インバータモジュール2331の単相交流端子sはインバータモジュール2332の単相交流端子rに接続され、インバータモジュール2332の単相交流端子sはインバータモジュール2333の単相交流端子rに接続されている。インバータモジュール2311、2321、2331の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動機1の入力端子u,v,wに接続されている。インバータモジュール2313、2323、2333の単相交流端子sはスター接続されている(中性点b)。
【0023】
3相交流電動機1の中性点aと中性点bの間には、充電用電源2と、バッテリ22の充電時、充電用電源2を3相交流電動機1に接続するスイッチ3が設けられている。
各ユニット211 、212 、213 の3個のインバータモジュールは単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電圧が同位相になるようにPWM発生器により制御され、3個のユニット211 、212 、213 間は基本波電圧の電気角が互いに120°位相の異なる交流出力を発生するようにPWM発生器により多重パルス幅変調で制御され、3相交流電動機1が駆動される。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子u,v,w間にかかる相間電圧Vuv, Vvw,Vwuと各ユニット211 、212 、213 の交流出力電圧Vu ,Vv ,Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。この図3から各ユニット211 〜2133が出力するのに必要な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3 1/2 でよいことが分かる。また、各ユニット211 〜213 が3個のインバータモジュールで構成されているので、各インバータモジュール2311〜2333の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、インバータモジュール2311〜2333のバッテリ電圧も3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3・3 1/2 より高い電圧であればよい。したがって、インバータモジュール2311〜2333の半導体スイッチ311〜322は従来に比べて低電圧のものを使用することが可能となる。
【0024】
インバータモジュール2311〜2333の出力端子r、sは入力端子P、Nと絶縁されているため、各インバータモジュール2311〜2333の入力を一つのバッテリ22から取ることが可能である。また、内部にトランス25を持つためトランス25の巻数比を変えることで入力電圧、出力電圧の値を設計時に自由に決定することができる。また、DC←→ACインバータ24とトランス25で昇降圧コンバータの制御構成にすれば、AC←→ACインバータ26の入力電圧を自由に可変することもできる。さらに、トランス25を通る交流電力の周波数を高周波化することによって、トランス25として小型のトランスを使うことができる。インバータモジュール2311〜2333の容量は全体出力をインバータモジュールの数(この場合9)で割った容量を受け持つだけでよいので、各インバータモジュール2311〜2333は小形なものとすることができる。
【0025】
充電時には交流または直流の充電用電源2を中性点aとbにスイッチ3を通して接続すると、3つのユニット211 、212 、213 は充電用電源2と並列に接続される。このとき、一つまたは複数のインバータモジュールの電力が交流端子r,sから直流端子P、Nへ流れるように回生制御すれば、バッテリ22の充電ができる。
図12は本発明の第4の実施形態の多重パルス幅変調方式を用いた電力変換装置の構成図である。
本実施形態の電力変換装置は、1個以上のバッテリセルより構成されるバッテリ32と、バッテリ32の直流電力を交流電力に変換するDC←→ACインバータ33と、DC←→ACインバータ33の出力を1次側入力とし、2次側に絶縁出力をもつトランス34と、トランス34からの絶縁された電力を単相交流電力に変換する3個のAC←→ACインバータ3511、3512、3513、3個のAC←→ACインバータ3521、3522、3523、3個のAC←→ACインバータ3531、3532、3533でそれぞれ構成されるユニット311 、312 、313 で構成されている。ACインバータ3511、3512、・・・、3533にはそれぞれPWM発生器3611、3612、・・・、3633が付属している。
【0026】
図13はDC←→ACインバータ33とAC←→ACインバータ3511〜3533の回路図である。
DC←→ACインバータ33はコンデンサ401と半導体スイッチ411〜414で構成され、AC←→ACインバータ3511〜3533はコンデンサ402と半導体スイッチ415〜422で構成されている。
AC←→ACインバータ3511の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3512の単相交流端子rに接続され、AC←→ACインバータ3512の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3513の単相交流端子rに接続されている。AC←→ACインバータ3521の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3522の単相交流端子rに接続され、AC←→ACインバータ3522の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3523の単相交流端子rに接続されている。AC←→ACインバータ3531の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3532の単相交流端子rに接続され、AC←→ACインバータ3532の単相交流端子sはAC←→ACインバータ3533の単相交流端子rに接続されている。AC←→ACインバータ3511、3521、3531の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動機1の入力端子u,v,wに接続されている。AC←→ACインバータ3513、3523、3533の単相交流端子sはスター接続されている(中性点b)。
【0027】
3相交流電動機1の中性点aと中性点bの間には、充電用電源2と、バッテリ32の充電時、充電用電源2を3相交流電動機1に接続するスイッチ3が設けられている。
各ユニット311 、312 、313 の3個のAC←→ACインバータ3511〜3513、3521〜3523、3531〜3533は、単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電圧が同位相になるようにPWM発生器により制御され、3個のユニット311 、312 、313 間の基本波電圧の電気角が互いに120°異なる交流出力を発生するようにPMW発生器により多重パルス幅変調で制御され、3相交流電動機1が駆動される。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子u,v,w間にかかる相間電圧Vuv,Vvw,Vwuと各ユニット311 、312 、313 の交流出力電圧Vu ,Vv ,Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。この図3から各ユニット311 〜313 が出力するのに必要な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/31/2 でよいことが分かる。また、各ユニット311 〜313 が3個のAC←→ACインバータで構成されているので、各AC←→ACインバータ3511〜3533の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、AC←→ACインバータ3511〜3533のバッテリ電圧も3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3・31/2 より高い電圧であればよい。したがって、AC←→ACインバータ3511〜3533の半導体スイッチ411〜422は従来に比べて低電圧のものを使用することが可能となる。さらに、特開昭63−28276「3相インバータの制御装置」のようにAC←→ACPWMインバータの正弦波電圧指令に3倍調波を加えれば、出力電圧をもう少しあげることもできる。
【0028】
バッテリ32とAC←→ACインバータ3511〜3533は絶縁されているので電源は一つのバッテリ32から取ることが可能となる。また、トランス34の巻数比を変えることでバッテリ電圧、トランス34の2次側電圧の値を設計時に自由に決定することができる。また、DC←→ACインバータ33とトランス34で昇降圧コンバータの制御構成にすれば、AC←→ACインバータ3511〜3533の入力電圧を自由に可変することもできる。さらに、トランス34を通る交流電力の周波数を高周波化することによって、小形のトランスを使うことができる。AC←→ACインバータ3511〜3533の容量は全体出力をインバータモジュールの数(この場合9)で割った容量を受け持つだけでよいので、各AC←→ACインバータ3511〜3533は小形のものとすることができる。
【0029】
充電時には交流または直流の充電用電源2を中性点aとbにスイッチ3を通して接続すると、3つのユニット311 、312 、313 は充電用電源2と並列に接続される。このとき、DC←→ACインバータ33と一つまたは複数のユニットの電力の流れを回生するように制御すれば、バッテリ32の充電ができる。
図14は本発明の第5の実施形態の多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
本実施形態の電力変換装置は、図12の第4の実施形態の電力変換装置のバッテリ32、DC←→ACインバータ33、トランス34をユニット311 、312 、313 毎に分け、それぞれバッテリ321 、322 、323 、DC←→ACインバータ331 、332 、333 、DC←→ACインバータ341 、342 、343 としたものである。その他の構成は第4の実施形態の電力変換装置と同じである。
【0030】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は下記のような効果がある。
(1) 低電圧バッテリによる交流電動機の駆動が容易に可能で、かつバッテリの充電機能も電力変換装置に付加することができる。
このように、低電圧バッテリ電圧の利用が可能になるため、安全性の向上、充電効率の向上、多重方式の採用によって単相PWMインバータのスイッチング周波数を低く押さえることができるため、ラジオノイズの低減が可能である。
(2) それぞれのバッテリの残存容量が異なる場合でも、交流電動機を効率よく駆動することが可能になり、また、効率良くバッテリの充電をすることが可能になる。
(3) 電源電圧と出力電圧の設定が自由にでき、かつバッテリの充電機能も電力変換装置に付加することができる。また、各インバータモジュールの入出力電圧は低電圧でよく、入出力が絶縁されているため安全性が向上する。さらに、低電圧のバッテリの利用も可能になるため、バッテリ単体としての安全性も向上する。
(4) バッテリ電圧と出力電圧の設定が自由にでき、かつバッテリの充電機能も電力変換装置に付加することができる。また、各PWMインバータの入出力電圧は低電圧でよく、バッテリと電動機間が絶縁されているため安全性が向上する。さらに、低電圧のバッテリの利用も可能になるため、バッテリ単体としての安全性も向上する。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の第1の実施形態の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
【図2】図1の各ユニット111 、112 、113 の詳細回路図である。
【図3】図1中の単相PWMインバータ1311〜1333の出力電圧Vu ,Vv ,Vw と3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの関係等を示すベクトル図である。
【図4】単相PWMインバータのスイッチ2の接続によって構成されるPWMコンバータの回路図である。
【図5】図1の電力変換装置の1ユニットの出力電圧Vと単相PWMインバータの交流電圧V1 、V2 、V3 の基本波形を示す図である。
【図6】本発明の第2の実施形態の、多重パルス変調方式の電力変換装置の構成図である。
【図7】図6の電力変換装置の1ユニットの詳細回路図である。
【図8】図6の電力変換装置の交流電動機駆動時の1ユニットの出力電圧Vと単相PWMインバータの交流出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波形を示す図である。
【図9】図6の電力変換装置の充電時の1ユニットの出力電圧Vと単相PWMインバータの交流電圧V1 、V2 、V3 の基本波形を示す図である。
【図10】本発明の第3の実施形態の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
【図11】図10の電力変換装置のDC←→DCインバータ24とAC←→ACインバータ26の回路図である。
【図12】本発明の第4の実施形態の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
【図13】図12の電力変換装置のDC←→DCインバータ33とAC←→ACインバータ3511〜3533の回路図である。
【図14】本発明の第5の実施形態の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。
【図15】インバータを用いた従来の駆動回路の回路図である。
【符号の説明】
1 3相交流電動機
2 充電用電源
3 スイッチ
4 巻線リアクトル
111 、112 、113 ユニット
1211、1212、・・・、1233 バッテリ
1311、1312、・・・、1333 単相PWMインバータ
1411、1412、・・・、1433 PWM発生器
201〜203 コンデンサ
211〜214、221〜224、231〜234 半導体スイッチ
1511、1512、・・・、1533 残存容量検出器
161 、162 、163 出力電圧指令演算器
211 、212 、213 ユニット
22 バッテリ
2311、2312、・・・、2333 インバータモジュール
24 DC←→ACインバータ
25 トランス
26 AC←→ACインバータ
2711、2712、・・・、2733 PWM発生器
301、302 コンデンサ
311〜322 半導体スイッチ
311 、312 、313 ユニット
32、321 、322 、323 バッテリ
33、331 、332 、333 DC←→ACインバータ
34、341 、342 、343 トランス
3511、3512、・・・、3533 AC←→ACインバータ
3611、3612、・・・、3633 PWM発生器
401、402 コンデンサ
411〜422 半導体スイッチ
Claims (10)
- n個(n≧2)の低圧バッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニット有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相出力端子となっており、各ユニット内のn個の電力変換器を多重パルス幅変調出力させる制御手段を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- n個(n≧2)の低圧バッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニット有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相出力端子となっており、各ユニット内のn個の電力変換器を多重パルス幅変調出力させる制御手段と、前記各バッテリの残存容量を検出する残存容量検出手段と、前記残存容量検出手段による検出値に基づいて、直列に接続されたn個の前記電力変換器の電圧指令値を決定する手段を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- n個(n≧2)の低圧バッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニット有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相出力端子となっており、各ユニット内のn個の電力変換器を多重パルス幅変調出力させる制御手段と、前記各バッテリの残存容量を検出する残存容量検出手段と、前記残存容量検出手段による検出値に基づいて、直列に接続されたn個の前記電力変換器の交流電圧の基本波振幅の比を決定する手段を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記各低圧バッテリを個別または直列接続で充電する手段を備えたことを特徴とする請求項2または請求項3記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- n個(n≧2)の低圧バッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニット有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は3相出力端子となっており、各ユニット内のn個の電力変換器を多重パルス幅変調出力させる制御手段と、前記各低圧バッテリを個別または直列接続で充電する手段を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記各低圧バッテリを個別または直列接続で充電する手段は、前記電力変換器の導通切り替えによって前記各低圧バッテリを個別または直列接続で充電することを特徴とする請求項4または請求項5記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記3相出力端子に接続された3相交流電動機の中性点と、前記3ユニットの単相交流端子のスター接続点との間に接続された充電用電源を備えたことを特徴とする請求項6記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記充電用電源の接続をオン/オフするスイッチを備えたことを特徴とする請求項7記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記充電用電源は直流または交流電源であることを特徴とする請求項7または請求項8記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
- 前記各低圧バッテリを個別または直列接続で充電する手段は、前記3相交流電動機の巻線リアクトルを利用して充電用電圧を昇圧する機能を備えたことを特徴とする請求項7ないし請求項9のいずれか1項に記載の多重パルス幅変調方式の電力変換装置。
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