JP3651420B2 - 粉末冶金用合金鋼粉 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高強度の各種焼結部品に用いて好適な粉末冶金用原料粉に係り、とくに低荷重で再圧縮成形が可能な合金鋼粉に関する。
【０００２】
【従来の技術】
粉末冶金技術は、複雑な形状の部品をニアネット形状でしかも寸法精度高く製造することができ、切削コストを大幅に低減できることから、粉末冶金製品が各種用途に利用されている。さらに、最近では、部品の小型化、軽量化のために、粉末冶金製品の高強度化が要望されている。とくに、鉄基粉末製品（鉄基焼結部品）に対する高強度化の要求が強い。
【０００３】
鉄基焼結部品（鉄基焼結体あるいは単に焼結体ともいう）を得る基本の製造工程は、▲１▼鉄基粉末に、黒鉛粉、銅粉等の合金用粉末と、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸リチウム等の潤滑剤とを混合し鉄基混合粉とする、▲２▼鉄基混合粉を金型に充填し加圧成形して成形体とする、▲３▼成形体を焼結し焼結体とする、という▲１▼〜▲３▼の工程を順次行うものである。得られた焼結体は、必要に応じサイジングや切削加工が施され製品とされる。また、焼結体に、高強度が必要なときには、浸炭焼入れ焼戻しや光輝焼入れ焼戻し等の熱処理を施される場合もある。このようにして得られた成形体の密度は、たかだか6.6 〜7.1Mg/m3程度である。
【０００４】
鉄基焼結部品の更なる高強度化には、成形体の高密度化による焼結部品（焼結体）の高密度化が有効である。高密度の焼結部品（焼結体）ほど、部品中の空孔が減少し、引張強さ、衝撃値、疲労強度などの機械的性質が向上する。
成形体の密度を高密度化する成形方法として、例えば、特開平2-156002号公報、特公平7-103404号公報、米国特許第5,256,185 号公報、米国特許第5,368,630 号公報には、金属粉末を加熱しつつ成形する温間成形技術が開示されている。例えば、Fe-4Ni-0.5Mo-1.5Cu系の部分合金化鉄粉に0.5 質量％の黒鉛粉と0.6 質量％の潤滑剤を配合した鉄基混合粉に、これら温間成形技術を適用して、150 ℃の温度で686MPaの圧力で成形した場合には、7.30Mg/m3 程度の密度を有する成形体が得られる。しかしながら、この成形体の密度は、真密度の93％程度であり、更なる高密度化が要望されている。
【０００５】
成形体の密度を更に高密度化する方法として、成形体を直接熱間鍛造する焼結鍛造法がある。焼結鍛造法は、真密度の製品が得られる利点はあるが、他の粉末冶金プロセスに比べコストが高く、部品の寸法精度が悪いという問題がある。
これに対し、例えば、特開平1-123005号公報、米国特許第4,393,563 号公報、特開平11-117002 号公報などには、粉末冶金技術と、冷間鍛造法などの再圧縮成形技術とを組合せ、ほぼ真密度に近い製品を製造できる技術（以下、焼結再圧縮成形工法ともいう）が提案されている。このような焼結再圧縮成形工法を利用した鉄基焼結部品の製造工程の一例を図３に示す。
【０００６】
鉄基原料粉に、黒鉛粉や潤滑剤等の副原料粉を混合し、鉄基混合粉とする。ついで、この鉄基混合粉に予備圧縮成形を施し、予備成形体とする。さらに、この予備成形体を仮焼結して成形用素材とする。ついでこの成形用素材に、冷間鍛造等による再圧縮成形を施し成形体とする。そして、得られた成形体に再焼結、および熱処理を施して鉄基焼結部品を得る。
【０００７】
この焼結再圧縮成形工法を利用した技術は、成形用素材に再圧縮成形を施し、得られる成形体の密度を真密度に近い値まで高め、それにより、製品（鉄基焼結部品）の機械的強度を高めようとするものである。この技術によれば、再圧縮成形時の熱変形が小さいため、寸法精度の高い部品が得られる。しかし、この技術を適用し、高強度の焼結製品を製造するためには、成形用素材の変形能が高く、低荷重で再圧縮成形が可能であることと、再焼結−熱処理後の鉄基焼結部品に高い強度を付与できることとを両立させることが必須となる。
【０００８】
一方、鉄基焼結部品の強度を高める方策としては、焼入れ性を向上させる元素を添加する方法が一般的である。
例えば、特公平7-51721 号公報には、鉄粉にMoを0.2 〜1.5 質量％、Mnを0.05〜0.25質量％の範囲で予合金化させることにより、圧粉成形時の圧縮性をそれほど損なわずに、焼結後に高い強度が得られることが記載されている。
【０００９】
また、特公昭63-66362号公報には、Moが粉末の圧縮性に悪影響を与えない組成範囲内で予合金化されてなるアトマイズ合金鋼粉の表面に、CuおよびNiのうちの１種以上が粉末の形で部分的に拡散付着された粉末冶金用合金鋼粉が開示されている。この合金鋼粉では、Moを予合金化して含有しCu、Niを部分合金化して含むことにより、圧粉成形時の圧縮性と焼結後の部品の強度を両立できるとしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特公昭63−66362 号公報に記載された合金鋼粉（鉄基粉末）は、成形時の圧縮性を確保するために、合金元素のうちNiおよび／またはCuが部分合金化されている。しかし、NiとCuは鉄粉（鉄基粉末）素地への拡散性が高いため、この合金鋼粉を焼結再圧縮成形工法に適用すると、仮焼結工程においてNiとCuが鉄粉素地に拡散してしまう。そのため、仮焼結工程を経て得られる成形用素材の硬度は高く、再圧縮成形時に高い圧力を必要とした。
【００１１】
また、特公平7-51721 号公報に記載された合金鋼粉（鉄基粉末）は、合金成分が予合金化されているため、これに焼結再圧縮成形工法を適用すると、予備成形−仮焼結により得られた成形用素材は硬度が高く再圧縮成形を行うには高い圧力が必要となり、その結果、設備コストが増加したり、金型寿命が短くなるという問題があった。
【００１２】
本発明は、上記した従来技術の問題点を克服し、予備圧縮成形−仮焼結により製造される成形用素材の硬さを低減し、再圧縮成形時の成形荷重を低くでき、しかも再焼結・熱処理を経て製造される鉄基焼結部品の強度を高くできる、圧縮成形性に優れた粉末冶金用合金鋼粉を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、焼結再圧縮成形工法に好適な鉄基原料粉（鉄基粉末）の組成について、鋭意考究した。その結果、所定量以下のMnを予合金化して、あるいは所定量以下のMnおよびMoを予合金化して鉄基粉末に含有し、かつ該鉄基粉末表面に所定範囲内のMoを部分拡散付着して鉄基粉末に含有させることにより、成形用素材の変形抵抗が低減し、焼結再圧縮成形工法を適用した場合に、再圧縮成形時の成形荷重が顕著に低減でき、しかも再焼結・熱処理後の鉄基焼結部品を高強度化することができることを新規に見いだした。
【００１４】
本発明は、上記した知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明は、0.14 〜Mn：1.0 質量％を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする圧縮成形性に優れた粉末冶金用合金鋼粉である。
【００１５】
また, 本発明は、Mn：0.14 〜1.0 質量％およびMo：0.2 質量％未満を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の合金鋼粉の限定理由について説明する。
本発明の合金鋼粉における鉄基原料粉としての、鉄基粉末は、0.14 〜1.0 質量％のMn、あるいはさらに0.2 質量％未満のMo、を予合金化して含有し、残部は鉄および不可避的不純物である。なお、予合金とは、鉄基粉末中に合金成分として含有するものである。
【００１７】
Mnは、焼入れ性を向上させる元素であり、熱処理後の鉄基焼結部品（製品）の強度を向上させるために予合金化して含有させる。Mnを1.0 質量％を超えて含有しても焼入れ性向上効果は顕著に増加しなくなり、含有量に見合う効果が期待できず経済的に不利となる。また、上記した効果はMnを0.14質量％以上含有して顕著となるため、Mnは0.14質量％以上含有する。このようなことから、Mnは0.14 〜1.0 質量％に限定した。
【００１８】
本発明では、鉄基粉末は、上記したMnに加えてさらにMoを0.2 質量％未満の範囲内で予合金化して含有することもできる。予合金化したMoの含有量が0.2 質量％未満であれば、予備成形, 焼結を経た成形用素材の再圧縮成形性の低下は少なく、かえって、鉄基焼結体の組織の均一性が向上するという効果もある。このような効果を得るためには、0.04質量％以上予合金化して含有することが望ましい。
【００１９】
鉄基粉末においては、上記した成分（Mn、あるいはさらにMo）以外の残部はFe および不可避的不純物である。不可避的不純物は、Ｃ：0.05質量％以下、Ｏ：0.3 質量％以下、Ｎ：0.0050質量％以下であることが好ましい。不可避的不純物の含有量が上記した値より大きい場合には鉄基混合粉の圧縮性が低下し、十分な密度を有する予備成形体に圧縮成形することが困難となる。また、さらに不可避的不純物としてSi：0.1 質量％以下、Ｐ：0.1 質量％以下、Ｓ：0.1 質量％以下とすることが好ましい。
【００２０】
本発明では、鉄基粉末の平均粒径は特に限定されないが、工業的なコストで製造できる範囲である30〜 120μm とするのが好適である。なお、本発明でいう平均粒径は重量積算粒度分布の中点（ｄ50）の値である。
本発明の合金鋼粉は、Moを、上記した鉄基粉末の表面に部分的に拡散付着した粉末の形で含有する。なお、部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMo含有量は合金鋼粉全量に対し0.2 〜10.0質量％とする。
【００２１】
Moは、焼結体の焼入れ性を向上させる元素であり、高強度化の目的で含有するが、予合金化して鉄基粉末に含有すると成形用素材の硬さが高くなり、再圧縮成形性を低下させるため、部分的に拡散付着させ部分合金化して含有する。
部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMo含有量が0.2 質量％未満では上記した焼入れ性向上効果が少なく、一方、10.0質量％を超えて含有しても、焼入れ性向上効果が顕著に増加しなくなり、含有量に見合う効果が期待できず経済的に不利となる。このようなことから、部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMoは0.2 〜10.0質量％に限定した。
【００２２】
本発明の合金鋼粉におけるMoの部分的に拡散付着し部分合金化した状態を模式的に図１に示す。なお、図１ではMoの部分拡散付着は１個所のみ図示しているが、１個所に限定されないことはいうまでもない。
合金鋼粉粒子４では、鉄基粉末粒子１の表面にMo粉末粒子２が部分的に拡散付着し、部分合金化している。鉄基粉末粒子１とMo粉末粒子２との接触点において、Moの一部が鉄基粉末粒子に拡散してMo拡散部３を形成し（部分合金化し）、残部のMo粉末粒子２が粉末の形で鉄基粉末粒子１の表面に付着している。
【００２３】
このような合金鋼粉を、図３に例示した焼結再圧縮成形工法の鉄基原料粉として適用すると、以下のような利点がある。
まず、部分的に拡散付着した粒子の形で含有するMoは、仮焼結を施された後も鉄基粉末素地に完全には拡散していないため、同じ組成の予合金鋼粉を鉄基原料粉として用いた場合に比較して、低い荷重で再圧縮成形が可能となり、真密度に近い状態の成形体とすることができる。また、この真密度に近い状態の成形体に再焼結を施すことによって、Moの拡散が促進される。したがって、この焼結体、あるいはこの焼結体にガス浸炭処理、真空浸炭処理、光輝焼入、高周波焼入等の熱処理を施した部品は、同じ組成の予合金鋼粉を鉄基原料粉として使用した場合と遜色のない強度を有する。さらに、焼結再圧縮成形工法では成形用素材の密度は高いほど好ましいが、本発明の合金鋼粉は粒子の硬度が同じ組成の予合金鋼粉よりも低く、同じ成形圧力で成形してもより高い密度の成形用素材とすることもできる。
【００２４】
本発明の合金鋼粉では、上記した成分（Mn、Mo）以外の残部は Feと不可避的不純物である。不可避的不純物としては、Ｃ：0.05質量％以下、Ｏ：0.3 質量％以下、Ｎ：0.005 質量％以下、とするのが好ましい。不純物量がこの範囲を超えると合金鋼粉の圧縮性が低下し、十分な密度を有する予備成形体に圧縮成形することが困難となる。また、他の不可避的不純物としてSi：0.2 質量％以下、Ｐ：0.1 質量％以下、Ｓ：0.1 質量％以下とするのが好ましい。
【００２５】
また、本発明の合金鋼粉の粒度や平均粒径は特に限定されないが、工業的なコストで製造できる範囲である、30〜120 μm とするのが好適である。なお、ここでいう平均粒径は、重量積算粒度分布の中点（ｄ50）として測定した値である。
つぎに、本発明の合金鋼粉の製造方法について、説明する。
図２に、本発明の合金鋼粉の製造工程の一例を示す。
【００２６】
まず、所定量のMnを予合金化して含有する鉄基粉末、または所定量のMnとMo を予合金化して含有する鉄基粉末と、Mo源粉末とを準備する。鉄基粉末は、アトマイズ鉄粉を用いても、また還元鉄粉を用いても良い。なお、アトマイズ鉄粉は、通常、アトマイズ後に水素ガス等の還元性雰囲気中で加熱して炭素と酸素を低減させる処理を施すのが一般的であるが、本発明では、このような熱処理を施さないアトマイズままの鉄粉を用いることも可能である。
【００２７】
Mo源粉末としては、金属Mo粉、MoO3に代表されるMo酸化物粉やフェロモリブデン粉が好適である。
鉄基粉末とMo源粉末とを、合金鋼粉におけるMo含有量が上記した値（0.2 〜10.0質量％）となるように所定の比率で混合する。混合には、例えばヘンシェルミキサーやコーン型ミキサーなどの通常公知の方法がいずれも用いることができる。なお、鉄基粉末とMo源粉末との付着性を改善するために、スピンドル油等を、鉄基粉末とMo源粉末の合計量100 重量部に対し0.1 重量部以下添加することも可能である。
【００２８】
ついで、鉄基粉末とMo源粉末とを混合した混合物に、水素ガス雰囲気等の還元性雰囲気中にて、800 ℃〜1000℃の範囲の温度で熱処理を施す。この熱処理により、鉄基粉末表面にMoが部分拡散し、鉄基粉末表面にMo源粉末が粉末の形で部分的に拡散付着し、部分合金化した合金鋼粉となる。Mo源粉末として、酸化物粉を用いた場合には、上記した熱処理工程において酸化物が金属の形態に還元され、金属Mo粉をMo源粉末として用いた場合と同様の部分的に拡散付着し、部分合金化した状態が得られる。
【００２９】
なお、このような熱処理を行うと、通常は粉末全体が軽く焼結して固まった状態となるので、所望の粒径に破砕・分級し、必要に応じてさらに焼鈍を施して、最終的な合金鋼粉製品とする。
なお、本発明の合金鋼粉の用途は、焼結再圧縮成形工法の鉄基原料粉に限られるものではなく、粉末冶金分野全般において、高い圧縮成形性と焼結後の高い強度の両立を要求される用途に適用可能である。
【００３０】
【実施例】
表１に示すMnおよび／またはMoを予合金した鉄基粉末を準備した。なお、鉄基粉末No.A2 は水アトマイズままの鉄基粉末であり、それ以外の粉末は水素ガス雰囲気中で還元処理を施してある。これらの粉末と、表２に示す種類のMo源粉末を、表２に示す合金鋼粉中の所定の比率となるように混合し、さらに付着促進剤としてスピンドル油を鉄基粉末とMo源粉末の合計量100 重量部に対して、0.01重量部添加し、Ｖ型混合器で15分間混合して混合粉とした。なお、従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）では、Moを予合金した鉄基粉末（鉄基粉末No.E）に、表２に示す合金鋼粉中の所定の比率となるように金属Ni粉および／または金属Cu粉を混合した。
【００３１】
これら混合粉に、水素ガス雰囲気中で900 ℃×１時間の熱処理を施して、Mo源粉末粒等を鉄基粉末表面に部分的に拡散付着させ、部分合金化した合金鋼粉とした。
得られた合金鋼粉は、いずれも、Ｃは0.01質量％以下、Ｏ：0.25質量％以下、Ｎ：0.0030質量％以下であることを化学分析で確認した。なお、Moなどの部分拡散は、合金鋼粉断面のEPMA分析で確認した。得られた合金鋼粉の平均粒径はいずれも60〜80μm であった。
【００３２】
ついで、得られた合金鋼粉に、天然黒鉛0.2 質量％とステアリン酸亜鉛0.3 質量％を混合したのち、金型に装入し予備圧縮成形して、φ30mm×15mm高さのタブレット状予備成形体とした。得られた予備成形体に、水素雰囲気中で1100℃×1800ｓの仮焼結を施し、成形用素材とした。
これら成形用素材に、後方押し出しにより、断面減少率80％でカップ状に冷間鍛造する再圧縮成形を施し、カップ状成形体とした。なお、この再圧縮成形時の成形荷重を測定した。
【００３３】
ついで、この成形体に、窒素80vol ％−水素20vol ％の雰囲気中で1140℃×1800ｓの条件で再焼結を施したのち、さらにカーボンポテンシャル1.0 ％の浸炭雰囲気中で、 870℃×3600ｓの条件で保持した後、油中に焼入れし、さらに 150℃の温度で焼戻しを行なう熱処理を施して、カップ状焼結部品を得た。得られたカップ状焼結部品の表面硬さＨＲＣを測定した。それらの結果を表２に併せて示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
本発明例は、いずれも冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が低く、良好な成形性を示している。また、合金鋼粉No.1とNo.21 、No.4とNo.23 、No.11 とNo.22 の比較からMoを部分拡散付着させて部分合金化することにより、冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が低くなることがわかる。また、本発明例は、Moを0.2 質量％以上予合金化し、Niおよび／またはCuを拡散付着して部分合金化した従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）にくらべ、冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が顕著に低下している。
【００３８】
また、合金鋼粉No.28 とNo.29 との比較から、Moの予合金量を0.2 質量％以上とすることにより、冷間鍛造（再圧縮成形) 時における成形荷重が高いレベルとなることがわかる。また、合金鋼粉No.22 とNo.28 との比較から、Moの予合金量を0.2 質量％未満とすることにより、冷間鍛造（再圧縮成形) 時における成形荷重の増加を低く抑えることができることがわかる。
【００３９】
また、本発明例では、熱処理後の表面硬さがＨＲＣ58以上であり、Mn、Moとも予合金した比較例（合金鋼粉No.21 〜No.23 ）、Moを予合金し、Cuおよび／またはNiを部分合金化した従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）の熱処理後の硬さと同等の高い硬さを示しており、高強度の鉄基焼結部品となっている。一方、Mo含有量の高い比較例（合金鋼粉No.8、No.14 ）、予合金Mn含有量の高い比較例（合金鋼粉No.20 ）では、成形性が低下し、再圧縮成形時に所定の寸法まで成形ができなかった。また、Mo含有量の低い比較例（合金鋼粉No.27 ）では熱処理後の硬さが低かった。
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、成形用素材の変形能が向上し、再圧縮成形により真密度に近い高密度の成形体を得ることが可能となり、高強度かつ高寸法精度の焼結部品の製造を可能とし、産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の合金鋼粉におけるMoの部分的に拡散付着し、部分合金化した状態を模式的に示す概略説明図である。
【図２】本発明の合金鋼粉の製造工程の一例を示す説明図である。
【図３】焼結再圧縮成形工法の工程の一例を模式的に示す説明図である。
【符号の説明】
１ 鉄基粉末粒子
２ Mo粉末粒子
３ Mo拡散部
４ 合金鋼粉末粒子
【発明の属する技術分野】
本発明は、高強度の各種焼結部品に用いて好適な粉末冶金用原料粉に係り、とくに低荷重で再圧縮成形が可能な合金鋼粉に関する。
【０００２】
【従来の技術】
粉末冶金技術は、複雑な形状の部品をニアネット形状でしかも寸法精度高く製造することができ、切削コストを大幅に低減できることから、粉末冶金製品が各種用途に利用されている。さらに、最近では、部品の小型化、軽量化のために、粉末冶金製品の高強度化が要望されている。とくに、鉄基粉末製品（鉄基焼結部品）に対する高強度化の要求が強い。
【０００３】
鉄基焼結部品（鉄基焼結体あるいは単に焼結体ともいう）を得る基本の製造工程は、▲１▼鉄基粉末に、黒鉛粉、銅粉等の合金用粉末と、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸リチウム等の潤滑剤とを混合し鉄基混合粉とする、▲２▼鉄基混合粉を金型に充填し加圧成形して成形体とする、▲３▼成形体を焼結し焼結体とする、という▲１▼〜▲３▼の工程を順次行うものである。得られた焼結体は、必要に応じサイジングや切削加工が施され製品とされる。また、焼結体に、高強度が必要なときには、浸炭焼入れ焼戻しや光輝焼入れ焼戻し等の熱処理を施される場合もある。このようにして得られた成形体の密度は、たかだか6.6 〜7.1Mg/m3程度である。
【０００４】
鉄基焼結部品の更なる高強度化には、成形体の高密度化による焼結部品（焼結体）の高密度化が有効である。高密度の焼結部品（焼結体）ほど、部品中の空孔が減少し、引張強さ、衝撃値、疲労強度などの機械的性質が向上する。
成形体の密度を高密度化する成形方法として、例えば、特開平2-156002号公報、特公平7-103404号公報、米国特許第5,256,185 号公報、米国特許第5,368,630 号公報には、金属粉末を加熱しつつ成形する温間成形技術が開示されている。例えば、Fe-4Ni-0.5Mo-1.5Cu系の部分合金化鉄粉に0.5 質量％の黒鉛粉と0.6 質量％の潤滑剤を配合した鉄基混合粉に、これら温間成形技術を適用して、150 ℃の温度で686MPaの圧力で成形した場合には、7.30Mg/m3 程度の密度を有する成形体が得られる。しかしながら、この成形体の密度は、真密度の93％程度であり、更なる高密度化が要望されている。
【０００５】
成形体の密度を更に高密度化する方法として、成形体を直接熱間鍛造する焼結鍛造法がある。焼結鍛造法は、真密度の製品が得られる利点はあるが、他の粉末冶金プロセスに比べコストが高く、部品の寸法精度が悪いという問題がある。
これに対し、例えば、特開平1-123005号公報、米国特許第4,393,563 号公報、特開平11-117002 号公報などには、粉末冶金技術と、冷間鍛造法などの再圧縮成形技術とを組合せ、ほぼ真密度に近い製品を製造できる技術（以下、焼結再圧縮成形工法ともいう）が提案されている。このような焼結再圧縮成形工法を利用した鉄基焼結部品の製造工程の一例を図３に示す。
【０００６】
鉄基原料粉に、黒鉛粉や潤滑剤等の副原料粉を混合し、鉄基混合粉とする。ついで、この鉄基混合粉に予備圧縮成形を施し、予備成形体とする。さらに、この予備成形体を仮焼結して成形用素材とする。ついでこの成形用素材に、冷間鍛造等による再圧縮成形を施し成形体とする。そして、得られた成形体に再焼結、および熱処理を施して鉄基焼結部品を得る。
【０００７】
この焼結再圧縮成形工法を利用した技術は、成形用素材に再圧縮成形を施し、得られる成形体の密度を真密度に近い値まで高め、それにより、製品（鉄基焼結部品）の機械的強度を高めようとするものである。この技術によれば、再圧縮成形時の熱変形が小さいため、寸法精度の高い部品が得られる。しかし、この技術を適用し、高強度の焼結製品を製造するためには、成形用素材の変形能が高く、低荷重で再圧縮成形が可能であることと、再焼結−熱処理後の鉄基焼結部品に高い強度を付与できることとを両立させることが必須となる。
【０００８】
一方、鉄基焼結部品の強度を高める方策としては、焼入れ性を向上させる元素を添加する方法が一般的である。
例えば、特公平7-51721 号公報には、鉄粉にMoを0.2 〜1.5 質量％、Mnを0.05〜0.25質量％の範囲で予合金化させることにより、圧粉成形時の圧縮性をそれほど損なわずに、焼結後に高い強度が得られることが記載されている。
【０００９】
また、特公昭63-66362号公報には、Moが粉末の圧縮性に悪影響を与えない組成範囲内で予合金化されてなるアトマイズ合金鋼粉の表面に、CuおよびNiのうちの１種以上が粉末の形で部分的に拡散付着された粉末冶金用合金鋼粉が開示されている。この合金鋼粉では、Moを予合金化して含有しCu、Niを部分合金化して含むことにより、圧粉成形時の圧縮性と焼結後の部品の強度を両立できるとしている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特公昭63−66362 号公報に記載された合金鋼粉（鉄基粉末）は、成形時の圧縮性を確保するために、合金元素のうちNiおよび／またはCuが部分合金化されている。しかし、NiとCuは鉄粉（鉄基粉末）素地への拡散性が高いため、この合金鋼粉を焼結再圧縮成形工法に適用すると、仮焼結工程においてNiとCuが鉄粉素地に拡散してしまう。そのため、仮焼結工程を経て得られる成形用素材の硬度は高く、再圧縮成形時に高い圧力を必要とした。
【００１１】
また、特公平7-51721 号公報に記載された合金鋼粉（鉄基粉末）は、合金成分が予合金化されているため、これに焼結再圧縮成形工法を適用すると、予備成形−仮焼結により得られた成形用素材は硬度が高く再圧縮成形を行うには高い圧力が必要となり、その結果、設備コストが増加したり、金型寿命が短くなるという問題があった。
【００１２】
本発明は、上記した従来技術の問題点を克服し、予備圧縮成形−仮焼結により製造される成形用素材の硬さを低減し、再圧縮成形時の成形荷重を低くでき、しかも再焼結・熱処理を経て製造される鉄基焼結部品の強度を高くできる、圧縮成形性に優れた粉末冶金用合金鋼粉を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、焼結再圧縮成形工法に好適な鉄基原料粉（鉄基粉末）の組成について、鋭意考究した。その結果、所定量以下のMnを予合金化して、あるいは所定量以下のMnおよびMoを予合金化して鉄基粉末に含有し、かつ該鉄基粉末表面に所定範囲内のMoを部分拡散付着して鉄基粉末に含有させることにより、成形用素材の変形抵抗が低減し、焼結再圧縮成形工法を適用した場合に、再圧縮成形時の成形荷重が顕著に低減でき、しかも再焼結・熱処理後の鉄基焼結部品を高強度化することができることを新規に見いだした。
【００１４】
本発明は、上記した知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明は、0.14 〜Mn：1.0 質量％を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする圧縮成形性に優れた粉末冶金用合金鋼粉である。
【００１５】
また, 本発明は、Mn：0.14 〜1.0 質量％およびMo：0.2 質量％未満を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の合金鋼粉の限定理由について説明する。
本発明の合金鋼粉における鉄基原料粉としての、鉄基粉末は、0.14 〜1.0 質量％のMn、あるいはさらに0.2 質量％未満のMo、を予合金化して含有し、残部は鉄および不可避的不純物である。なお、予合金とは、鉄基粉末中に合金成分として含有するものである。
【００１７】
Mnは、焼入れ性を向上させる元素であり、熱処理後の鉄基焼結部品（製品）の強度を向上させるために予合金化して含有させる。Mnを1.0 質量％を超えて含有しても焼入れ性向上効果は顕著に増加しなくなり、含有量に見合う効果が期待できず経済的に不利となる。また、上記した効果はMnを0.14質量％以上含有して顕著となるため、Mnは0.14質量％以上含有する。このようなことから、Mnは0.14 〜1.0 質量％に限定した。
【００１８】
本発明では、鉄基粉末は、上記したMnに加えてさらにMoを0.2 質量％未満の範囲内で予合金化して含有することもできる。予合金化したMoの含有量が0.2 質量％未満であれば、予備成形, 焼結を経た成形用素材の再圧縮成形性の低下は少なく、かえって、鉄基焼結体の組織の均一性が向上するという効果もある。このような効果を得るためには、0.04質量％以上予合金化して含有することが望ましい。
【００１９】
鉄基粉末においては、上記した成分（Mn、あるいはさらにMo）以外の残部はFe および不可避的不純物である。不可避的不純物は、Ｃ：0.05質量％以下、Ｏ：0.3 質量％以下、Ｎ：0.0050質量％以下であることが好ましい。不可避的不純物の含有量が上記した値より大きい場合には鉄基混合粉の圧縮性が低下し、十分な密度を有する予備成形体に圧縮成形することが困難となる。また、さらに不可避的不純物としてSi：0.1 質量％以下、Ｐ：0.1 質量％以下、Ｓ：0.1 質量％以下とすることが好ましい。
【００２０】
本発明では、鉄基粉末の平均粒径は特に限定されないが、工業的なコストで製造できる範囲である30〜 120μm とするのが好適である。なお、本発明でいう平均粒径は重量積算粒度分布の中点（ｄ50）の値である。
本発明の合金鋼粉は、Moを、上記した鉄基粉末の表面に部分的に拡散付着した粉末の形で含有する。なお、部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMo含有量は合金鋼粉全量に対し0.2 〜10.0質量％とする。
【００２１】
Moは、焼結体の焼入れ性を向上させる元素であり、高強度化の目的で含有するが、予合金化して鉄基粉末に含有すると成形用素材の硬さが高くなり、再圧縮成形性を低下させるため、部分的に拡散付着させ部分合金化して含有する。
部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMo含有量が0.2 質量％未満では上記した焼入れ性向上効果が少なく、一方、10.0質量％を超えて含有しても、焼入れ性向上効果が顕著に増加しなくなり、含有量に見合う効果が期待できず経済的に不利となる。このようなことから、部分的に拡散付着した粉末の形で含有するMoは0.2 〜10.0質量％に限定した。
【００２２】
本発明の合金鋼粉におけるMoの部分的に拡散付着し部分合金化した状態を模式的に図１に示す。なお、図１ではMoの部分拡散付着は１個所のみ図示しているが、１個所に限定されないことはいうまでもない。
合金鋼粉粒子４では、鉄基粉末粒子１の表面にMo粉末粒子２が部分的に拡散付着し、部分合金化している。鉄基粉末粒子１とMo粉末粒子２との接触点において、Moの一部が鉄基粉末粒子に拡散してMo拡散部３を形成し（部分合金化し）、残部のMo粉末粒子２が粉末の形で鉄基粉末粒子１の表面に付着している。
【００２３】
このような合金鋼粉を、図３に例示した焼結再圧縮成形工法の鉄基原料粉として適用すると、以下のような利点がある。
まず、部分的に拡散付着した粒子の形で含有するMoは、仮焼結を施された後も鉄基粉末素地に完全には拡散していないため、同じ組成の予合金鋼粉を鉄基原料粉として用いた場合に比較して、低い荷重で再圧縮成形が可能となり、真密度に近い状態の成形体とすることができる。また、この真密度に近い状態の成形体に再焼結を施すことによって、Moの拡散が促進される。したがって、この焼結体、あるいはこの焼結体にガス浸炭処理、真空浸炭処理、光輝焼入、高周波焼入等の熱処理を施した部品は、同じ組成の予合金鋼粉を鉄基原料粉として使用した場合と遜色のない強度を有する。さらに、焼結再圧縮成形工法では成形用素材の密度は高いほど好ましいが、本発明の合金鋼粉は粒子の硬度が同じ組成の予合金鋼粉よりも低く、同じ成形圧力で成形してもより高い密度の成形用素材とすることもできる。
【００２４】
本発明の合金鋼粉では、上記した成分（Mn、Mo）以外の残部は Feと不可避的不純物である。不可避的不純物としては、Ｃ：0.05質量％以下、Ｏ：0.3 質量％以下、Ｎ：0.005 質量％以下、とするのが好ましい。不純物量がこの範囲を超えると合金鋼粉の圧縮性が低下し、十分な密度を有する予備成形体に圧縮成形することが困難となる。また、他の不可避的不純物としてSi：0.2 質量％以下、Ｐ：0.1 質量％以下、Ｓ：0.1 質量％以下とするのが好ましい。
【００２５】
また、本発明の合金鋼粉の粒度や平均粒径は特に限定されないが、工業的なコストで製造できる範囲である、30〜120 μm とするのが好適である。なお、ここでいう平均粒径は、重量積算粒度分布の中点（ｄ50）として測定した値である。
つぎに、本発明の合金鋼粉の製造方法について、説明する。
図２に、本発明の合金鋼粉の製造工程の一例を示す。
【００２６】
まず、所定量のMnを予合金化して含有する鉄基粉末、または所定量のMnとMo を予合金化して含有する鉄基粉末と、Mo源粉末とを準備する。鉄基粉末は、アトマイズ鉄粉を用いても、また還元鉄粉を用いても良い。なお、アトマイズ鉄粉は、通常、アトマイズ後に水素ガス等の還元性雰囲気中で加熱して炭素と酸素を低減させる処理を施すのが一般的であるが、本発明では、このような熱処理を施さないアトマイズままの鉄粉を用いることも可能である。
【００２７】
Mo源粉末としては、金属Mo粉、MoO3に代表されるMo酸化物粉やフェロモリブデン粉が好適である。
鉄基粉末とMo源粉末とを、合金鋼粉におけるMo含有量が上記した値（0.2 〜10.0質量％）となるように所定の比率で混合する。混合には、例えばヘンシェルミキサーやコーン型ミキサーなどの通常公知の方法がいずれも用いることができる。なお、鉄基粉末とMo源粉末との付着性を改善するために、スピンドル油等を、鉄基粉末とMo源粉末の合計量100 重量部に対し0.1 重量部以下添加することも可能である。
【００２８】
ついで、鉄基粉末とMo源粉末とを混合した混合物に、水素ガス雰囲気等の還元性雰囲気中にて、800 ℃〜1000℃の範囲の温度で熱処理を施す。この熱処理により、鉄基粉末表面にMoが部分拡散し、鉄基粉末表面にMo源粉末が粉末の形で部分的に拡散付着し、部分合金化した合金鋼粉となる。Mo源粉末として、酸化物粉を用いた場合には、上記した熱処理工程において酸化物が金属の形態に還元され、金属Mo粉をMo源粉末として用いた場合と同様の部分的に拡散付着し、部分合金化した状態が得られる。
【００２９】
なお、このような熱処理を行うと、通常は粉末全体が軽く焼結して固まった状態となるので、所望の粒径に破砕・分級し、必要に応じてさらに焼鈍を施して、最終的な合金鋼粉製品とする。
なお、本発明の合金鋼粉の用途は、焼結再圧縮成形工法の鉄基原料粉に限られるものではなく、粉末冶金分野全般において、高い圧縮成形性と焼結後の高い強度の両立を要求される用途に適用可能である。
【００３０】
【実施例】
表１に示すMnおよび／またはMoを予合金した鉄基粉末を準備した。なお、鉄基粉末No.A2 は水アトマイズままの鉄基粉末であり、それ以外の粉末は水素ガス雰囲気中で還元処理を施してある。これらの粉末と、表２に示す種類のMo源粉末を、表２に示す合金鋼粉中の所定の比率となるように混合し、さらに付着促進剤としてスピンドル油を鉄基粉末とMo源粉末の合計量100 重量部に対して、0.01重量部添加し、Ｖ型混合器で15分間混合して混合粉とした。なお、従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）では、Moを予合金した鉄基粉末（鉄基粉末No.E）に、表２に示す合金鋼粉中の所定の比率となるように金属Ni粉および／または金属Cu粉を混合した。
【００３１】
これら混合粉に、水素ガス雰囲気中で900 ℃×１時間の熱処理を施して、Mo源粉末粒等を鉄基粉末表面に部分的に拡散付着させ、部分合金化した合金鋼粉とした。
得られた合金鋼粉は、いずれも、Ｃは0.01質量％以下、Ｏ：0.25質量％以下、Ｎ：0.0030質量％以下であることを化学分析で確認した。なお、Moなどの部分拡散は、合金鋼粉断面のEPMA分析で確認した。得られた合金鋼粉の平均粒径はいずれも60〜80μm であった。
【００３２】
ついで、得られた合金鋼粉に、天然黒鉛0.2 質量％とステアリン酸亜鉛0.3 質量％を混合したのち、金型に装入し予備圧縮成形して、φ30mm×15mm高さのタブレット状予備成形体とした。得られた予備成形体に、水素雰囲気中で1100℃×1800ｓの仮焼結を施し、成形用素材とした。
これら成形用素材に、後方押し出しにより、断面減少率80％でカップ状に冷間鍛造する再圧縮成形を施し、カップ状成形体とした。なお、この再圧縮成形時の成形荷重を測定した。
【００３３】
ついで、この成形体に、窒素80vol ％−水素20vol ％の雰囲気中で1140℃×1800ｓの条件で再焼結を施したのち、さらにカーボンポテンシャル1.0 ％の浸炭雰囲気中で、 870℃×3600ｓの条件で保持した後、油中に焼入れし、さらに 150℃の温度で焼戻しを行なう熱処理を施して、カップ状焼結部品を得た。得られたカップ状焼結部品の表面硬さＨＲＣを測定した。それらの結果を表２に併せて示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
本発明例は、いずれも冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が低く、良好な成形性を示している。また、合金鋼粉No.1とNo.21 、No.4とNo.23 、No.11 とNo.22 の比較からMoを部分拡散付着させて部分合金化することにより、冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が低くなることがわかる。また、本発明例は、Moを0.2 質量％以上予合金化し、Niおよび／またはCuを拡散付着して部分合金化した従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）にくらべ、冷間鍛造（再圧縮成形）時における成形荷重が顕著に低下している。
【００３８】
また、合金鋼粉No.28 とNo.29 との比較から、Moの予合金量を0.2 質量％以上とすることにより、冷間鍛造（再圧縮成形) 時における成形荷重が高いレベルとなることがわかる。また、合金鋼粉No.22 とNo.28 との比較から、Moの予合金量を0.2 質量％未満とすることにより、冷間鍛造（再圧縮成形) 時における成形荷重の増加を低く抑えることができることがわかる。
【００３９】
また、本発明例では、熱処理後の表面硬さがＨＲＣ58以上であり、Mn、Moとも予合金した比較例（合金鋼粉No.21 〜No.23 ）、Moを予合金し、Cuおよび／またはNiを部分合金化した従来例（合金鋼粉No.24 〜No.26 ）の熱処理後の硬さと同等の高い硬さを示しており、高強度の鉄基焼結部品となっている。一方、Mo含有量の高い比較例（合金鋼粉No.8、No.14 ）、予合金Mn含有量の高い比較例（合金鋼粉No.20 ）では、成形性が低下し、再圧縮成形時に所定の寸法まで成形ができなかった。また、Mo含有量の低い比較例（合金鋼粉No.27 ）では熱処理後の硬さが低かった。
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、成形用素材の変形能が向上し、再圧縮成形により真密度に近い高密度の成形体を得ることが可能となり、高強度かつ高寸法精度の焼結部品の製造を可能とし、産業上格段の効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の合金鋼粉におけるMoの部分的に拡散付着し、部分合金化した状態を模式的に示す概略説明図である。
【図２】本発明の合金鋼粉の製造工程の一例を示す説明図である。
【図３】焼結再圧縮成形工法の工程の一例を模式的に示す説明図である。
【符号の説明】
１ 鉄基粉末粒子
２ Mo粉末粒子
３ Mo拡散部
４ 合金鋼粉末粒子
Claims (2)
- Mn：0.14 〜1.0 質量％を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉。
- Mn：0.14 〜1.0 質量％およびMo：0.2 質量％未満を予合金化して含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鉄基粉末の表面に、部分的に拡散付着された粉末の形でMo：0.2 〜10.0質量％を含有することを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉。
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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| US7815683B2 (en) * | 2006-10-16 | 2010-10-19 | Warsaw Orthopedic, Inc. | Implants with helical supports and methods of use for spacing vertebral members |
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| US20090270898A1 (en) * | 2007-04-06 | 2009-10-29 | Interlace Medical, Inc. | Tissue removal device with high reciprocation rate |
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| CN108660329B (zh) * | 2017-03-29 | 2020-02-18 | 鞍钢股份有限公司 | 一种真空感应炉内稀土粉剂的加入方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| CA1337468C (en) * | 1987-08-01 | 1995-10-31 | Kuniaki Ogura | Alloyed steel powder for powder metallurgy |
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| JPH0645802B2 (ja) | 1988-11-26 | 1994-06-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 粉末治金用高強度合金鋼粉 |
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| SE513498C2 (sv) * | 1993-09-01 | 2000-09-18 | Kawasaki Steel Co | Atomiserat stålpulver och sintrat stål med god maskinbearbetbarhet tillverkat därav |
| JP2000510907A (ja) | 1996-05-13 | 2000-08-22 | ザ プレスメット コーポレーション | 高性能鉄系材料の製造方法 |
| US5876481A (en) * | 1996-06-14 | 1999-03-02 | Quebec Metal Powders Limited | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| JP3862392B2 (ja) * | 1997-02-25 | 2006-12-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用鉄基混合粉 |
| US6068813A (en) * | 1999-05-26 | 2000-05-30 | Hoeganaes Corporation | Method of making powder metallurgical compositions |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180031750A (ko) | 2015-09-18 | 2018-03-28 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 분말 야금용 혼합분, 소결체 및 소결체의 제조 방법 |
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