JP3619372B2 - ダンパーディスク組立体 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ダンパーディスク組立体、特に、分離ハブ型ダンパーディスク組立体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車輌のクラッチに用いられるクラッチディスク組立体（ダンパーディスク組立体）は、フライホイールに連結及び連結解除するためのクラッチ機能と、フライホイールから伝達された捩り振動を吸収・減衰するためのダンパー機能とを有している。クラッチディスク組立体は、クラッチディスクと、クラッチディスクに固定された１対の入力プレートと、入力プレートの内周側に配置されたハブと、ハブと入力プレートとを回転方向に弾性的に連結する弾性部材とを備えいてる。弾性部材は入力プレートとハブとの間に配置され両者が相対回転すると回転方向に圧縮されるようになっている。クラッチディスクがフライホイールに連結されると、フライホイールからクラッチディスク組立体の入力プレートにトルクが入力される。トルクは弾性部材を介してハブに伝達され、さらにトランスミッションから延びるシャフトに出力される。エンジンからのトルク変動がクラッチディスク組立体に入力されると、１対の入力プレートとハブとの間で相対回転が生じ、弾性部材が円周方向に繰り返し圧縮される。
【０００３】
クラッチディスク組立体は摩擦機構をさらに備えている。摩擦機構は、入力プレートとハブとの間に配置され、両部材が相対回転するときに摩擦抵抗を発生する。摩擦機構は複数のワッシャーや付勢部材から構成されている。
分離ハブ型クラッチディスク組立体は、ハブの従来のフランジをボスから分離してハブフランジ（分離フランジ）にするとともに、ボスとハブフランジを低剛性の弾性部材により回転方向に連結したものである。このクラッチディスク組立体では、入力プレートとハブとの捩り角度が広くなり、さらに２段階の剛性（低剛性・高剛性）が得られる。
【０００４】
前記従来の分離ハブ型クラッチディスク組立体では、例えば、リテーニングプレート（１対の入力プレートの一方）とハブのボスとの間に小摩擦機構が設けられ、リテーニングプレートとハブフランジとの間に大摩擦機構が設けられている。大摩擦機構は、ハブフランジに当接しさらにリテーニングプレートに相対回転不能にかつ軸方向に移動可能に係合する第１摩擦部材と、第１摩擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され第１摩擦部材をハブフランジ側に付勢する第１付勢部材とから構成されている。小摩擦機構は、ハブのフランジに当接しかつリテーニングプレートに相対回転不能にかつ軸方向に移動可能に係合する第２摩擦部材と、第２摩擦部材とリテーニングプレートとの間に配置され第２摩擦部材をフランジ側に付勢する第２付勢部材とから構成されている。一般に、第１摩擦部材は第２摩擦部材より摩擦係数が高く、第１付勢部材は第２付勢部材より付勢力が大きく設定されている。このため、大摩擦機構は小摩擦機構より大きな摩擦（高ヒステリシストルク）を発生する。
【０００５】
ハブフランジとハブとが相対回転する１段目の捩り角度範囲では、低剛性の弾性部材が圧縮され、 小摩擦機構において第２摩擦部材がボスのフランジに対して摺動する。ここでは、低剛性・低ヒステリシストルクの特性が得られる。ハブフランジがボスと一体回転しだすと、それ以後はハブフランジと１対の入力プレートとの間で相対回転が生じる。この２段目範囲では、高剛性の弾性部材がハブフランジと１対の入力プレートとの間で圧縮され、大摩擦機構において第２摩擦部材がハブフランジに対して摺動する。そのため、高剛性・高ヒステリシストルクの特性が得られる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
前述の分離ハブ型クラッチディスク組立体では、第１付勢部材と第２付勢部材とが共にリテーニングプレートによって支持されている。この場合、第１付勢部材は付勢力すなわち反発力が大きいため、リテーニングプレートを軸方向に変形させる可能性がある。すなわち、第１付勢部材の付勢力によってリテーニングプレートの軸方向の位置が僅かながらも変化することある。このとき第２付勢部材の姿勢も変化し、その付勢力にばらつきが生じることがある。すなわち、小摩擦機構においてヒステリシストルクが安定しない。
【０００７】
本発明の目的は、分離ハブ型のクラッチディスク組立体において一段目の摩擦機構における摩擦を安定させることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載のダンパーディスク組立体は、第１回転プレートと第２回転プレートと中間体と弾性部材と出力ハブと摩擦発生機構と第２付勢部材とを備えている。第２回転プレートは第１回転プレートの第２軸方向側に間をあけて配置され第１回転プレートに固定されている。中間体は、第１及び第２回転プレートの間に配置され、第１軸方向側を第１回転プレートに支持され、支持部を内周側に有する。弾性部材は第１及び第２回転プレートと中間体とを回転方向に弾性的に連結する。出力ハブは、第１及び第２回転プレートと中間体の内周側に配置された部材である。出力ハブは、筒状部と、筒状部から半径方向に延びるフランジとを有している。フランジは支持部の第１軸方向側に間をあけて配置され、第１軸方向側が第１回転プレートに支持されている。摩擦発生機構は、フランジと支持部との間に配置され、ハブと中間体とが相対回転するときに摩擦を発生するための機構である。摩擦発生機構は、出力ハブに相対回転不能にかつ軸方向に移動自在に係合し支持部の第１軸方向側面に当接する第１摩擦部材と、フランジと第１摩擦部材との軸方向間に圧縮されて配置されることで第１摩擦部材とフランジとに反発力を与える第１付勢部材とを有する。第２付勢部材は、中間体と第２回転プレートとの間に軸方向に圧縮されて配置されることで、中間体と第２回転プレートに対して付勢部材の反発力より大きな反発力を与える。
【０００９】
請求項１に記載のダンパーディスク組立体では、第２付勢部材が中間体と第２回転プレートとを軸方向反対側に付勢することによって、第１及び第２回転プレートに対する中間体の軸方向位置を定めている。次に、第１付勢部材がハブのフランジと摩擦部材とに反発力を与える事で、ハブ及び摩擦部材を第１及び第２回転プレート及び中間体に対して軸方向に位置決めしている。より具体的には、軸方向に固定された状態になっている第１回転プレートと中間体の支持部との軸方向間で、フランジは第１回転プレートに当接し摩擦部材は中間体の支持部に当接している。以上の説明から明らかなように、第２付勢部材の反発力は第１付勢部材の力を受ける中間体の支持部に作用しない。この結果、中間体の支持部と摩擦部材の摩擦面で生じるヒステリシストルクが安定する。
【００１０】
請求項２に記載のダンパーディスク組立体では、請求項１において、中間体は中間プレートと支持部材とを有している。中間プレートは第１軸方向側が第１回転プレートに支持される。支持部材は、中間プレートと第２付勢部材との間に配置され中間プレートからトルクが入力される第１部分と、前記支持部を構成する第２部分とを含んでいる。
【００１１】
請求項２に記載のダンパーディスク組立体では、中間体は中間プレートと支持部材とからなる構成である。支持部材は、第２付勢部材によって中間体に付勢されており、軸方向には中間プレートと一体となっている。
請求項３に記載のダンパーディスク組立体では、請求項２において、支持部材の第１部分と第２付勢部材との間に配置され、第２回転プレートと一体回転する第２摩擦部材をさらに備えている。
【００１２】
請求項３に記載のダンパーディスク組立体では、第１及び第２回転プレートと中間プレートとが相対回転するときに、第２摩擦部材と支持部材の第１部分との間で大きな摩擦が発生する。
【００１３】
【発明の実施の形態】
図１〜図５に、本発明の一実施形態としてのクラッチディスク組立体１を示す。クラッチディスク組立体１は車輌のクラッチに用いられる。図３〜図５のクラッチディスク組立体の左側には図示しないエンジン及びフライホイールが配置され、図３〜図５の右側には図示しないトランスミッションが配置されている。以後、図３〜図５の左側を第１軸方向側（エンジン側）と呼び、図３〜図５の右側を第２軸方向側（トランスミッション側）と呼ぶ。各図のＯ−Ｏはクラッチディスク組立体１の回転軸線すなわち回転中心であり、図１に示す矢印Ｒ１はフライホイール及びクラッチディスク組立体１の回転方向（正側）であり、Ｒ２はその反対回転方向（負側）である。
【００１４】
概略説明
クラッチディスク組立体１は、図６の機械回路図に示すように、主に、入力回転体２と、ハブ３（出力回転体）と、その中間に配置されたダンパー機構４とから構成されている。ダンパー機構４は、さらに、捩り角度の２段目特性をもたらす第１ダンパー機構５と、捩り特性の１段目の特性をもたらす第２ダンパー機構６とから構成されている。第１ダンパー機構５と第２ダンパー機構６とは間にハブフランジ１８（中間プレート）を介して入力回転体２とハブ３との間に直列に作用するように配置されている。
【００１５】
第１ダンパー機構５は、第１バネ１６やバネ１７からなる第１弾性機構７と、ハブフランジ１８と入力回転体２とが相対回転するときに摩擦を発生する第１摩擦機構８と、ハブフランジ１８と入力回転体２との相対回転角度を規制するための機構であり捩じり角度θ２＋θ３だけ入力回転体２とハブフランジ１８との相対回転を許容している第１ストッパー１１とから構成されている。第１弾性機構７、第１摩擦機構８及び第１ストッパー１１はハブフランジ１８と入力回転体２との間に並列に作用するように配置されている。
【００１６】
第２ダンパー機構６は、主に、第２弾性機構９と、第２摩擦機構１０と、第２ストッパー１２とから構成されている。第２弾性機構９の第２バネ２１は第１弾性機構７の第１バネ１６よりバネ定数が小さく設定されている。第２摩擦機構１０は第１摩擦機構８で発生する摩擦より小さな摩擦を発生するように設定されている。第２ストッパー１２はハブ３とハブフランジ１８との相対回転を規制するための機構であり、捩り角度θ１だけハブ３とハブフランジ１８との相対回転を許容している。第２弾性機構９，第２摩擦機構１０及び第２ストッパー１２はハブ３とハブフランジ１８との間で並列に作用するように配置されている。
【００１７】
詳細説明
次に、クラッチディスク組立体１の各構造について詳細に説明する。
入力回転体２は、クラッチプレート３１と、リテーニングプレート３２と、クラッチディスク３３とから構成されている。クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２は円板状又は環状のプレート部材であり、互いに対して軸方向に所定距離だけ離れて配置されている。クラッチプレート３１は第１軸方向側に配置されており、リテーニングプレート３２は第２軸方向側に配置されている。クラッチプレート３１とリテーニングプレート３２の外周部は円周方向に並んで配置された複数のストップピン４０により互いに固定されている。これにより、クラッチプレート３１とリテーニングプレート３２との軸方向距離が定められ、さらに両プレート３１， ３２は一体回転する。クラッチプレート３１の外周部には、クラッチディスク３３のクッショニングプレート４１が複数のリベット４３により固定されている。クッショニングプレート４１の両側に環状の摩擦フェーシング４２が固定されている。
【００１８】
クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２には、円周方向に等間隔で複数の第１収容部３４が形成されている。第１収容部３４は軸方向に僅かに膨らんだ部分であり、円周方向両側に第１支持部３５を有している。第１支持部３５は円周方向に互いに対向している。さらに、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２には、円周方向に等間隔で複数の第２収容部３６が形成されている。第２収容部３６は各第１収容部３４のＲ１側に隣接して配置されている。第２収容部３６は円周方向両側に第２支持部３７を有している。各第２収容部３６は第１収容部３４に対して半径方向及び円周方向に長く形成されている。
【００１９】
リテーニングプレート３２の外周縁には第２軸方向側に折り曲げられた複数の折り曲げ部５１が形成されている。折り曲げ部５１はストップピン４０に対応して形成されている。折り曲げ部５１によりストップピン４０周辺及びストップピン４０の強度が向上している。このためストップピン４０をクラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２に対して最も半径方向外側に配置でき、その結果ストッパートルクを高くできる。さらに折り曲げ部５１はリテーニングプレート３２の半径方向を長くしないため、従来の同じ強度のものに比べて半径方向のスペースを小さくできる。半径方向のスペースを従来と同様に保つ場合には、ストップピンを従来よりさらに半径方向外方に配置できる。折り曲げ部５１は部分的にしか形成されていないため、板金材料を節約できる。
【００２０】
ハブフランジ１８はクラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２の間すなわち両部材の軸方向間に配置されている。ハブフランジ１８は入力回転体２とハブ３との間の中間部材として機能する。ハブフランジ１８はプレート３１， ３２に比べて厚肉の円板状又は環状の部材である。ハブフランジ１８には、第１収容部３４に対応して第１窓孔５７が形成されている。第１窓孔５７は第１収容部３４に対して形成されている。第１窓孔５７の円周方向角度は第１収容部３４の第１支持部３５間の円周方向角度より小さくなっている。そして第１窓孔５７の回転方向中心は第１収容部３４の回転方向中心とほぼ一致している。このため、第１窓孔５７の円周方向両端と第１収容部３４の第１支持部３５との間には円周方向両側にそれぞれ捩り角度θ２だけの隙間が確保されている。第１窓孔５７内にはバネ１７が配置されている。バネ１７はコイルスプリングであり、円周方向両端が第１窓孔５７の円周方向両端に当接している。この状態で、バネ１７の円周方向両端は第１収容部３４の第１支持部３５に対してそれぞれ捩り角度θ２だけ隙間をあけている。
【００２１】
ハブフランジ１８には、第２収容部３６に対応した位置に第２窓孔５６が形成されている。第２窓孔５６は半径方向及び円周方向長さが第２収容部３６にほぼ一致している。第１バネ１６は第２窓孔５６内に配置されている。第１バネ１６は２組のコイルスプリングが組み合わされてなる弾性部材であり、円周方向両端が第２窓孔５６の円周方向両端に当接している。また、第１バネ１６の円周方向両端は第２収容部３６の第２支持部３７に当接している。ハブフランジ１８の内周部には、軸方向両側に延びる筒状部５９が形成されている。筒状部５９には、半径方向内側に延びる複数の内周歯６１が形成されている。
【００２２】
ハブ３は、プレート３１， ３２及びハブフランジ１８の内周部すなわち各部材の中心孔内に配置された筒状の部材である。ハブ３は主に筒状のボス６２から構成されている。ボス６２の中心孔には複数のスプライン６３が形成されている。このスプライン６３がトランスミッションから延びるシャフトのスプラインに係合することで、ハブ３からシャフトに出力が可能となっている。ボス６２には半径方向外方に延びるフランジ６４が形成されている。この実施形態ではフランジ６４の半径方向幅は僅かである。フランジ６４には、さらに半径方向外方に延びている複数の外周歯６５が形成されている。外周歯６５はボス６２から半径方向外側に延びるフランジの一部を形成していると考えてもよい。外周歯６５はハブフランジ１８の筒状部５９に対応する半径方向長さを有している。外周歯６５は内周歯６１の円周方向間に延びており、円周方向両側にそれぞれ所定の捩じり角度θ１だけ隙間を有している。また、外周歯６５から見てそのＲ２側の捩り角度θ１はＲ１側の捩り角度θ１に比べてやや大きく設定されている。内周歯６１及び外周歯６５はそれぞれ半径方向先端に向かって円周方向幅が狭くなる形状である。
【００２３】
内周歯６１と外周歯６５は円周方向全体にわたって形成されており、両者の当接可能な面積が増大している。つまり従来とは異なり、歯の一部を省略して低剛性弾性部材配置用の切欠きを形成していない。この結果、内周歯６１と外周歯６５との接触面積が増大している。すなわち、両部材間での面圧が下がり、摩耗や破損が生じにくくなっている。このため歯の一部を切り欠いたものに対し、省スペースで高トルクの特性を実現できる。
【００２４】
次に第２ダンパー機構６について説明する。第２ダンパー機構６は、ハブ３とハブフランジ１８との間でトルクを伝達するとともに、捩り振動を吸収・減衰するためのものである。第２ダンパー機構６の第２弾性機構９は主に第２バネ２１から構成されている。第２ダンパー機構６の第２摩擦機構１０はブッシュ１９と、固定プレート２０と第２コーンスプリング７８とから構成されている。すなわち、第２ダンパー機構６はハブ３とハブフランジ１８の係合部である内周歯６１及び外周歯６５から軸方向にずれた位置にある。より具体的に述べると、第２ダンパー機構６は内周歯６１及び外周歯６５からトランスミッション側にずれて配置されている。これにより外周歯６５と内周歯６１の接触面積を充分に確保できる。また、第２ダンパー機構６が内周歯６１と外周歯６５との間に配置されていないため、従来とは異なり、第２バネ２１の掛かり代を充分に確保できる。この結果、スプリングシートを省略でき、そのため第２バネ２１の組み付け性が向上している。
【００２５】
固定プレート２０は、第２ダンパー機構６において入力側の部材として機能する。すなわち、固定プレート２０はハブフランジ１８からのトルクが入力される部材である。固定プレート２０は、ハブフランジ１８の内周部とリテーニングプレート３２の内周部との間に配置された板金製の薄肉プレート部材である。固定プレート２０は、図８〜１１に示すように、第１円板状部７１と、第１円板状部７１の内周縁から第２軸方向（トランスミッション側）に延びる筒状部７２と、筒状部７２からさらに半径方向内側に延びる第２円板状部７３とから構成されている。
【００２６】
固定プレート２０の第１円板状部７１とハブフランジ１８との間にはスペーサ８０が配置されている。スペーサ８０は、ハブフランジ１８に固定プレート２０を回転方向に連結するとともに、固定プレート２０からハブフランジ１８側へ作用する力を受ける役割を有している。スペーサ８０は、環状部８１と、環状部８１から半径方向外側に突出する複数の突出部８２とを有している。突出部８２には、外周縁に２つの切欠き８３が形成されている。また、突出部８２から第１軸方向側に延び、ハブフランジ１８に形成された係合孔５８に挿入された突起８４が延びている。突起８４は、係合孔５８に対して半径方向には僅かに移動可能にかつ回転方向には相対移動不能に係合している。
【００２７】
固定プレート２０の第１円板状部７１には、円周方向に等間隔で半径方向外方に突出する複数の突出部７４が形成されている。この突出部７４は、スペーサ８０の突出部８２に対応して形成されている。固定プレート２０の突出部７４には、スペーサ８０の突出部８２に形成された切欠き８３に係合する爪７５が形成されている。以上に述べた構造において、固定プレート２０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に相対回転不能となるようにすなわちハブフランジ１８からトルクが入力され得るようになっている。また、固定プレート２０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に第１軸方向側を支持されるようになっている。なお、固定プレート２０はスペーサ８０及びハブフランジ１８から第２軸方向側には移動可能となっている。
【００２８】
次に、固定プレート２０とリテーニングプレート３２との間に形成された第１摩擦機構８について説明する。第１摩擦機構８は、第１摩擦ワッシャー４８と、第１コーンスプリング４９とから構成されている。第１摩擦ワッシャー４８は、リテーニングプレート３２に対して相対回転不能かつ軸方向に移動自在に係合し、固定プレート２０に対して摺動することで摩擦を発生するための摩擦部材である。第１摩擦ワッシャー４８は主に環状の樹脂部材からなる。第１摩擦ワッシャー４８は樹脂製の環状部８５を有している。
【００２９】
環状部８５において固定プレート２０側には摩擦材８６がモールド又は接着されている。摩擦材８６は第１摩擦ワッシャー４８と固定プレート２０との間の摩擦係数を高めるための部材であり、環状又は円板状に延びている。環状部８５の内周部には、第２軸方向側に延びる複数の回転方向係合部８７が形成されている。回転方向係合部８７は、リテーニングプレート３２の中心孔５２（内周縁）に形成された複数の切欠き５３内に挿入されている。これにより、第１摩擦ワッシャー４８はリテーニングプレート３２に対して相対回転不能にかつ軸方向に移動自在に係合している。さらに、環状部８５には、外周縁から半径方向外側に延びさらにそこから第２軸方向側に延びる係合部８８が形成されている。係合部８８は比較的細い形状であり、先端に爪部が形成されている。係合部８８はリテーニングプレート３２に形成された孔５４内に挿入され、爪部がリテーニングプレート３２に係合している。係合部８８は係合状態で半径方向外方に自らを付勢しており、孔５４に圧接している。このためサブアッシー組み付け後にも第１摩擦ワッシャー４８はリテーニングプレート３２から外れにくい。このように第１摩擦ワッシャー４８においてトルクを伝達するための係合部（回転方向係合部８７）とリテーニングプレート３２に対して部材を仮止めするための係合部（係合部８８）とを別々に設け、係合部８８を細く撓み可能な形状にしている。係合部８８は剛性が低いためサブアッシー時に折れにくい。このため、回転方向係合部８７にはサブアッシー組立時に力が作用せず、従来の樹脂製摩擦ワッシャーにおいて半径方向係合部にリテーニングプレートへの係合の爪部を持たせたものに比べても破損しにくい。また、サブアッシー組立時に圧入機が不要になり、設備費が低減できる。
【００３０】
第１コーンスプリング４９は、第１摩擦ワッシャー４８とリテーニングプレート３２の内周部との間に配置されており、両部材間で軸方向に圧縮された配置となっている。第１コーンスプリング４９は、外周端がリテーニングプレート３２に支持され、内周端が第１摩擦ワッシャー４８の環状部８５に当接している。第１コーンスプリング４９の内周側には、複数の切欠き４９ａが形成されている。この切欠き４９ａによって複数の突起が内周縁に形成されていると見なしてもよい。切欠き４９ａ内には第１摩擦ワッシャー４８の回転方向係合部８７の外周側に形成された突起部分が挿入されている。これにより、第１コーンスプリング４９は第１摩擦ワッシャー４８と相対回転不能に係合している。
【００３１】
固定プレート２０の第２円板状部７３には、円周方向に等間隔で複数の切り起こし部７６が形成されている。切り起こし部７６は、第２円板状部７３の内周側から軸方向に切り起こされた形状であり、第２円板状部７３における他の部分に比べて第２軸方向側に配置されている。この切り起こし部７６が形成された部分には、第２円板状部７３において切欠き部分が形成されている。切欠き部分の円周方向両端には支持部７７が形成されている。
【００３２】
ブッシュ１９は、第２ダンパー機構６において出力側の部材として機能し、ハブ３に相対回転不能に係合している。さらに詳細に説明すると、ブッシュ１９は、ハブフランジ１８の内周歯６１及びハブ３の外周歯６５の第２軸方向側で固定プレート２０の筒状部７２の内周側、さらにはボス６２の第２軸方向側部分の外周側の空間に配置された環状の樹脂製部材である。ブッシュ１９は、図１２〜１９に示すように環状部８９から主に構成されている。環状部８９には、第２軸方向側面に円周方向に等間隔で複数のバネ収容部９０が形成されている。バネ収容部９０は固定プレート２０の切り起こし部７６すなわち切欠き部分に対応して形成されている。バネ収容部９０はブッシュ１９の第２軸方向側面に形成された凹部である。この凹部は図１４及び１５に示すように断面で円の一部を構成するように滑らかに形成されている。また、各バネ収容部９０の半径方向及び円周方向中心には軸方向に貫通する孔が形成されている。さらには、環状部８９の内周部には、第２軸方向側に延びる筒状の内周支持部９１が形成されている。この内周支持部９１を含めたブッシュ１９の内周面９１ａは、ボス６２の外周面に当接又は近接している。さらに、ブッシュ１９の環状部８９に形成された第２軸方向側面８９ａは固定プレート２０の第２円板状部７３の第１軸方向側面に当接している。ここでは、ブッシュ１９の環状部８９と固定プレート２０の第２円板状部７３との間で第２摩擦機構１０が形成されている。
【００３３】
各バネ収容部９０内には第２バネ２１が配置されている。第２バネ２１は、第１バネ１６やバネ１７に対して小型のコイルスプリングであり、バネ定数が小さい。第２バネ２１は、バネ収容部９０内に配置され、円周方向両端がバネ収容部９０の円周方向両端に当接又は近接している。第２バネ２１は、バネ収容部９０内において、ブッシュ１９によって軸方向内側（第１軸方向側）及び内周側を支持されている。
【００３４】
第２バネ２１の円周方向両端には、固定プレート２０の支持部７７が回転方向に係合（当接）している。これにより、固定プレート２０からのトルクは第２バネ２１を介してブッシュ１９に伝達されるようになっている。第２バネ２１の円周方向端面はバネ収容部９０の円周方向端部によって第１軸方向側が全面的に支持されている。また、第２バネ２１の円周方向端面は支持部７７が半径方向にわたって支持している。このように第２バネ２１は円周方向両端の掛かり代が大きくなっている。言い換えると、第２バネ２１の円周方向両端において支持される部分の面積が増えている。これは第２バネを従来のハブとハブフランジの間から軸方向にずらした位置に配置することで可能になっている。以上の結果スプリングシートを廃止することができ、部品点数が減っている。
【００３５】
また、第２バネ切り起こし部７６は第２バネ２１の軸方向外側（第２軸方向側）を支持するように配置されている。このようにして、第２バネ２１は固定プレート２０によって外周側及び軸方向外側を支持されている。
ブッシュ１９には、環状部８９から第１軸方向側に延びる係合部９９が形成されている。係合部９９は第１軸方向側に延びる突起であり、ブッシュ１９のトルクをハブ３に伝達するための構成である。係合部９９は断面が外周歯６５間の隙間に合った形状をしており、ハブ３の外周歯６５の間に挿入され各外周歯６５に対して円周方向に移動不能に係合している。
【００３６】
第２コーンスプリング９２は第２摩擦機構１０において第２円板状部７３と環状部８９とを軸方向に互いに付勢するための付勢部材である。第２コーンスプリング９２は、ハブ３の外周歯６５及びハブフランジ１８の内周歯６１とブッシュ１９との軸方向間に配置されている。第２コーンスプリング９２は内周部がハブ３のフランジ６４に支持され、外周部がブッシュ１９の環状部８９に当接している。第２コーンスプリング９２は軸方向に圧縮された状態であり、ブッシュ１９を第２軸方向側に付勢している。この結果、ブッシュ１９の環状部８９の第２軸方向側面８９ａと固定プレート２０の第２円板状部７３の第１軸方向側面とが所定の力で軸方向に互いに付勢されている。第２コーンスプリング９２は第１コーンスプリング４９に比べて内外径共に小さく、厚みも大幅に小さい。このようにして第２コーンスプリング９２は第１コーンスプリング４９に対して付勢力が大幅に小さくなっている。第２コーンスプリング９２の内周縁には複数の切欠き９２ａが形成されている。切欠き９２ａによって内周縁に複数の突起が形成されていると見なしてもよい。前述の係合部９９は切欠き９２ａ内を延びている。
【００３７】
以上に述べたように、固定プレート２０は、第２ダンパー機構６において第２バネ２１に係合する入力側の部材及び第２摩擦機構１０を構成する部材として、さらには第１摩擦機構８を構成する部材として機能している。以下に、この固定プレート２０を用いた利点について説明する。固定プレート２０は、前述のように、第２ダンパー機構６において第２バネ２１の円周方向両端を支持する支持部材及び第２摩擦機構１０を構成する部材として機能している。このように１つの部材で２つの機能を実現しているために部品点数が少なくなる。さらには、固定プレート２０は第２バネ２１の軸方向外側をも支持している。さらには、固定プレート２０は、捩り特性の１段目で摺動して摩擦を発生する第２摩擦機構１０と、捩り特性の２段目で摺動して摩擦を発生する第１摩擦機構８の両方の摩擦面を構成している。このように１つの部材で両摩擦面を形成しているため、両摩擦面の摩擦特性を調整・管理するのが容易になっている。具体的には、従来のようにボスのフランジ及びハブフランジの両方の摺動面を管理する必要がなくなる。特に、固定プレート２０は従来のハブやハブフランジとは異なり小型で単純な構成であるため摩擦面の管理が容易である。以上に述べた固定プレート２０は板金製であり、プレス加工により所望の形状を容易に実現でき、安価に実現可能である。
【００３８】
次に、ブッシュ１９の利点について説明する。ブッシュ１９は樹脂製であり所望の形状を容易に実現できる。特に、樹脂製であるため係合部９９を一体成形でき、製造が容易である。係合部９９はハブ３の外周歯６５の円周方向間に係合しているため、ハブ３に係合のための特別な孔や凹部等を形成する必要がない。このため、ハブ３の加工工程が増えることはない。ブッシュ１９は、第２ダンパー機構６の出力側の部材として機能し、第２バネ２１の円周方向両側に係合するとともに第２摩擦機構１０の一部を構成している。このように単一の部材でトルク伝達と摩擦発生部を実現しているため、全体の部品点数が少なくなる。
【００３９】
第２摩擦機構１０において摩擦面同士を軸方向に付勢する部材としての第２コーンスプリング７８はハブ３のフランジ６４に支持されている。このように第２コーンスプリング７８が従来のようにリテーニングプレートに支持されているのでなく他の部材によって支持されることにより、１段目の特性におけるヒステリシストルクが安定する。このため１段目のヒステリシストルクの調整が容易である。従来は第１付勢部材と第２付勢部材の両方がリテーニングプレートにより支持されていたため、第１弾性部材の付勢力によってリテーニングプレートの変形が起こる可能性があり、そのため第２付勢部材の姿勢が変化し第２付勢部材の付勢力が安定しないという問題があった。この実施形態では、第１コーンスプリング４９の付勢力と第２コーンスプリング７８の付勢力は固定プレート２０に対して軸方向に互いに反対に働いている。すなわち、第１コーンスプリング４９は第１摩擦ワッシャー４８を介して固定プレート２０を第１軸方向側に付勢し、第２コーンスプリング７８はブッシュ１９を介して固定プレート２０を第２軸方向側に付勢している。
【００４０】
第２ストッパー１２はトルクの大きな領域では第２ダンパー機構６の各部材にトルクを作用させない構造である。捩じり特性の２段目範囲ではブッシュ１９，第２バネ２１及び固定プレート２０にはトルクが作用しない。このため各部材の強度を極端に大きくする必要がなく、設計が容易である。
次に、クラッチプレート３１の内周側に設けられたブッシュ９３について説明する。ブッシュ９３はクラッチプレート３１の内周部に設けられ、ハブ３の外周面、フランジ６４の端面、外周歯６５，ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１に当接する部材である。ブッシュ９３の機能としては、摩擦を発生して回転方向の振動を減衰する、クラッチプレート３１をハブ３に対して半径方向に位置決めする、ハブフランジ１８をハブ３に対して半径方向に位置決めするなどがある。ブッシュ９３は、図２０〜２２に示すように、主に、樹脂製の環状部９４から主に構成されている。環状部９４は半径方向に所定の幅を有し軸方向の厚みが薄い円板状の部材である。環状部９４はクラッチプレート３１の内周部とハブフランジ１８の内周部との軸方向間に配置されている。環状部９４の第２軸方向側には環状の摩擦部材９５がモールド若しくは接着又は単に配置されている。摩擦部材９５は環状であり、半径方向に所定の幅を有し軸方向の厚みが薄い円板状の部材である。摩擦部材９５は高摩擦係数の例えばゴム系、ガラス系の混紡もしくは含浸成形品や、セラミック等からなる。摩擦部材９５はブッシュ９３に高摩擦係数の特性をもたらものであり、また材料を選択することで摩擦の大きさを調整できる。
【００４１】
図２０の平面図で示すように、環状部９４及び摩擦部材９５は内外径が円形となっている。摩擦部材９５は、環状部９４の第２軸方向側面に当接するように配置されていると見なしても良いし、環状部９４の第２軸方向側面に形成された溝内に配置されていると見なしても良い。すなわち、環状部９４の内周縁には第２軸方向側に延びる筒状部９６が形成され、外周縁には第２軸方向側に延びる筒状部９７が形成されている。筒状部９６，９７に囲まれた環状の空間が環状部９４の溝を構成している。この溝は内外径が円であり、この溝内に摩擦部材９５は配置されている。
【００４２】
筒状部９６すなわちブッシュ９３はハブ３のフランジ６４の第１軸方向側面に当接している。ブッシュ９３とフランジ６４は第２コーンスプリング７８によって互いに圧接するようち付勢されている。筒状部９６とフランジ６４は１段目の捩じり角度範囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５すなわちブッシュ９３は、ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第１軸方向側端面に当接している。ブッシュ９３すなわちクラッチプレート３１とハブフランジ１８は第１コーンスプリング４９によって互いに圧接するように付勢されている。この部分が２段目の捩じり範囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５とハブ３の外周歯６５の第１軸方向側面との間にはわずかな隙間が確保されている。ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第１軸方向側端面は摩擦部材９５にのみ軸方向に当接している。
【００４３】
摩擦部材９５には円周方向に並んだ複数の孔９５ａが形成されており、この孔９５ａ内に環状部９４から突起９４ａが挿入されている。これにより、環状部９４と摩擦部材９５の回り止めが実現されている。特に、摩擦部材９５は円形であるため、このような回り止めが重要な役割を果たす。従来であれば摩擦部材が円形の場合にはＳＰＣＣからなる裏板に接着しても剥離等の強度に関する問題が生じる可能性があった。そのため摩擦部材を四角形状化することで回り止めを図っていた。本願に係る摩擦部材９５では、摩擦部材９５を円形という簡単な構造に保ったまま、剥離等の問題も解消している。特に、摩擦部材９５の孔９５ａの形成、及び樹脂製環状部９４の突起９４ａの形成はともに容易であり、コスト低減が実現されている。
【００４４】
なお、この実施形態では摩擦部材９５は環状部９４に対して固定されておらず、軸方向に離脱可能である。このため接着等の作業が不要である。ただし、本願発明の構成においても摩擦部材９５と環状部９４とを接着等していてもよい。
さらには、環状部９４には円周方向に並んだ複数の孔９４ｂが形成されている。孔９４ｂは軸方向に延び環状部９４の第１軸方向側と第２軸方向側とを連絡しており、摩擦部材９５の第１軸方向側面の一部を露出させている。また、クラッチプレート３１の内周部には、孔９４ｂに対応して孔１３が形成されている。孔１３は孔９４ｂより大径で孔９４ｂの周囲にさらに広がっている。このように同一位置に形成された孔９４ｂ及び孔１３によって摩擦部材９５の一部がクラッチディスク組立体１の外部に露出している。このため、摩擦部材９５は充分に冷却され、すなわち摩擦部材９５はクラッチプレート３１側への大気にも放熱し、摩擦部材９５の摩擦熱による摩擦特性の変化等が抑えられる。さらに、摩擦部材９５の耐久強度が向上する。さらに突起９４ａには軸方向に延び貫通する孔９４ｃが形成されている。孔９４ｃは環状部９４の第１軸方向側と第２軸方向側とを貫通させている。孔９４ｂ，９４ｃはブッシュ９３全体の体積を低減しており、これにより樹脂の使用量が減り、コストが低減されている。
【００４５】
環状部９４の内周縁には、第１軸方向側に延びる筒状部９８が形成されている。筒状部９６，９８は内周面がボス６２の外周面に当接している。これにより、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２のハブ３に対する半径方向の位置決め（芯出し）が行われている。また、筒状部９８の外周面には、クラッチプレート３１の内周縁に形成された複数の突起に係合する溝９８ａが形成されている。これにより、ブッシュ９３はクラッチプレート３１と一体回転してハブ３のフランジ６４、さらにハブフランジ１８の筒状部５９に摺動可能である。
【００４６】
筒状部９７には複数の切り欠き９７ａが形成されている。筒状部９７の半径方向内側面は、ハブフランジ１８の筒状部５９の第１軸方向側外周面に当接している。すなわち、ハブフランジ１８はこのブッシュ９３の筒状部９７によってハブ３及びクラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２に半径方向の位置決めをされている。
【００４７】
環状部９４の外周縁には第１軸方向に延びる複数の係合部１４が形成されている。係合部１４は円周方向に等間隔で形成されている。係合部１４は爪形状を有しており、クラッチプレート３１に形成された孔１５に係合している。これにより、ブッシュ９３はクラッチプレート３１に対して軸方向に仮止めされている。以上に述べたブッシュ９３は、ボス６２の外周面に当接することでクラッチプレート３１をハブ３に対して半径方向の位置決めをし、フランジ６４及び筒状部５９にそれぞれ当接する摩擦面を有することで１段目と２段目のヒステリシストルクを発生する。このように１つの部材に複数の機能をもたすことで全体の部品点数が減っている。
【００４８】
入力回転体２のクラッチディスク３３が図示しないフライホイールに押し付けられると、クラッチディスク組立体１にトルクが入力される。トルクは、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２から第１バネ１６，ハブフランジ１８，スペーサ８０，固定プレート２０，第２バネ２１，ブッシュ１９の順番で伝達され、最後にハブ３から図示しないシャフトに出力される。
【００４９】
エンジンからのトルク変動がクラッチディスク組立体１に入力されると、入力回転体２とハブ３との間で捩り振動すなわち相対回転が生じ、第１バネ１６，バネ１７及び第２バネ２１が回転方向に圧縮される。
次に、図６の機械回路図及び図７の捩り特性線図を用いてクラッチディスク組立体１のダンパー機構としての動作を説明する。図６に示す機械回路図は、入力回転体２とハブ３との間に形成されるダンパー機構４を模式的に描いたものであり、例えばハブ３を入力回転体２に対して一回転方向（例えばＲ２方向）に捩じったときの各部材の動作関係を説明するための図である。
【００５０】
ハブ３を入力回転体２に対してＲ２側に捩って行くと、捩り角度θ１までの角度では主に第２ダンパー機構６が作動する。すなわち、第２バネ２１が回転方向に圧縮され、第２摩擦機構１０で摺動が生じる。ここでは、第１摩擦機構８で摺動が生じないために、高ヒステリシストルクの特性となることはない。この結果、低剛性・低ヒステリシストルクの１段目特性が得られる。捩り角度が捩り角度θ１を超えると、第２ストッパー１２が当接し、ハブ３とハブフランジ１８との相対回転が停止する。すなわち、捩り角度θ１以上では第２ダンパー機構６が作動しない。このように捩り角度θ１以上では第２バネ２１が圧縮されないため、第２バネ２１の破損が生じにくい。また第２バネ２１の強度を心配しなくて良くなるので設計が容易になる。捩り特性の２段目では第１ダンパー機構５が作動する。すなわち、第１バネ１６がハブフランジ１８と入力回転体２との間で回転方向に圧縮され、第１摩擦機構８で摺動が生じる。この結果、高剛性・高ヒステリシストルクの２段目特性が得られる。捩り角度がθ１＋θ２を超えると、バネ１７の円周方向端部が第２収容部３６の第２支持部３７に当接する。すわなち、第２ダンパー機構６において第１バネ１６とバネ１７とが並列に圧縮される。この結果、３段目では２段目より高い剛性が得られる。捩り角度がθ１＋θ２＋θ３となると第１ストッパー１１が当接し、入力回転体２とハブ３との相対回転が停止する。
【００５１】
捩り特性の負側においても各捩り角度θ１〜θ３の大きさは異なるものの同様の特性が得られる。
なお、捩り特性の１段目では、ブッシュ９３とハブ３のフランジ６４及び外周歯６５との間で摩擦が発生している。さらには、２段目及び３段目ではブッシュ９３とハブフランジ１８の内周部との間で摩擦が生じている。
［他の実施例］
図２３に示すように、前記実施形態のスペーサを廃止して、固定プレート２０をハブフランジ１８に直接係合させてもよい。固定プレート２０の第１円板状部７１はハブフランジ１８の筒状部５９に直接支持されている。また、第１円板状部７１の外周縁からは、ハブフランジ１８の係合孔５８内に係合爪２８が延びている。この構成では、スペーサを省略でき部品点数が少なくなっている。
【００５２】
さらには、図６の機械回路図においてスペーサ８０の位置に他の弾性部材すわなちバネを配置してもよい。この場合は、全体で４段の特性が得られる。
この実施形態の説明で、「一体回転するように係合している」又は「相対回転不能に係合している」などは、両部材が円周方向にトルク伝達可能となっている構成を意味している。すなわち、両部材の間に回転方向に隙間等が形成され所定角度までは両部材がトルク伝達を行わない場合も含む。
〔クラッチディスク組立体の軸方向支持構造〕
以下に述べる本発明の構造は、捩じり角度１段目で機能する第２摩擦機構１０において安定しかつばらつきの少ない摩擦を得るための構造である。
【００５３】
図２４は、本発明のクラッチディスク組立体１において各部材の軸方向に作用する力及びそれを受ける各部材の構造を簡略して描いたモデル図である。ここでは、各部材の半径方向及び円周方向の関係を省略している。
クラッチディスク組立体１において、クラッチプレート３１（第１回転プレート）とリテーニングプレート３２（第２回転プレート）は軸方向に間隔をあけて配置された１対のプレート部材（回転プレート）であり、互いに固定されることで軸方向位置が定められている。なお、プレート３１，３２は板金製であるため大きな荷重が作用すると軸方向には多少は変形可能である。
【００５４】
中間体は、クラッチプレート３１とリテーニングプレート３２との軸方向間に軸方向に移動可能に配置された部材であり、主にハブフランジ１８からなる。中間体はハブフランジ１８とともに軸方向に移動可能な固定プレート２０やスペーサ８０なども含んだ概念である。ハブフランジ１８（中間プレート）は第１軸方向側の面がクラッチプレート３１の第２軸方向側の面に支持され、より具体的にはクラッチプレート３１に係合するブッシュ９３に当接している。ハブフランジ１８とリテーニングプレート３２との間には第１コーンスプリング４９が配置されている。第１コーンスプリング４９は両部材間で軸方向に圧縮されて配置されており、この結果中間体とリテーニングプレート３２とに軸方向に付勢力を与えている。これにより、中間体としてのハブフランジ１８はクラッチプレート３１側に強く圧接されており、この結果プレート３１，３２に対するハブフランジ１８や固定プレート２０の軸方向位置が定められている。
【００５５】
なお、ハブフランジ１８と第１コーンスプリング４９との間には固定プレート２０が配置されている。固定プレート２０の外周部分である第１円板状部７１（第１部分）は第１コーンスプリング４９によってハブフランジ１８に強く圧接されている。ここでは、第１コーンスプリング４９の反発力が大きいため固定プレート２０はプレート３１，３２及びハブフランジ１８に対して軸方向に移動不能となっている。以上に述べた構造において、プレート３１，３２と中間体（１８，２０）は軸方向に一体の構成となっている。さらに、第１コーンスプリング４９の反発力は固定プレート２０の内周部である第２円板状部７３（第２部分，支持部）に作用していない。以上に述べた構造において、クラッチプレート３１の内周部と固定プレート２０の第２円板状部７３とが軸方向に隙間をあけて対向している。
【００５６】
ハブ３はプレート３１，３２及びハブフランジ１８の内周側に配置されており、半径方向に延びるフランジ（６４，６５）を有している。フランジ（６４，６５）は、クラッチプレート３１の内周部と固定プレート２０の第２円板状部７３との間に配置され、第１軸方向側の面がクラッチプレート３１の第２軸方向側に支持されている。より具体的には、フランジ（６４，６５）はブッシュ９３に当接している。
【００５７】
ブッシュ１９はフランジ（６４，６５）と固定プレート２０の内周部との軸方向間において、固定プレート２０の第２円板状部７３側に配置されている。ブッシュ１９は、第２円板状部７３の第１軸方向側の面に当接し、第２摩擦機構１０を構成している。第２コーンスプリング７８はフランジ（６４，６５）とブッシュ１９との間に配置され、両部材に軸方向に反発力を与えている。この結果、ハブ３はクラッチプレート３１側に付勢され、ブッシュ１９（第１摩擦部材）は固定プレート２０の第２円板状部７３に圧接されている。このようにして、ハブ３及びブッシュ１９がプレート３１，３２及びハブフランジ１８に対して軸方向に位置決めされている。なお、第２コーンスプリング７８（第２付勢部材）の付勢力は第１コーンスプリング４９（第１付勢部材）の付勢力に比べて大幅に小さいため、ブッシュ１９が固定プレート２０を軸方向トランスミッション側に移動させることは生じにくい。また、固定プレート２０の第２円板状部７３は第２コーンスプリング７８からの荷重によって変形しないだけの剛性を少なくとも有している。
【００５８】
図２４に示す本願のクラッチディスク組立体１の軸方向支持構造によって、以下の効果が得られる。
（１）第２摩擦機構１０において第２コーンスプリング７８の荷重を受ける支持部材としての固定プレート２０は、第１コーンスプリング４９によってプレート３１，３２とハブフランジ１８に対して軸方向に位置決めされている。より具体的には、固定プレート２０には第１コーンスプリング４９から第１軸方向側に（すなわち第２コーンスプリング７８の荷重とは反対方向に）荷重が作用している。この結果、従来とは異なり、固定プレート２０を第２軸方向側に移動させようとする荷重は第２コーンスプリング７８以外からは作用しない。したがって、各部材に摩耗が生じていない時点では固定プレート２０は軸方向に移動しない。
【００５９】
（２）第１コーンスプリング４９の反発力はプレート３１，３２とハブフランジ１８との間でバランスされており、その付勢力が第２コーンスプリング７８の姿勢に影響を与えることはない。特に、第１コーンスプリング４９の荷重は固定プレート２０の第１円板状部７１には作用しているが、第２摩擦機構１０の支持部を構成している第２円板状部７３には作用していないため、第２円板状部７３が第１コーンスプリング４９によって変形することはない。
【００６０】
以上の結果、固定プレート２０の内周部が所定の軸方向位置に保たれ、第２摩擦機構１０でのヒステリシストルクの大きさが安定し、また各製品間でのばらつきも少ない。
〔摩耗追従機構〕
第２ダンパー機構６においてブッシュ１９と固定プレート２０の摩擦面においてブッシュ１９の摩耗が進むと、ブッシュ１９が他の部材に対して第２軸方向側に移動することが考えられる。この場合は、第２コーンスプリング７８の姿勢が変化し、具体的には起き上がった状態になる。このため、第２コーンスプリング７８の付勢力（セット荷重）が変化してしまう。このように第２摩擦機構１０におけるヒステリシストルクの大きさが安定しない。
【００６１】
しかし、本発明に係るクラッチディスク組立体１は以下のような摩耗追従（補償）機構を有しており、それにより第２摩擦機構１０におけるヒステリシストルクの大きさをブッシュ１９の摩耗にも関わらず安定させることができる。摩耗追従機構は、中間体（ハブフランジ１８，固定プレート２０など）がクラッチプレート３１側に移動するのを制限するとともに、ブッシュ１９と固定プレート２０の摩擦面での摩耗に応じて中間体がクラッチプレート３１側に移動するのを許容するための構造である。ここでは中間体の移動量が摩耗量と同一であるのが理想であり、近ければ近いほど望ましい。摩耗追従機構は、中間体をクラッチプレート３１側に付勢する付勢機構と、中間体のクラッチプレート３１側を支持する支持機構とを有している。付勢機構は、具体的には、第１コーンスプリング４９であり、第２コーンスプリング７８より付勢力がはるかに大きい。第１コーンスプリング４９は固定プレート２０を第１軸方向側に付勢し、その付勢力はハブフランジ１８に作用している。支持機構は、中間体のクラッチプレート３１側を支持している摩擦機構を有している。摩擦機構は自らの摩耗によって中間体がクラッチプレート３１側に移動するのを許容する機能を有している。摩擦機構における摩耗は、プレート３１，３２と中間体（ハブフランジ１８）が相対回転するときに生じる。摩擦機構は、具体的には、クラッチプレート３１に支持されハブフランジ１８の第１軸方向側を支持するブッシュ９３によって構成されている。ブッシュ９３はクラッチプレート３１と一体回転し、ハブフランジ１８と回転方向に摺動可能である。第２摩擦機構１０の摩擦面Ａでの摩耗量とブッシュ９３とハブフランジ１８との間の摩擦面Ｂでの摩耗量とがクラッチディスク組立体１の動作中で所定時間経過したときに対応又は一致していると、次のような効果が得られる。
【００６２】
摩擦面Ａでは樹脂製のブッシュ１９が摩耗し、第２軸方向側に移動しようとする。一方、摩擦面Ｂではブッシュ９３においてハブフランジ１８の筒状部５９に対応する部分（摩擦部材９５）が摩耗し、その摩耗量だけハブフランジ１８、スペーサ８０、固定プレート２０及び第１摩擦ワッシャー４８からなる中間体は第１軸方向側に移動する。このため、第２摩擦機構１０の摩擦面Ａにおいても固定プレート２０の第２円板状部７３が第１軸方向側へと移動する。この結果、ブッシュ１９は摩耗にも関わらず第２軸方向側に移動することができない。したがって、ブッシュ１９のハブ３に対する軸方向の位置はほとんど変化せず、その結果フランジ６４とブッシュ１９との間に配置された第２コーンスプリング７８の姿勢もほとんど変化しない。このようにハブフランジ１８や第１摩擦機構８を用いた摩耗追従機構により、第２摩擦機構１０の摩擦面Ａでの摩耗に関わらず第２コーンスプリング７８の姿勢を一定に維持し、その結果第２摩擦機構１０でのヒステリシストルクを安定的に発生させることができる。この結果、経時変化の少ないヒステリシストルクが得られ、音振性能が向上する。また、第２コーンスプリング７８の摩耗代を考慮する必要が少なくなるため、第２コーンスプリング７８の設計自由度が増大する。具体的には、第２コーンスプリング７８の応力を低くかつ荷重を高く設計することができる。
【００６３】
第２コーンスプリング７８のセット荷重は荷重特性のピーク付近に設定されている。ブッシュ１９での摩耗量とブッシュ９３での摩耗量が同等に維持される場合は、第２コーンスプリング７８の荷重は常に最大付近に維持される。摩擦面Ａでの摩耗量と摩擦面Ｂでの摩耗量が異なる場合には、摩耗によってセット荷重は荷重特性のピークから両側に多少ずれる。この場合でもセット荷重の変化量は最小限になるように設定されており、またその変化は予測可能である。
〔他の実施形態〕
本発明はクラッチディスク組立体以外のダンパーディスク組立体にも採用できる。例えば本発明は２つのフライホイール同士を回転方向に連結するダンパーディスク組立体やその他クラッチを有さないダンパーディスク組立体にも採用できる。
【００６４】
【発明の効果】
本発明に係るダンパーディスク組立体では、第２付勢部材の反発力は第１付勢部材の力を受ける中間体の支持部に作用しないため、中間体の支持部と摩擦部材の摩擦面で生じるヒステリシストルクが安定する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態としてのクラッチディスク組立体の平面図。
【図２】図１の部分拡大図。
【図３】図１のＩＩＩ −ＩＩＩ 断面図。
【図４】図１の０−ＩＶ断面図。
【図５】図１のＯ−Ｖ 断面図。
【図６】本発明のクラッチディスク組立体のダンパー機構としての機械回路図。
【図７】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。
【図８】固定プレートの平面図。
【図９】図８のＩＸ−ＩＸ 断面図。
【図１０】図８のＸ 矢視図。
【図１１】図８のＸＩ矢視図。
【図１２】ブッシュの平面図。
【図１３】図１２のＸＩＩＩ矢視図。
【図１４】図１２のＸＩＶ−ＸＩＶ 矢視図。
【図１５】図１４の部分拡大図。
【図１６】図１７のＸＶＩ−ＸＶＩ 断面図。
【図１７】ブッシュの裏面図。
【図１８】図１７のＸＶＩＩ矢視図。
【図１９】図１７のＸＩＸ 矢視図。
【図２０】摩擦ブッシュの平面図。
【図２１】図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ 断面図。
【図２２】図２１の部分拡大図。
【図２３】他の実施形態における図３に対応する図。
【図２４】本発明の各構成の軸方向の付勢及び支持関係を説明するためのモデル図。
【符号の説明】
１ クラッチディスク組立体
２ 入力回転体
３ ハブ
４ ダンパー機構
５ 第１ダンパー機構
６ 第２ダンパー機構
７ 第１弾性機構
８ 第１摩擦機構
９ 第２弾性機構
１０ 第２摩擦機構
１６ 第１バネ
１８ ハブフランジ
１９ ブッシュ
２０ 固定プレート
２１ 第２バネ
３１ クラッチプレート
３２ リテーニングプレート
４８ 第１摩擦ワッシャー
４９ 第１コーンスプリング
７８ 第２コーンスプリング

Claims (3)

1. 第１回転プレートと、
   前記第１回転プレートの第２軸方向側に間をあけて配置され前記第１回転プレートに固定された第２回転プレートと、
   前記第１及び第２回転プレートの間に配置され、第１軸方向側を前記第１回転プレートに支持され、支持部を内周側に有する中間体と、
   前記第１及び第２回転プレートと前記中間体とを回転方向に弾性的に連結する弾性部材と、
   前記第１及び第２回転プレートと前記中間体の内周側に配置された部材であり、筒状部と、筒状部から半径方向に延びるフランジとを有し、前記フランジは支持部の第１軸方向側に間をあけて配置され、前記フランジは第１軸方向側が前記第１回転プレートに支持されている、出力ハブと、
   前記フランジと前記支持部との間に配置され、前記出力ハブと前記中間体とが相対回転するときに摩擦を発生するための機構であり、前記出力ハブに相対回転不能にかつ軸方向に移動自在に係合し支持部の前記第１軸方向側面に当接する第１摩擦部材と、前記フランジと前記第１摩擦部材との軸方向間に圧縮されて配置されることで前記第１摩擦部材と前記フランジとに反発力を与える第１付勢部材とを有する摩擦発生機構と、
   前記中間体において前記支持部と異なる部分と前記第２回転プレートとの間に軸方向に圧縮されて配置されることで、前記中間体と前記第２回転プレートに対して前記第１付勢部材の反発力より大きな反発力を与える第２付勢部材と、
   を備えたダンパーディスク組立体。
2. 前記中間体は、前記第１回転プレートに第１軸方向側を支持される中間プレートと、前記中間プレートと前記第２付勢部材との間に配置され前記中間プレートからトルクが入力される第１部分と前記支持部を構成する第２部分とを含む支持部材とを有している、請求項１に記載のダンパーディスク組立体。
3. 前記支持部材の前記第１部分と前記第２付勢部材との間に配置され、前記第２回転プレートと一体回転する第２摩擦部材をさらに備えている、請求項２に記載のダンパーディスク組立体。

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