JP3526059B2 - フェノール樹脂成形材料 - Google Patents
フェノール樹脂成形材料Info
- Publication number
- JP3526059B2 JP3526059B2 JP27558492A JP27558492A JP3526059B2 JP 3526059 B2 JP3526059 B2 JP 3526059B2 JP 27558492 A JP27558492 A JP 27558492A JP 27558492 A JP27558492 A JP 27558492A JP 3526059 B2 JP3526059 B2 JP 3526059B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- molding material
- ratio
- phenol
- phenol resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形材料の熱安定性及
び充填性が良好であり、かつ速硬化性に優れ、得られた
成形品のドリル加工等における摩耗特性及び機械的強度
の向上したフェノール樹脂成形材料に関する。
び充填性が良好であり、かつ速硬化性に優れ、得られた
成形品のドリル加工等における摩耗特性及び機械的強度
の向上したフェノール樹脂成形材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にフェノール樹脂成形材料の多く
は、樹脂成分としてノボラック型フェノール樹脂を用
い、硬化剤としてヘキサメチレンテトラミン（ヘキサミ
ン）を添加することにより、硬化反応をせしめるもので
ある。このようなノボラック型フェノール樹脂を用いた
フェノール樹脂成形材料は、射出成形において、硬化性
は比較的良好であるものの、成形時射出シリンダー内の
熱安定性が不十分で、成形金型内への充填性も良好であ
るとはいえず、従って、連続成形性の点で改良が求めら
れていた。一方、硬化性については、フェノールに対す
るメチレン結合において、オルソ結合の割合の多いハイ
オルソノボラック型フェノール樹脂を使用することによ
り改良することが検討され、実用化もされているが、射
出成形時の熱安定性などが不十分であり、更に改良が望
まれていた。
は、樹脂成分としてノボラック型フェノール樹脂を用
い、硬化剤としてヘキサメチレンテトラミン（ヘキサミ
ン）を添加することにより、硬化反応をせしめるもので
ある。このようなノボラック型フェノール樹脂を用いた
フェノール樹脂成形材料は、射出成形において、硬化性
は比較的良好であるものの、成形時射出シリンダー内の
熱安定性が不十分で、成形金型内への充填性も良好であ
るとはいえず、従って、連続成形性の点で改良が求めら
れていた。一方、硬化性については、フェノールに対す
るメチレン結合において、オルソ結合の割合の多いハイ
オルソノボラック型フェノール樹脂を使用することによ
り改良することが検討され、実用化もされているが、射
出成形時の熱安定性などが不十分であり、更に改良が望
まれていた。
【０００３】更に、充填材についてみると、有機質充填
材は、主として木粉が使用され、その他、パルプ、有機
繊維、布細片、熱可塑性樹脂粉末などが用途に応じて使
用されている。有機質充填材の中で木粉など通常のもの
では、機械的強度や電気特性（特に煮沸後の特性）にお
いて十分とはいえず、熱可塑性樹脂粉末や熱硬化性樹脂
硬化物の粉末あるいは無機質充填材を配合することによ
り上記特性の改良がある程度達成されている。しかしな
がら、熱可塑性樹脂粉末では一般的には耐熱性が低下す
るので、その配合に限界がある。更に、熱硬化性樹脂硬
化物の粉末あるいはこれに木粉などを併用して成形収縮
や電気特性を改良することも試みられている（特開昭５
７−７８４４４号公報、特開昭５９−１０５０４９号公
報など）が、熱硬化性樹脂硬化物の粉末では多量に使用
すると、成形品が硬く脆くなり、他の特性も余り向上し
ない。
材は、主として木粉が使用され、その他、パルプ、有機
繊維、布細片、熱可塑性樹脂粉末などが用途に応じて使
用されている。有機質充填材の中で木粉など通常のもの
では、機械的強度や電気特性（特に煮沸後の特性）にお
いて十分とはいえず、熱可塑性樹脂粉末や熱硬化性樹脂
硬化物の粉末あるいは無機質充填材を配合することによ
り上記特性の改良がある程度達成されている。しかしな
がら、熱可塑性樹脂粉末では一般的には耐熱性が低下す
るので、その配合に限界がある。更に、熱硬化性樹脂硬
化物の粉末あるいはこれに木粉などを併用して成形収縮
や電気特性を改良することも試みられている（特開昭５
７−７８４４４号公報、特開昭５９−１０５０４９号公
報など）が、熱硬化性樹脂硬化物の粉末では多量に使用
すると、成形品が硬く脆くなり、他の特性も余り向上し
ない。
【０００４】一方、無機質充填材においては、炭酸カル
シウム、クレー、シリカ、アルミナ、水酸化アルミニウ
ム、ガラスなどの粉末、ガラス繊維などが使用されてい
る。無機質充填材はシリカ、アルミナ、ガラスなどの硬
質のもの、炭酸カルシウム、クレーなど比較的軟質のも
のがあり、用途や要求特性に応じて選択使用されている
が、一般的には、機械的強度、電気特性等において優れ
た性能を発揮する。無機質充填材は有機質充填材に比較
すれば硬く、ドリル加工や摺動時において、相手材（ド
リルや金属材料）を摩耗させることが問題となってい
る。
シウム、クレー、シリカ、アルミナ、水酸化アルミニウ
ム、ガラスなどの粉末、ガラス繊維などが使用されてい
る。無機質充填材はシリカ、アルミナ、ガラスなどの硬
質のもの、炭酸カルシウム、クレーなど比較的軟質のも
のがあり、用途や要求特性に応じて選択使用されている
が、一般的には、機械的強度、電気特性等において優れ
た性能を発揮する。無機質充填材は有機質充填材に比較
すれば硬く、ドリル加工や摺動時において、相手材（ド
リルや金属材料）を摩耗させることが問題となってい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ノボラック
型フェノール樹脂を用いたフェノール樹脂成形材料にお
ける上記のような欠点を改良することを目的として種々
検討した結果、射出成形時の熱安定性及び充填性に優
れ、速硬化性であり、機械的強度が優れ、摩耗特性、即
ち成形品自体の摩耗が小さく、相手材を摩耗させない成
形材料を開発するに至ったものである。
型フェノール樹脂を用いたフェノール樹脂成形材料にお
ける上記のような欠点を改良することを目的として種々
検討した結果、射出成形時の熱安定性及び充填性に優
れ、速硬化性であり、機械的強度が優れ、摩耗特性、即
ち成形品自体の摩耗が小さく、相手材を摩耗させない成
形材料を開発するに至ったものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、フェノール樹
脂、及び充填材として有機質充填材と無機質充填材とを
含有するフェノール樹脂成形材料であって、フェノール
樹脂は、フェノール核に結合するメチレン結合における
オルソ結合対パラ結合比が１．０〜２．５であるノボラ
ック型フェノール樹脂とオルソ結合対パラ結合の比が
１．０未満であるノボラック型フェノール樹脂との二種
類のフェノール樹脂からなり、かつ、オルソ結合対パラ
結合比が１．０〜２．５であるノボラック型フェノール
樹脂の方がオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満であ
るノボラック型フェノール樹脂よりも多く配合されてお
り、有機質充填材の一部が熱硬化性樹脂硬化物の粉末で
あり、更に沸点が８０℃〜１５０℃である物質を含有す
ることを特徴とするフェノール樹脂成形材料、を要旨と
するものである。本発明のフェノール樹脂成形材料にお
いて、主成分として用いるノボラック型フェノール樹脂
は、フェノール核に結合するメチレン結合において、オ
ルソ結合対パラ結合の比が１．０〜２．５である。この
ノボラック型フェノール樹脂は成形材料に速硬化性を付
与するものである。従って、このオルソ結合対パラ結合
比が１．０より小さいと速硬化性を十分に付与すること
ができず、２．５より大きくすることは反応上困難であ
る。好ましい範囲は１．０〜１．８であり、速硬化性の
みならず、得られた成形品の機械的・電気的特性を向上
させる。
脂、及び充填材として有機質充填材と無機質充填材とを
含有するフェノール樹脂成形材料であって、フェノール
樹脂は、フェノール核に結合するメチレン結合における
オルソ結合対パラ結合比が１．０〜２．５であるノボラ
ック型フェノール樹脂とオルソ結合対パラ結合の比が
１．０未満であるノボラック型フェノール樹脂との二種
類のフェノール樹脂からなり、かつ、オルソ結合対パラ
結合比が１．０〜２．５であるノボラック型フェノール
樹脂の方がオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満であ
るノボラック型フェノール樹脂よりも多く配合されてお
り、有機質充填材の一部が熱硬化性樹脂硬化物の粉末で
あり、更に沸点が８０℃〜１５０℃である物質を含有す
ることを特徴とするフェノール樹脂成形材料、を要旨と
するものである。本発明のフェノール樹脂成形材料にお
いて、主成分として用いるノボラック型フェノール樹脂
は、フェノール核に結合するメチレン結合において、オ
ルソ結合対パラ結合の比が１．０〜２．５である。この
ノボラック型フェノール樹脂は成形材料に速硬化性を付
与するものである。従って、このオルソ結合対パラ結合
比が１．０より小さいと速硬化性を十分に付与すること
ができず、２．５より大きくすることは反応上困難であ
る。好ましい範囲は１．０〜１．８であり、速硬化性の
みならず、得られた成形品の機械的・電気的特性を向上
させる。
【０００７】かかるフェノール樹脂の分子量は一般的に
は、数平均分子量で６００〜９００である。６００より
小さいと、樹脂の融点が低く、取扱いが不便であり、硬
化性も低下する。一方９００より大きいと、樹脂の製造
安定性が不十分である。なお、上記のような、いわゆる
ハイオルソノボラック型フェノール樹脂は公知の方法に
より得ることができる。本発明において、フェノール樹
脂として、上記のハイオルソノボラック型フェノール樹
脂とともにオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満であ
るノボラック型フェノール樹脂、いわゆるランダムノボ
ラック型フェノール樹脂を併用する。このランダムノボ
ラック型フェノール樹脂の配合割合は、フェノール樹脂
全体の５０％未満であり、成形材料の要求特性にもよる
が、好ましくは、１０〜４０重量％である。かかる樹脂
の配合により、機械的強度の向上、電気特性の向上、低
コスト化などを図ることも可能である。
は、数平均分子量で６００〜９００である。６００より
小さいと、樹脂の融点が低く、取扱いが不便であり、硬
化性も低下する。一方９００より大きいと、樹脂の製造
安定性が不十分である。なお、上記のような、いわゆる
ハイオルソノボラック型フェノール樹脂は公知の方法に
より得ることができる。本発明において、フェノール樹
脂として、上記のハイオルソノボラック型フェノール樹
脂とともにオルソ結合対パラ結合の比が１．０未満であ
るノボラック型フェノール樹脂、いわゆるランダムノボ
ラック型フェノール樹脂を併用する。このランダムノボ
ラック型フェノール樹脂の配合割合は、フェノール樹脂
全体の５０％未満であり、成形材料の要求特性にもよる
が、好ましくは、１０〜４０重量％である。かかる樹脂
の配合により、機械的強度の向上、電気特性の向上、低
コスト化などを図ることも可能である。
【０００８】次に充填材について説明する。本発明の特
徴のひとつは、有機質充填材と無機質充填材とを併用
し、有機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉
末を使用することである。熱硬化性樹脂硬化物の粉末と
しては樹脂単独の硬化物粉末は勿論、熱硬化性樹脂成形
材料の硬化物、熱硬化性樹脂積層板あるいは化粧板を粉
砕したものも含まれる。熱硬化性樹脂としては、フェノ
ール樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹
脂、不飽和ポリエステル樹脂などであるが、フェノール
樹脂、メラミン樹脂及びエポキシ樹脂が一般的である。
徴のひとつは、有機質充填材と無機質充填材とを併用
し、有機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉
末を使用することである。熱硬化性樹脂硬化物の粉末と
しては樹脂単独の硬化物粉末は勿論、熱硬化性樹脂成形
材料の硬化物、熱硬化性樹脂積層板あるいは化粧板を粉
砕したものも含まれる。熱硬化性樹脂としては、フェノ
ール樹脂、メラミン樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹
脂、不飽和ポリエステル樹脂などであるが、フェノール
樹脂、メラミン樹脂及びエポキシ樹脂が一般的である。
【０００９】木粉など通常の有機質充填材の使用のみで
は成形品の硬度が十分でなく、寸法精度が良くなく、強
度、摩耗の点で満足なものが得られにくい。そこで、有
機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉末を一
定量配合することによりこれらの欠点を大幅に改良する
ことができる。熱硬化性樹脂硬化物の粉末は他の有機質
充填材に比較して硬いが、鉄、アルミニウムなどの金属
よりは軟質であるので、ドリル加工や摺動時に相手材で
あるドリルや金属を摩耗させることがない。熱硬化性樹
脂硬化物の粉末の配合割合は、有機質充填材中１０〜４
０重量％である。１０重量％未満ではその配合の効果が
小さく、４０重量％を越えると成形品が硬く脆くなり好
ましくない。
は成形品の硬度が十分でなく、寸法精度が良くなく、強
度、摩耗の点で満足なものが得られにくい。そこで、有
機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉末を一
定量配合することによりこれらの欠点を大幅に改良する
ことができる。熱硬化性樹脂硬化物の粉末は他の有機質
充填材に比較して硬いが、鉄、アルミニウムなどの金属
よりは軟質であるので、ドリル加工や摺動時に相手材で
あるドリルや金属を摩耗させることがない。熱硬化性樹
脂硬化物の粉末の配合割合は、有機質充填材中１０〜４
０重量％である。１０重量％未満ではその配合の効果が
小さく、４０重量％を越えると成形品が硬く脆くなり好
ましくない。
【００１０】有機質充填材は、熱硬化性樹脂硬化物の粉
末とともに、木粉の他、パルプ、有機繊維、布細片、熱
可塑性樹脂粉末などを用途に応じて使用する。次に、上
記のような有機質充填材とともに無機質充填材を併用す
る。無機質充填材を併用することにより強度、寸法精
度、電気特性などが向上する。無機質充填材としては、
炭酸カルシウム、タルク、クレー、シリカ、アルミナ、
水酸化アルミニウム、ガラスなどを使用することができ
るが、その種類及び使用量によっては、成形品が硬くな
り、ドリル加工や摺動時に相手材であるドリルや金属を
摩耗させることがある。このため、本発明においては、
特に摩耗特性を重視する観点から、軟質の炭酸カルシウ
ム、タルク、クレーが好ましく、その配合量も充填材全
体に対して２０〜４０重量％が好ましい。
末とともに、木粉の他、パルプ、有機繊維、布細片、熱
可塑性樹脂粉末などを用途に応じて使用する。次に、上
記のような有機質充填材とともに無機質充填材を併用す
る。無機質充填材を併用することにより強度、寸法精
度、電気特性などが向上する。無機質充填材としては、
炭酸カルシウム、タルク、クレー、シリカ、アルミナ、
水酸化アルミニウム、ガラスなどを使用することができ
るが、その種類及び使用量によっては、成形品が硬くな
り、ドリル加工や摺動時に相手材であるドリルや金属を
摩耗させることがある。このため、本発明においては、
特に摩耗特性を重視する観点から、軟質の炭酸カルシウ
ム、タルク、クレーが好ましく、その配合量も充填材全
体に対して２０〜４０重量％が好ましい。
【００１１】本発明のフェノール樹脂成形材料は、シリ
ンダー内の熱安定性を向上させ、成形金型内への充填性
も良好にし、成形品特性を安定向上させるために、沸点
が８０℃〜１５０℃である物質を含有せしめる。このよ
うな物質としては、例えば、メチルエチルケトン、メチ
ルイソブチルケトン、トルエン、キシレン、水、プロパ
ノール等の各種液状物質が挙げられる。特に、メチルエ
チルケトン、トルエン、水、プロパノールが好ましい。
ンダー内の熱安定性を向上させ、成形金型内への充填性
も良好にし、成形品特性を安定向上させるために、沸点
が８０℃〜１５０℃である物質を含有せしめる。このよ
うな物質としては、例えば、メチルエチルケトン、メチ
ルイソブチルケトン、トルエン、キシレン、水、プロパ
ノール等の各種液状物質が挙げられる。特に、メチルエ
チルケトン、トルエン、水、プロパノールが好ましい。
【００１２】上記のような物質は射出シリンダー内で熔
融した成形材料の温度をその物質の沸点以下に抑える作
用をするとともに、成形材料のフローを大きくし、かつ
溶融トルクを高くする。従って、成形材料の射出シリン
ダー内での熱安定性が向上し、成形金型への充填性が向
上する。この物質の配合量は、成形材料全体中０.５〜
４重量％が適当である。０.５重量％未満では上記の効
果が十分に現れず、４重量％を越えてもこれ以上は効果
の向上は期待されず、逆に得られた成形品の収縮率が大
きくなるなどの問題が生じてくる。特に好ましい配合量
は０.５〜２.５重量％である。成形材料化の方法は、樹
脂、充填材、添加剤等のブレンド物をロール、コニー
ダ、押出し機等を利用して、加熱溶融混練した後、ペレ
ット化あるいは冷却粉砕して材料化する方法が一般的で
ある。上記のようにして得られたフェノール樹脂成形材
料は、射出成形など通常の成形方法で成形される。
融した成形材料の温度をその物質の沸点以下に抑える作
用をするとともに、成形材料のフローを大きくし、かつ
溶融トルクを高くする。従って、成形材料の射出シリン
ダー内での熱安定性が向上し、成形金型への充填性が向
上する。この物質の配合量は、成形材料全体中０.５〜
４重量％が適当である。０.５重量％未満では上記の効
果が十分に現れず、４重量％を越えてもこれ以上は効果
の向上は期待されず、逆に得られた成形品の収縮率が大
きくなるなどの問題が生じてくる。特に好ましい配合量
は０.５〜２.５重量％である。成形材料化の方法は、樹
脂、充填材、添加剤等のブレンド物をロール、コニー
ダ、押出し機等を利用して、加熱溶融混練した後、ペレ
ット化あるいは冷却粉砕して材料化する方法が一般的で
ある。上記のようにして得られたフェノール樹脂成形材
料は、射出成形など通常の成形方法で成形される。
【００１３】
【作用】本発明のフェノール樹脂成形材料は、フェノー
ル樹脂の主成分としてハイオルソノボラック型フェノー
ル樹脂を用いることにより、成形時の速硬化性を達成
し、更に、沸点が８０℃〜１５０℃である物質を含有す
ることにより射出シリンダー内で熱安定性の向上と成形
金型内への充填性の向上とを達成する。これにより、フ
ェノール樹脂成形材料の射出成形において、成形サイク
ルを短縮すると同時に、連続成形を可能とするものであ
り、得られた成形品の特性を安定向上させる。更に、充
填材として、有機質充填材と無機質充填材を併用し、有
機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉末を使
用しているので、機械的強度及び摩耗特性を向上させ
る。無機質充填材として、軟質の炭酸カルシウム、タル
ク、クレーを使用すれば摩耗特性がより向上する。
ル樹脂の主成分としてハイオルソノボラック型フェノー
ル樹脂を用いることにより、成形時の速硬化性を達成
し、更に、沸点が８０℃〜１５０℃である物質を含有す
ることにより射出シリンダー内で熱安定性の向上と成形
金型内への充填性の向上とを達成する。これにより、フ
ェノール樹脂成形材料の射出成形において、成形サイク
ルを短縮すると同時に、連続成形を可能とするものであ
り、得られた成形品の特性を安定向上させる。更に、充
填材として、有機質充填材と無機質充填材を併用し、有
機質充填材の一部として熱硬化性樹脂硬化物の粉末を使
用しているので、機械的強度及び摩耗特性を向上させ
る。無機質充填材として、軟質の炭酸カルシウム、タル
ク、クレーを使用すれば摩耗特性がより向上する。
【００１４】
【実施例】次に本発明を実施例及び比較例に基づいて説
明する。ここで、「部」は「重量部」を示す。表１に示
す材料及び配合にて、加熱ロールにより混練してフェノ
ール樹脂成形材料を得た。比較例１はフェノール樹脂と
してランダムノボラックを使用し、木粉を充填材とし、
更にトルエンを配合したものである。比較例２は、フェ
ノール樹脂として前記ランダムノボラックを使用し、充
填材として木粉と炭酸カルシウムを使用した場合であ
る。比較例１及び２は、実施例と同様に硬化促進剤であ
る酸化マグネシウムを除いたものである。比較例３はハ
イオルソノボラックを主成分として使用し、充填材とし
て木粉及び炭酸カルシウムとともに通常どおり酸化マグ
ネシウムを配合した場合である。比較例２、３ともに沸
点８０〜１５０℃の物質を配合していない。各実施例及
び比較例で得られた成形材料について、硬化性（フクレ
の出ない最小硬化時間）、熱安定性（シリンダー内熱安
定性）、成形性（充填性）、耐摩耗性(ドリル摩耗指数)
及び曲げ強さを測定した。得られた結果を表２に示す。
明する。ここで、「部」は「重量部」を示す。表１に示
す材料及び配合にて、加熱ロールにより混練してフェノ
ール樹脂成形材料を得た。比較例１はフェノール樹脂と
してランダムノボラックを使用し、木粉を充填材とし、
更にトルエンを配合したものである。比較例２は、フェ
ノール樹脂として前記ランダムノボラックを使用し、充
填材として木粉と炭酸カルシウムを使用した場合であ
る。比較例１及び２は、実施例と同様に硬化促進剤であ
る酸化マグネシウムを除いたものである。比較例３はハ
イオルソノボラックを主成分として使用し、充填材とし
て木粉及び炭酸カルシウムとともに通常どおり酸化マグ
ネシウムを配合した場合である。比較例２、３ともに沸
点８０〜１５０℃の物質を配合していない。各実施例及
び比較例で得られた成形材料について、硬化性（フクレ
の出ない最小硬化時間）、熱安定性（シリンダー内熱安
定性）、成形性（充填性）、耐摩耗性(ドリル摩耗指数)
及び曲げ強さを測定した。得られた結果を表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
なお、衝撃強さ及び絶縁抵抗を測定したが、差はみられ
なかった。
なかった。
【００１７】［測定方法］
(1) フクレの出ない最小硬化時間：金型温度を１８０℃
とし、射出成形により６０φ×４mm厚の試験片を成形
し、硬化時間を２０秒から１秒ずつ短縮する。フクレの
発生した硬化時間の１秒前の硬化時間をフクレの出ない
最小硬化時間とする。フクレはマイクロメータで成形品
の厚みを測定し、０.０５mm を越えたときをフクレとし
た。 (2) シリンダー内熱安定性：シリンダー内温度を８５℃
とし、射出成形により１７０ｇの評価用成形品を成形す
るときに、シリンダー内に成形材料を計量後から射出開
始するまでの時間をシリンダー内滞留時間とし、これを
３０秒、６０秒、９０秒と順次長くして、射出可能なシ
リンダー内滞留時間をシリンダー内熱安定性とした。
とし、射出成形により６０φ×４mm厚の試験片を成形
し、硬化時間を２０秒から１秒ずつ短縮する。フクレの
発生した硬化時間の１秒前の硬化時間をフクレの出ない
最小硬化時間とする。フクレはマイクロメータで成形品
の厚みを測定し、０.０５mm を越えたときをフクレとし
た。 (2) シリンダー内熱安定性：シリンダー内温度を８５℃
とし、射出成形により１７０ｇの評価用成形品を成形す
るときに、シリンダー内に成形材料を計量後から射出開
始するまでの時間をシリンダー内滞留時間とし、これを
３０秒、６０秒、９０秒と順次長くして、射出可能なシ
リンダー内滞留時間をシリンダー内熱安定性とした。
【００１８】(3) 充填性：１００×５×２mmの評価用金
型を１８０℃とし、長さ(１００mm)方向から射出成形
（射出圧力 1250kgf／cm2)し、充填性の良否を判定し
た。 (4) 曲げ強さ、シャルピー衝撃強さ、絶縁抵抗：JIS K
6911に準じて測定した。 (5) ドリル摩耗指数：ドリル刃回転数を 500rpm 、ドリ
ル刃下降速度を１mm／分とし、２mm厚のアルミニウム板
の穴あけ時におけるドリル刃の応力波形(Ａ)を測定し、
このドリル刃を用いて同じ条件で３mm厚の実施例で得ら
れた成形材料からの試験片に１０回穴をあける。再び２
mm厚のアルミニウム板に穴をあけ、この時のドリル刃の
応力波形(Ｂ)を測定する。ドリル摩耗指数は、ドリル刃
の応力波形(Ａ)と(Ｂ)の比（Ａ／Ｂ）で求めた。
型を１８０℃とし、長さ(１００mm)方向から射出成形
（射出圧力 1250kgf／cm2)し、充填性の良否を判定し
た。 (4) 曲げ強さ、シャルピー衝撃強さ、絶縁抵抗：JIS K
6911に準じて測定した。 (5) ドリル摩耗指数：ドリル刃回転数を 500rpm 、ドリ
ル刃下降速度を１mm／分とし、２mm厚のアルミニウム板
の穴あけ時におけるドリル刃の応力波形(Ａ)を測定し、
このドリル刃を用いて同じ条件で３mm厚の実施例で得ら
れた成形材料からの試験片に１０回穴をあける。再び２
mm厚のアルミニウム板に穴をあけ、この時のドリル刃の
応力波形(Ｂ)を測定する。ドリル摩耗指数は、ドリル刃
の応力波形(Ａ)と(Ｂ)の比（Ａ／Ｂ）で求めた。
【００１９】実施例１〜３で得られた成形材料について
は、速硬化姓であり、熱安定性及び成形性が良好であ
り、高い曲げ強度を保持しながら、非常に優れた摩耗特
性を有する成形品が得られる。比較例１及び２は、フェ
ノール樹脂がランダムノボラックのみであるので、硬化
が遅く、曲げ強さが劣っている。比較例３は、ハイオル
ソノボラックを使用しているので比較的速硬化姓である
が、熱安定性及び成形性が劣り、酸化マグネシウムを加
えているので、曲げ強さは良好であるが、摩耗特性が低
下している。
は、速硬化姓であり、熱安定性及び成形性が良好であ
り、高い曲げ強度を保持しながら、非常に優れた摩耗特
性を有する成形品が得られる。比較例１及び２は、フェ
ノール樹脂がランダムノボラックのみであるので、硬化
が遅く、曲げ強さが劣っている。比較例３は、ハイオル
ソノボラックを使用しているので比較的速硬化姓である
が、熱安定性及び成形性が劣り、酸化マグネシウムを加
えているので、曲げ強さは良好であるが、摩耗特性が低
下している。
【００２０】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明のフェノール樹脂成形材料は、速硬化性に優れ、射
出シリンダー内での熱安定性及び成形金型内への充填性
に優れているので、成形サイクルを短縮することがで
き、連続成形も可能となる。更に、良好な機械的強度を
保持しながら、摩耗特性の優れた成形品を得ることがで
きるので、ドリル加工性が良好であり、摺動時における
摩耗特性、成形時の金型摩耗などにおいても優れた性能
を発揮する。更に、電気特性、寸法精度も従来の成形材
料と同等以上である。
発明のフェノール樹脂成形材料は、速硬化性に優れ、射
出シリンダー内での熱安定性及び成形金型内への充填性
に優れているので、成形サイクルを短縮することがで
き、連続成形も可能となる。更に、良好な機械的強度を
保持しながら、摩耗特性の優れた成形品を得ることがで
きるので、ドリル加工性が良好であり、摺動時における
摩耗特性、成形時の金型摩耗などにおいても優れた性能
を発揮する。更に、電気特性、寸法精度も従来の成形材
料と同等以上である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭52−26553（ＪＰ，Ａ)
特開 昭51−117748（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−18760（ＪＰ，Ａ)
特開 昭50−127946（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−78444（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−45356（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−93170（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−93169（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−197523（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−127947（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−78293（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−207959（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−156053（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−118736（ＪＰ，Ａ)
特開 昭49−73446（ＪＰ，Ａ)
特開 昭54−152056（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 61/04 - 61/16
ＷＰＩ／Ｌ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (3)
- 【請求項１】 フェノール樹脂、及び充填材として有機
質充填材と無機質充填材とを含有するフェノール樹脂成
形材料であって、フェノール樹脂は、フェノール核に結
合するメチレン結合におけるオルソ結合対パラ結合比が
１．０〜２．５であるノボラック型フェノール樹脂とオ
ルソ結合対パラ結合の比が１．０未満であるノボラック
型フェノール樹脂との二種類のフェノール樹脂からな
り、かつ、オルソ結合対パラ結合比が１．０〜２．５で
あるノボラック型フェノール樹脂の方がオルソ結合対パ
ラ結合の比が１．０未満であるノボラック型フェノール
樹脂よりも多く配合されており、有機質充填材の一部が
熱硬化性樹脂硬化物の粉末であり、更に沸点が８０℃〜
１５０℃である物質を含有することを特徴とするフェノ
ール樹脂成形材料。 - 【請求項２】 無機質充填材が炭酸カルシウム、タルク
又はクレーであることを特徴とする請求項１記載のフェ
ノール樹脂成形材料。 - 【請求項３】 有機質充填材と無機質充填材との割合
が、６０〜８０重量％対４０〜２０重量％であり、有機
質充填材中の熱硬化性樹脂硬化物の粉末の割合が１０〜
４０重量％であることを特徴とする請求項１又は２記載
のフェノール樹脂成形材料。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27558492A JP3526059B2 (ja) | 1992-10-14 | 1992-10-14 | フェノール樹脂成形材料 |
| MYPI93000200A MY129026A (en) | 1992-09-09 | 1993-02-09 | Phenolic resin molding material |
| US08/017,482 US5432227A (en) | 1992-09-09 | 1993-02-12 | Phenolic resin molding material |
| GB9303092A GB2270523B (en) | 1992-09-09 | 1993-02-16 | Phenolic resin molding material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27558492A JP3526059B2 (ja) | 1992-10-14 | 1992-10-14 | フェノール樹脂成形材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06128458A JPH06128458A (ja) | 1994-05-10 |
| JP3526059B2 true JP3526059B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=17557498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27558492A Expired - Lifetime JP3526059B2 (ja) | 1992-09-09 | 1992-10-14 | フェノール樹脂成形材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3526059B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103119099B (zh) * | 2010-09-24 | 2015-01-14 | 住友电木株式会社 | 酚醛树脂成型材料 |
-
1992
- 1992-10-14 JP JP27558492A patent/JP3526059B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06128458A (ja) | 1994-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5432227A (en) | Phenolic resin molding material | |
| JP3526059B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP2653574B2 (ja) | 衝撃強度に優れるフェノール樹脂組成物 | |
| ITRM930048A1 (it) | Miscuglio resinoso a basso contenuto di prodotti di scissione. | |
| JP3408031B2 (ja) | 高靭性フェノール樹脂成形材料 | |
| JP3407756B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP3176761B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JPH08283534A (ja) | メラミン・フェノール樹脂組成物 | |
| JPH0264158A (ja) | ポリアリーレンサルファイド樹脂組成物 | |
| JP2849005B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP2010100740A (ja) | フェノール樹脂成形材料、およびブレーキピストン | |
| JPH0726116A (ja) | 熱硬化性樹脂成形材料 | |
| JPH0881614A (ja) | 熱硬化性樹脂成形材料 | |
| JP3290854B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP3938477B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JPH1149928A (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP2771413B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JP2693725B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料の射出成形方法 | |
| JP2878044B2 (ja) | フェノール樹脂組成物 | |
| JP3536342B2 (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JPH10176098A (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JPH0693169A (ja) | フェノール樹脂成形材料 | |
| JPH06107902A (ja) | フェノール樹脂組成物 | |
| JPH08198924A (ja) | 熱硬化性樹脂成形材料 | |
| JPH07118502A (ja) | フェノール樹脂組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040212 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040212 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090227 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090227 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100227 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110227 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 9 |