JP3476718B2 - ロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装置 - Google Patents
ロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装置Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
- F16H61/143—Control of torque converter lock-up clutches using electric control means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/68—Inputs being a function of gearing status
- F16H59/72—Inputs being a function of gearing status dependent on oil characteristics, e.g. temperature, viscosity
- F16H2059/725—Sensing or calculating temperature of oil in friction devices, e.g. wet clutches, to prevent overheating of friction linings
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車の変速機など
に用いられるトルクコンバータの制御装置に関し、さら
に詳しくは、インペラとタービンとを係脱可能なロック
アップ機構を有してなるロックアップ機構付きトルクコ
ンバータの制御装置に関する。
に用いられるトルクコンバータの制御装置に関し、さら
に詳しくは、インペラとタービンとを係脱可能なロック
アップ機構を有してなるロックアップ機構付きトルクコ
ンバータの制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】トルクコンバータは自動車の自動変速機
などに用いられているが、トルクコンバータにインペラ
とタービンとを直結させるロックアップクラッチを設け
ることが多く、ロックアップクラッチを係合させること
により動力伝達効率を高めて燃費向上が図られている。
ところで近年においては、さらなる燃費向上などを目的
としてロックアップクラッチを部分的に係合する制御、
すなわちロックアップクラッチのスリップ制御を行うこ
とが多くなっている。スリップ制御が行われるとロック
アップクラッチの摩擦材からの発熱量は増大するため、
クラッチ摩擦材、シール部材等の耐久性が問題となりや
すく、これらの耐久性を確保する必要がある。
などに用いられているが、トルクコンバータにインペラ
とタービンとを直結させるロックアップクラッチを設け
ることが多く、ロックアップクラッチを係合させること
により動力伝達効率を高めて燃費向上が図られている。
ところで近年においては、さらなる燃費向上などを目的
としてロックアップクラッチを部分的に係合する制御、
すなわちロックアップクラッチのスリップ制御を行うこ
とが多くなっている。スリップ制御が行われるとロック
アップクラッチの摩擦材からの発熱量は増大するため、
クラッチ摩擦材、シール部材等の耐久性が問題となりや
すく、これらの耐久性を確保する必要がある。
【０００３】このようなことから、従来からクラッチス
リップに伴う発熱からロックアップクラッチを保護する
ため、種々の装置、方法が提案されている。例えば、特
開平７−８９３６５号公報には、定速走行制御を行って
いるときに、クラッチのスリップ量が異常に大きくなっ
たときに、定速走行制御を解除しロックアップクラッチ
を保護する装置が開示されている。また、特開平１０−
１６９７７１号公報には、トルクコンバータ内の作動油
温の上昇率等が異常に高くなったときにエンジンの回転
を低下させる制御を行うことが開示されている。
リップに伴う発熱からロックアップクラッチを保護する
ため、種々の装置、方法が提案されている。例えば、特
開平７−８９３６５号公報には、定速走行制御を行って
いるときに、クラッチのスリップ量が異常に大きくなっ
たときに、定速走行制御を解除しロックアップクラッチ
を保護する装置が開示されている。また、特開平１０−
１６９７７１号公報には、トルクコンバータ内の作動油
温の上昇率等が異常に高くなったときにエンジンの回転
を低下させる制御を行うことが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ロックアッ
プクラッチの耐久という点においてはクラッチ摩擦材の
耐久性が最も重要であり、クラッチ摩擦材の耐久性は摩
擦材そのものの温度により大きく影響される。従来にお
いては、クラッチのスリップ量、トルクコンバータ油温
等に基づいて耐久性を確保する制御が行われていたが、
これでは実際のクラッチ摩擦材の温度とは相違する温度
に基づく制御になるという問題があった。このため、従
来ではクラッチ摩擦材の耐久性の安全率を大きめに設定
しておき、クラッチスリップ量、トルクコンバータ油温
等に基づく制御でもロックアップクラッチの耐久性を損
なわないようにする必要があった。ところが、これによ
りロックアップクラッチが過剰品質となりコストアップ
に繋がるなどといった問題があった。
プクラッチの耐久という点においてはクラッチ摩擦材の
耐久性が最も重要であり、クラッチ摩擦材の耐久性は摩
擦材そのものの温度により大きく影響される。従来にお
いては、クラッチのスリップ量、トルクコンバータ油温
等に基づいて耐久性を確保する制御が行われていたが、
これでは実際のクラッチ摩擦材の温度とは相違する温度
に基づく制御になるという問題があった。このため、従
来ではクラッチ摩擦材の耐久性の安全率を大きめに設定
しておき、クラッチスリップ量、トルクコンバータ油温
等に基づく制御でもロックアップクラッチの耐久性を損
なわないようにする必要があった。ところが、これによ
りロックアップクラッチが過剰品質となりコストアップ
に繋がるなどといった問題があった。
【０００５】本発明はこのような問題に鑑みたもので、
ロックアップクラッチ摩擦材の実際の温度を正確に算出
して、その耐久性の評価を正確に行うことができ、小さ
な安全率でも十分な耐久性を確保可能なロックアップク
ラッチ機構付きトルクコンバータの制御装置を提供する
ことを目的とする。
ロックアップクラッチ摩擦材の実際の温度を正確に算出
して、その耐久性の評価を正確に行うことができ、小さ
な安全率でも十分な耐久性を確保可能なロックアップク
ラッチ機構付きトルクコンバータの制御装置を提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような目的達成のた
め、本発明に係るロックアップ機構付きトルクコンバー
タの制御装置は、図１のクレーム対応図に示すように、
トルクコンバータ内の作動油温（油温センサＢ１により
検出される）と、ロックアップクラッチにおける発熱量
（発熱量算出手段Ｂ２により算出される）とに基づいて
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を表面温度算出手段Ｂ３により算出し、このように算
出されたクラッチ摩擦材の表面温度と予め定められた第
１の許容温度とを表面温度比較手段Ｂ４により比較し、
クラッチ摩擦材の表面温度が第１の許容温度以上となっ
たと判断されたときに、摩擦材温度低下作動手段Ｂ５を
作動させてクラッチ摩擦材の表面温度を低下させる作動
を行わせるように構成される。なお、表面温度算出手段
は、クラッチ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッ
チ摩擦材の表面温度に対するトルクコンバータ内の作動
油温の温度差と、トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
クラッチ摩擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動
油温との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率から
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を算出するように構成するのが好ましい。
め、本発明に係るロックアップ機構付きトルクコンバー
タの制御装置は、図１のクレーム対応図に示すように、
トルクコンバータ内の作動油温（油温センサＢ１により
検出される）と、ロックアップクラッチにおける発熱量
（発熱量算出手段Ｂ２により算出される）とに基づいて
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を表面温度算出手段Ｂ３により算出し、このように算
出されたクラッチ摩擦材の表面温度と予め定められた第
１の許容温度とを表面温度比較手段Ｂ４により比較し、
クラッチ摩擦材の表面温度が第１の許容温度以上となっ
たと判断されたときに、摩擦材温度低下作動手段Ｂ５を
作動させてクラッチ摩擦材の表面温度を低下させる作動
を行わせるように構成される。なお、表面温度算出手段
は、クラッチ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッ
チ摩擦材の表面温度に対するトルクコンバータ内の作動
油温の温度差と、トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
クラッチ摩擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動
油温との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率から
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を算出するように構成するのが好ましい。
【０００７】 このような構成によれば、クラッチ摩擦
材の表面温度が表面温度算出手段Ｂ３により正確に算出
されるので、この表面温度がクラッチ摩擦材の耐久性を
損ねる温度、すなわち、第１の許容温度以上となったと
きには、摩擦材温度低下作動手段Ｂ５を作動させてクラ
ッチ摩擦材の表面温度を低下させるため、ロックアップ
クラッチのスリップ制御を行いつつ、その耐久性も確保
することが容易となる。なお、摩擦材温度低下作動手段
は、例えば、ロックアップクラッチを完全係合させた
り、完全解放させたりする作動を行わせる手段であり、
この作動制御はロックアップ作動制御装置Ｂ６により行
われる。この場合において、上述のように、表面温度算
出手段を、単位時間当たりの摩擦材表面温度と作動油温
との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率からロッ
クアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温度を
算出するように構成すれば、より正確な算出が可能であ
る。
材の表面温度が表面温度算出手段Ｂ３により正確に算出
されるので、この表面温度がクラッチ摩擦材の耐久性を
損ねる温度、すなわち、第１の許容温度以上となったと
きには、摩擦材温度低下作動手段Ｂ５を作動させてクラ
ッチ摩擦材の表面温度を低下させるため、ロックアップ
クラッチのスリップ制御を行いつつ、その耐久性も確保
することが容易となる。なお、摩擦材温度低下作動手段
は、例えば、ロックアップクラッチを完全係合させた
り、完全解放させたりする作動を行わせる手段であり、
この作動制御はロックアップ作動制御装置Ｂ６により行
われる。この場合において、上述のように、表面温度算
出手段を、単位時間当たりの摩擦材表面温度と作動油温
との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率からロッ
クアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温度を
算出するように構成すれば、より正確な算出が可能であ
る。
【０００８】もう一つの本発明に係るロックアップクラ
ッチ付きトルクコンバータの制御装置は、図２のクレー
ム対応図に示すように、ロックアップクラッチにおける
クラッチ摩擦材の表面温度を表面温度算出手段Ｂ３によ
り算出し、このように算出されたクラッチ摩擦材の表面
温度と予め定められた第２の許容温度とを表面温度比較
手段Ｂ１１により比較し、クラッチ摩擦材の表面温度が
第２の許容温度以上となったと判断された時間を時間累
積手段Ｂ１２により累積記憶し、このように累積記憶さ
れた累積時間が予め定められた許容時間以上となったと
きから係合作動規制手段Ｂ１３によりロックアップクラ
ッチの係合作動を規制するように構成される。この係合
作動規制はロックアップ作動制御装置Ｂ６により行われ
る。
ッチ付きトルクコンバータの制御装置は、図２のクレー
ム対応図に示すように、ロックアップクラッチにおける
クラッチ摩擦材の表面温度を表面温度算出手段Ｂ３によ
り算出し、このように算出されたクラッチ摩擦材の表面
温度と予め定められた第２の許容温度とを表面温度比較
手段Ｂ１１により比較し、クラッチ摩擦材の表面温度が
第２の許容温度以上となったと判断された時間を時間累
積手段Ｂ１２により累積記憶し、このように累積記憶さ
れた累積時間が予め定められた許容時間以上となったと
きから係合作動規制手段Ｂ１３によりロックアップクラ
ッチの係合作動を規制するように構成される。この係合
作動規制はロックアップ作動制御装置Ｂ６により行われ
る。
【０００９】この装置において第２の許容温度は、ロッ
クアップ制御装置等の故障に起因して発生する摩擦材へ
の軽度の損傷が発生させうる温度である。このような損
傷が発生するような温度に長時間さらされると、クラッ
チ摩擦材は所期の性能を発揮できなくなるため、ロック
アップクラッチの係合作動を規制し、安全性を図るもの
である。なお、このときには、警告灯を点灯させるなど
してロックアップクラッチの交換が必要であることを表
示し、早期にロックアップクラッチを交換することを促
すのが好ましい。
クアップ制御装置等の故障に起因して発生する摩擦材へ
の軽度の損傷が発生させうる温度である。このような損
傷が発生するような温度に長時間さらされると、クラッ
チ摩擦材は所期の性能を発揮できなくなるため、ロック
アップクラッチの係合作動を規制し、安全性を図るもの
である。なお、このときには、警告灯を点灯させるなど
してロックアップクラッチの交換が必要であることを表
示し、早期にロックアップクラッチを交換することを促
すのが好ましい。
【００１０】なお、上記第２の許容温度を複数の温度範
囲に分けて複数設定し、これら複数の第２の許容温度毎
に温度が高くなるほど大きくなる重み付けを行って複数
の累積時間を累積記憶し、この累積時間に基づいて、ロ
ックアップクラッチの係合作動を行うか否かを判断する
のが好ましい。これにより、より正確にロックアップク
ラッチの損傷程度を把握可能となり、より適切な交換判
断などが可能となるという効果がある。
囲に分けて複数設定し、これら複数の第２の許容温度毎
に温度が高くなるほど大きくなる重み付けを行って複数
の累積時間を累積記憶し、この累積時間に基づいて、ロ
ックアップクラッチの係合作動を行うか否かを判断する
のが好ましい。これにより、より正確にロックアップク
ラッチの損傷程度を把握可能となり、より適切な交換判
断などが可能となるという効果がある。
【００１１】 上記の装置において、表面温度算出手段
Ｂ３は、図１および図２に示すように、例えば油温セン
サＢ１により検出されたトルクコンバータ内の作動油温
と、発熱量算出手段Ｂ２により算出されたロックアップ
クラッチにおける発熱量とに基づいてクラッチ摩擦材の
表面温度を演算するのが好ましい。これにより、ほぼ正
確なクラッチ摩擦材表面温度を求めることが可能とな
る。なお、この場合にも、表面温度算出手段は、クラッ
チ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッチ摩擦材の
表面温度に対するトルクコンバータ内の作動油温の温度
差と、トルクコンバータ内の作動油による冷却率とを用
いて熱収支計算を行って、単位時間当たりのクラッチ摩
擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動油温との温
度差上昇率を算出し、この温度差上昇率からロックアッ
プクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温度を算出す
るように構成するのが好ましく、これにより、より正確
な摩擦材表面温度を算出できる。
Ｂ３は、図１および図２に示すように、例えば油温セン
サＢ１により検出されたトルクコンバータ内の作動油温
と、発熱量算出手段Ｂ２により算出されたロックアップ
クラッチにおける発熱量とに基づいてクラッチ摩擦材の
表面温度を演算するのが好ましい。これにより、ほぼ正
確なクラッチ摩擦材表面温度を求めることが可能とな
る。なお、この場合にも、表面温度算出手段は、クラッ
チ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッチ摩擦材の
表面温度に対するトルクコンバータ内の作動油温の温度
差と、トルクコンバータ内の作動油による冷却率とを用
いて熱収支計算を行って、単位時間当たりのクラッチ摩
擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動油温との温
度差上昇率を算出し、この温度差上昇率からロックアッ
プクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温度を算出す
るように構成するのが好ましく、これにより、より正確
な摩擦材表面温度を算出できる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
ましい実施形態について説明する。本発明に係るロック
アップ制御装置ＣＵを備えたロックアップ機構付きトル
クコンバータＴＣを図３に示している。トルクコンバー
タＴＣは、コンバータカバー１１ａを介してエンジン出
力軸（図示せず）と繋がるインペラ１１と、インペラ１
１と対向して配設されるとともにタービンハブ１２ａを
介して変速機入力軸（図示せず）と繋がるタービン１２
と、固定保持されるステータ１３とから構成される。タ
ービン１２の背面とコンバータカバー１１ａの内面とに
囲まれた空間内にロックアップピストン１５が配設され
てロックアップ機構が構成されている。この空間はロッ
クアップピストン１５により二分割され、コンバータカ
バー１１ａとロックアップピストン１５に囲まれたロッ
クアップ解放室１６と、タービン１２とロックアップピ
ストン１５に囲まれたロックアップ締結室１７とに分け
られている。なお、このロックアップピストン１５はタ
ービンハブ１２ａに対して軸方向移動可能で、且つター
ビンハブ１２ａと一体回転するように取り付けられてい
る。
ましい実施形態について説明する。本発明に係るロック
アップ制御装置ＣＵを備えたロックアップ機構付きトル
クコンバータＴＣを図３に示している。トルクコンバー
タＴＣは、コンバータカバー１１ａを介してエンジン出
力軸（図示せず）と繋がるインペラ１１と、インペラ１
１と対向して配設されるとともにタービンハブ１２ａを
介して変速機入力軸（図示せず）と繋がるタービン１２
と、固定保持されるステータ１３とから構成される。タ
ービン１２の背面とコンバータカバー１１ａの内面とに
囲まれた空間内にロックアップピストン１５が配設され
てロックアップ機構が構成されている。この空間はロッ
クアップピストン１５により二分割され、コンバータカ
バー１１ａとロックアップピストン１５に囲まれたロッ
クアップ解放室１６と、タービン１２とロックアップピ
ストン１５に囲まれたロックアップ締結室１７とに分け
られている。なお、このロックアップピストン１５はタ
ービンハブ１２ａに対して軸方向移動可能で、且つター
ビンハブ１２ａと一体回転するように取り付けられてい
る。
【００１３】トルクコンバータＴＣ内は、ロックアップ
油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａから供給さ
れる作動油が満たされ、エンジンによりインペラ１１が
回転されるときに発生する作動油の動圧を受けてタービ
ン１２が回転駆動される。このとき、インペラ１１、タ
ービン１２およびステータ１３の羽根の作用により、イ
ンペラ１１からのトルクが増幅されてタービン１２に伝
達されるが、流体を介する動力伝達であるため、インペ
ラ１１とタービン１２とが同一回転するような運転条件
下においてもある程度の動力伝達ロスが生じる。このよ
うな動力伝達ロスを抑えるため、インペラ１１とタービ
ン１２とが同一回転するような運転条件下で、両者を機
械的に直結させて一体回転させるためにロックアップ機
構が設けられている。
油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａから供給さ
れる作動油が満たされ、エンジンによりインペラ１１が
回転されるときに発生する作動油の動圧を受けてタービ
ン１２が回転駆動される。このとき、インペラ１１、タ
ービン１２およびステータ１３の羽根の作用により、イ
ンペラ１１からのトルクが増幅されてタービン１２に伝
達されるが、流体を介する動力伝達であるため、インペ
ラ１１とタービン１２とが同一回転するような運転条件
下においてもある程度の動力伝達ロスが生じる。このよ
うな動力伝達ロスを抑えるため、インペラ１１とタービ
ン１２とが同一回転するような運転条件下で、両者を機
械的に直結させて一体回転させるためにロックアップ機
構が設けられている。
【００１４】ロックアップ機構の作動は、ロックアップ
油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａから供給さ
れる作動油圧を制御して、ロックアップ解放室１６とロ
ックアップ締結室１７内の油圧を制御することにより行
われる。例えば、ロックアップ解放室１６内の油圧を低
下させることによりロックアップ締結室１７内の油圧に
よりロックアップピストン１５をコンバータカバー１１
ａの内面に押しつけ、ロックアップピストン１５の側面
に設けられたクラッチ摩擦材１６ａとコンバータカバー
１１ａの内面との摩擦によりロックアップピストン１５
とコンバータカバー１１ａとを結合させる。この結果、
インペラ１１とタービン１２が係合されて一体回転する
ロックアップ作動状態となる。これとは逆に、ロックア
ップ油入口１６ａからロックアップ解放室１６に作動油
を供給してロックアップ解放室１６内の油圧をロックア
ップ締結室１７内の油圧より高くすると、ロックアップ
ピストン１５はコンバータカバー１１ａの内面から離れ
てロックアップ解放状態となり、インペラ１１とタービ
ン１２とは独立して回転可能となり、トルクコンバータ
ＴＣが作動する状態となる。
油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａから供給さ
れる作動油圧を制御して、ロックアップ解放室１６とロ
ックアップ締結室１７内の油圧を制御することにより行
われる。例えば、ロックアップ解放室１６内の油圧を低
下させることによりロックアップ締結室１７内の油圧に
よりロックアップピストン１５をコンバータカバー１１
ａの内面に押しつけ、ロックアップピストン１５の側面
に設けられたクラッチ摩擦材１６ａとコンバータカバー
１１ａの内面との摩擦によりロックアップピストン１５
とコンバータカバー１１ａとを結合させる。この結果、
インペラ１１とタービン１２が係合されて一体回転する
ロックアップ作動状態となる。これとは逆に、ロックア
ップ油入口１６ａからロックアップ解放室１６に作動油
を供給してロックアップ解放室１６内の油圧をロックア
ップ締結室１７内の油圧より高くすると、ロックアップ
ピストン１５はコンバータカバー１１ａの内面から離れ
てロックアップ解放状態となり、インペラ１１とタービ
ン１２とは独立して回転可能となり、トルクコンバータ
ＴＣが作動する状態となる。
【００１５】このように、ロックアップ油入口１６ａお
よびコンバータ油入口１７ａから供給される作動油圧を
制御することにより、ロックアップピストン１５とコン
バータカバー１１ａの内面との接触を制御し、ロックア
ップを作動させたり、解放させたり、さらには、部分係
合させたり（これをロックアップクラッチのスリップ制
御と称する）することができる。このようなロックアッ
プ制御を行うために、ロックアップ制御装置ＣＵが設け
られている。
よびコンバータ油入口１７ａから供給される作動油圧を
制御することにより、ロックアップピストン１５とコン
バータカバー１１ａの内面との接触を制御し、ロックア
ップを作動させたり、解放させたり、さらには、部分係
合させたり（これをロックアップクラッチのスリップ制
御と称する）することができる。このようなロックアッ
プ制御を行うために、ロックアップ制御装置ＣＵが設け
られている。
【００１６】ロックアップ制御装置ＣＵは、オイルタン
ク６内の作動油を供給する油圧ポンプ５と、油圧ポンプ
５から供給される供給圧を調整する供給圧調整手段４
と、供給圧調整手段４により調圧された作動油をロック
アップ油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａに供
給する制御を行う油圧回路切替手段３と、ロックアップ
油入口１６ａからロックアップ解放室１６に供給される
作動油圧を制御する締結力調整手段２と、締結力調整手
段２の作動を制御する信号圧を供給する信号圧発生手段
１とを備えて構成される。この構成のロックアップ制御
装置ＣＵによれば、ロックアップ解放室１６内の油圧を
締結力調整手段２により調圧制御し、ロックアップ締結
室１７内の油圧を供給圧調整手段４により調圧制御し、
且つ、油圧回路切替手段３による供給油圧の切替制御す
ることにより、ロックアップクラッチの係合作動制御が
行われる。
ク６内の作動油を供給する油圧ポンプ５と、油圧ポンプ
５から供給される供給圧を調整する供給圧調整手段４
と、供給圧調整手段４により調圧された作動油をロック
アップ油入口１６ａおよびコンバータ油入口１７ａに供
給する制御を行う油圧回路切替手段３と、ロックアップ
油入口１６ａからロックアップ解放室１６に供給される
作動油圧を制御する締結力調整手段２と、締結力調整手
段２の作動を制御する信号圧を供給する信号圧発生手段
１とを備えて構成される。この構成のロックアップ制御
装置ＣＵによれば、ロックアップ解放室１６内の油圧を
締結力調整手段２により調圧制御し、ロックアップ締結
室１７内の油圧を供給圧調整手段４により調圧制御し、
且つ、油圧回路切替手段３による供給油圧の切替制御す
ることにより、ロックアップクラッチの係合作動制御が
行われる。
【００１７】このようにしてロックアップクラッチの係
合作動制御を行う場合（特に、スリップ制御を行う場
合）、クラッチ摩擦材１６ａとコンバータカバー１１ａ
の内面との摩擦により発熱が生じ、クラッチ摩擦材１６
ａの耐久性が損なわれるおそれがある。このため、本発
明のロックアップ制御装置ＣＵにおいては、ロックアッ
プクラッチ摩擦材１６ａの温度を演算して、これが過度
に高温となることを防止する制御を行うようになってい
る。この制御を図４以下のフローチャートを参照して説
明する。
合作動制御を行う場合（特に、スリップ制御を行う場
合）、クラッチ摩擦材１６ａとコンバータカバー１１ａ
の内面との摩擦により発熱が生じ、クラッチ摩擦材１６
ａの耐久性が損なわれるおそれがある。このため、本発
明のロックアップ制御装置ＣＵにおいては、ロックアッ
プクラッチ摩擦材１６ａの温度を演算して、これが過度
に高温となることを防止する制御を行うようになってい
る。この制御を図４以下のフローチャートを参照して説
明する。
【００１８】この制御では、まずステップＳ１において
ロックアップクラッチＬＣの負荷計算を行う。この負荷
計算は図５に示すフローチャートに従って行われ、ま
ず、スロットル開度センサによりエンジンスロットル開
度θTHを検出するとともに、車速センサにより車速Ｖを
検出する（ステップＳ１１）。これら検出値に基づい
て、ロックアップスリップ制御における目標スリップ率
を算出し（ステップＳ１２）、このような目標スリップ
率が得られるようにロックアップクラッチの係合制御を
行う（ステップＳ１３）。このとき、エンジン回転数Ｎ
ｅ（すなわち、トルクコンバータ入力回転数）と変速機
入力回転数Ｎｍ（すなわち、トルクコンバータ出力回転
数）とを検出する（ステップＳ１４）。
ロックアップクラッチＬＣの負荷計算を行う。この負荷
計算は図５に示すフローチャートに従って行われ、ま
ず、スロットル開度センサによりエンジンスロットル開
度θTHを検出するとともに、車速センサにより車速Ｖを
検出する（ステップＳ１１）。これら検出値に基づい
て、ロックアップスリップ制御における目標スリップ率
を算出し（ステップＳ１２）、このような目標スリップ
率が得られるようにロックアップクラッチの係合制御を
行う（ステップＳ１３）。このとき、エンジン回転数Ｎ
ｅ（すなわち、トルクコンバータ入力回転数）と変速機
入力回転数Ｎｍ（すなわち、トルクコンバータ出力回転
数）とを検出する（ステップＳ１４）。
【００１９】さらに、ステップＳ１５において、エンジ
ンスロットル開度θTHおよびエンジン回転数Ｎｅに基づ
いて、エンジン出力トルクを推定する。そして、ステッ
プＳ１６において次のようにして、ロックアップクラッ
チ伝達トルクＴLCと、ロックアップクラッチ差回転ΔＮ
を算出する。
ンスロットル開度θTHおよびエンジン回転数Ｎｅに基づ
いて、エンジン出力トルクを推定する。そして、ステッ
プＳ１６において次のようにして、ロックアップクラッ
チ伝達トルクＴLCと、ロックアップクラッチ差回転ΔＮ
を算出する。
【００２０】まず、ロックアップクラッチ差回転ΔＮは
エンジン回転数Ｎｅ（すなわち、トルクコンバータ入力
回転数）と変速機入力回転数Ｎｍ（すなわち、トルクコ
ンバータ出力回転数）との差であり簡単に求まる。一
方、ロックアップクラッチ伝達トルクＴLCについては、
ロックアップクラッチがスリップ制御を行っているとき
は、エンジントルクＴｅはロックアップクラッチ伝達ト
ルクＴLCとトルクコンバータの流体伝達トルクＴTCの和
であり、次式（１）のように表される。ここで、トルク
コンバータの流体伝達トルクＴTCは、エンジン回転数Ｎ
ｅと変速機入力回転数Nm（または、目標すべり率）から
求まるトルクコンバータの容量係数τを用いて次式
（２）により求められる。これら式（１）および（２）
からロックアップクラッチ伝達トルクＴLCが求まる。
エンジン回転数Ｎｅ（すなわち、トルクコンバータ入力
回転数）と変速機入力回転数Ｎｍ（すなわち、トルクコ
ンバータ出力回転数）との差であり簡単に求まる。一
方、ロックアップクラッチ伝達トルクＴLCについては、
ロックアップクラッチがスリップ制御を行っているとき
は、エンジントルクＴｅはロックアップクラッチ伝達ト
ルクＴLCとトルクコンバータの流体伝達トルクＴTCの和
であり、次式（１）のように表される。ここで、トルク
コンバータの流体伝達トルクＴTCは、エンジン回転数Ｎ
ｅと変速機入力回転数Nm（または、目標すべり率）から
求まるトルクコンバータの容量係数τを用いて次式
（２）により求められる。これら式（１）および（２）
からロックアップクラッチ伝達トルクＴLCが求まる。
【００２１】
【数１】
Ｔｅ ＝ ＴLC ＋ ＴTC ・ ・ ・ （１）
ＴTC ＝ τ・（Ｎｅ／１０００）２ ・ ・ ・（２）
【００２２】このようにしてロックアップクラッチ負荷
が演算されると、図４のステップＳ２に進みトルクコン
バータの作動油温ＴempINを検出する。そして、ステッ
プＳ３においてロックアップクラッチ摩擦材の温度Ｔem
pFMを演算する。この演算は図６に示すフローチャート
に従って以下のようにして行われる。
が演算されると、図４のステップＳ２に進みトルクコン
バータの作動油温ＴempINを検出する。そして、ステッ
プＳ３においてロックアップクラッチ摩擦材の温度Ｔem
pFMを演算する。この演算は図６に示すフローチャート
に従って以下のようにして行われる。
【００２３】まず、上述のように演算されたロックアッ
プクラッチ伝達トルクＴLCとロックアップクラッチ差回
転ΔＮとを読み込み（ステップＳ３１）、ステップＳ３
２においてロックアップクラッチの発熱量ＱLCを演算す
る。この演算は、次式（３）により求まる。
プクラッチ伝達トルクＴLCとロックアップクラッチ差回
転ΔＮとを読み込み（ステップＳ３１）、ステップＳ３
２においてロックアップクラッチの発熱量ＱLCを演算す
る。この演算は、次式（３）により求まる。
【００２４】
【数２】
ＱLC ＝ ＴLC・（π／３０）・ΔＮ・ｄｔ ・ ・ ・ （３）
【００２５】続いてステップＳ３３においてトルクコン
バータ内の作動油温ＴempINを読み込み、これに基づい
て熱収支計算を行い、単位時間当たりのロックアップ摩
擦材表面温度と作動油温の温度差上昇率ＤＴ／ｄｔを算
出する（ステップＳ３４）。この上昇率ＤＴ／ｄｔは次
式（４）により算出できる。
バータ内の作動油温ＴempINを読み込み、これに基づい
て熱収支計算を行い、単位時間当たりのロックアップ摩
擦材表面温度と作動油温の温度差上昇率ＤＴ／ｄｔを算
出する（ステップＳ３４）。この上昇率ＤＴ／ｄｔは次
式（４）により算出できる。
【００２６】
【数３】
ＭLC・（ＤＴ／ｄｔ）＝ＱLC − ｋ・ΔＴ ・ ・ ・ （４）
但し、ＭLC ： 摩擦材と摺動する部位の熱容量（Ｊ／°
Ｃ） ｋ ： 作動油による冷却率補正係数（Ｊ／（°Ｃ・s
ec）） ΔＴ ： 摩擦材表面温度ＴempFMと作動油温ＴempINの
温度差（°Ｃ）
Ｃ） ｋ ： 作動油による冷却率補正係数（Ｊ／（°Ｃ・s
ec）） ΔＴ ： 摩擦材表面温度ＴempFMと作動油温ＴempINの
温度差（°Ｃ）
【００２７】なお、式（４）による計算においては、初
期条件として、ＱLC＝０およびＴempFM＝ＴempINと設定
される。また、熱容量ＭLCおよび補正係数ｋは、技術計
算もしくは実験的に求められる値である。式（４）によ
れば、ロックアップクラッチ発熱量ＱLCが同一であって
も、摩擦材と摺動する部位の熱容量ＭLCが大きかったり
（例えば、ロックアップクラッチと係合するコンバータ
カバー１１ａの板厚が厚い場合等）、補正係数ｋが大き
い場合（例えば、作動油の流量が増加した場合）は、ロ
ックアップクラッチ摩擦材表面温度の上昇率は減少する
ことになる。
期条件として、ＱLC＝０およびＴempFM＝ＴempINと設定
される。また、熱容量ＭLCおよび補正係数ｋは、技術計
算もしくは実験的に求められる値である。式（４）によ
れば、ロックアップクラッチ発熱量ＱLCが同一であって
も、摩擦材と摺動する部位の熱容量ＭLCが大きかったり
（例えば、ロックアップクラッチと係合するコンバータ
カバー１１ａの板厚が厚い場合等）、補正係数ｋが大き
い場合（例えば、作動油の流量が増加した場合）は、ロ
ックアップクラッチ摩擦材表面温度の上昇率は減少する
ことになる。
【００２８】次に、このようして計算された温度差上昇
率ＤＴ／ｄｔと、前回の計算により求められた摩擦材表
面温度ＴempFMとから、今回の摩擦材表面温度ＴempFM′
を次式（５）から求める。以下、この計算を繰り返して
刻一刻変化する摩擦材表面温度を求めることができる。
率ＤＴ／ｄｔと、前回の計算により求められた摩擦材表
面温度ＴempFMとから、今回の摩擦材表面温度ＴempFM′
を次式（５）から求める。以下、この計算を繰り返して
刻一刻変化する摩擦材表面温度を求めることができる。
【００２９】
【数４】
ＴempFM′＝ ＴempFM ＋ ＤＴ／ｄｔ ・ ・ ・ （５）
【００３０】以上のようにして現在のロックアップクラ
ッチ摩擦材の表面温度ＴempFM′が求まると、これを摩
擦材に応じて設定される第１許容温度Ｔ１、すなわち、
摩擦材がこれ以上の温度となったときには摩擦材の耐久
性に影響が発生する限界温度と比較する（ステップＳ
４）。現在のロックアップクラッチ摩擦材の表面温度Ｔ
empFM′が第１許容温度Ｔ１未満のときには、ステップ
Ｓ１に戻って上述の計算を継続し、第１許容温度Ｔ１以
上のときにはステップＳ５に進み、摩擦材の温度を低下
させる制御を行う。この温度低下制御としては、ロック
アップクラッチを完全係合させる制御もしくは完全解放
させる制御が行われる。これにより、摩擦材が第１許容
温度Ｔ１以上となることがなくなり、摩擦材の所期の耐
久性が確保される。
ッチ摩擦材の表面温度ＴempFM′が求まると、これを摩
擦材に応じて設定される第１許容温度Ｔ１、すなわち、
摩擦材がこれ以上の温度となったときには摩擦材の耐久
性に影響が発生する限界温度と比較する（ステップＳ
４）。現在のロックアップクラッチ摩擦材の表面温度Ｔ
empFM′が第１許容温度Ｔ１未満のときには、ステップ
Ｓ１に戻って上述の計算を継続し、第１許容温度Ｔ１以
上のときにはステップＳ５に進み、摩擦材の温度を低下
させる制御を行う。この温度低下制御としては、ロック
アップクラッチを完全係合させる制御もしくは完全解放
させる制御が行われる。これにより、摩擦材が第１許容
温度Ｔ１以上となることがなくなり、摩擦材の所期の耐
久性が確保される。
【００３１】なお、以上のようにして計算された摩擦材
の表面温度と実際の表面温度とを図９に示すが、この図
から分かるように、上記計算によりかなり正確な摩擦材
の表面温度を求めることができる。
の表面温度と実際の表面温度とを図９に示すが、この図
から分かるように、上記計算によりかなり正確な摩擦材
の表面温度を求めることができる。
【００３２】もう一つの本発明に係るロックアップ制御
を、図７を参照して説明する。この制御においては、ま
ずステップＳ５１においてロックアップクラッチの負荷
計算を行う。この計算は、図４のステップＳ１と同じで
あるのでその説明は省略する。次にステップＳ２におい
てトルクコンバータの作動油温ＴempINを検出し、ステ
ップＳ５３においてロックアップクラッチ摩擦材の温度
ＴempFMを演算する。この演算は、図４のステップＳ３
と同じであるのでその説明は省略する。
を、図７を参照して説明する。この制御においては、ま
ずステップＳ５１においてロックアップクラッチの負荷
計算を行う。この計算は、図４のステップＳ１と同じで
あるのでその説明は省略する。次にステップＳ２におい
てトルクコンバータの作動油温ＴempINを検出し、ステ
ップＳ５３においてロックアップクラッチ摩擦材の温度
ＴempFMを演算する。この演算は、図４のステップＳ３
と同じであるのでその説明は省略する。
【００３３】このようにして現在のロックアップクラッ
チ摩擦材の表面温度ＴempFM′が求められると、これを
摩擦材に応じて設定される第２許容温度Ｔ２と比較する
（ステップＳ５４）。この第２許容温度Ｔ２はロックア
ップ制御装置等の故障に起因して発生する摩擦材への軽
度の損傷が発生させうる温度であり、摩擦材がこの温度
以上となると損傷を受け、このような損傷が累積すると
摩擦材の性能が低下して摩擦材の交換が必要となるよう
な温度である。現在のロックアップクラッチ摩擦材の表
面温度ＴempFM′が第２許容温度Ｔ２未満のときには、
ステップＳ５１に戻って上述の計算を継続し、第２許容
温度Ｔ２以上のときには、このように第２許容温度Ｔ２
以上となっている時間を累積計算する。
チ摩擦材の表面温度ＴempFM′が求められると、これを
摩擦材に応じて設定される第２許容温度Ｔ２と比較する
（ステップＳ５４）。この第２許容温度Ｔ２はロックア
ップ制御装置等の故障に起因して発生する摩擦材への軽
度の損傷が発生させうる温度であり、摩擦材がこの温度
以上となると損傷を受け、このような損傷が累積すると
摩擦材の性能が低下して摩擦材の交換が必要となるよう
な温度である。現在のロックアップクラッチ摩擦材の表
面温度ＴempFM′が第２許容温度Ｔ２未満のときには、
ステップＳ５１に戻って上述の計算を継続し、第２許容
温度Ｔ２以上のときには、このように第２許容温度Ｔ２
以上となっている時間を累積計算する。
【００３４】そして、ステップＳ５６に進み、このよう
に累積計算された時間が摩擦材の使用限界時間を超えた
か否かを判断し、越えていない場合には上記計算を継続
するが、越えたときにはステップＳ５７に進みロックア
ップ作動規制制御を行う。この制御は、ロックアップク
ラッチの係合を規制するもので、ロックアップクラッチ
摩擦材をこれ以上使用させない制御である。なお、この
とき同時に警告灯を点灯し、摩擦材が使用限界に達して
交換が必要であることを知らせる。
に累積計算された時間が摩擦材の使用限界時間を超えた
か否かを判断し、越えていない場合には上記計算を継続
するが、越えたときにはステップＳ５７に進みロックア
ップ作動規制制御を行う。この制御は、ロックアップク
ラッチの係合を規制するもので、ロックアップクラッチ
摩擦材をこれ以上使用させない制御である。なお、この
とき同時に警告灯を点灯し、摩擦材が使用限界に達して
交換が必要であることを知らせる。
【００３５】以上の制御においては、摩擦材表面温度が
第２許容温度を超えた時間を累積するだけであるが、摩
擦材の温度損傷度合いは、第２許容温度を超える大きさ
により異なり、摩擦材の表面温度が高いほど大きい。こ
のため、単に第２許容温度を超えたか否かを判断するだ
けでなく、第２許容温度以上の温度範囲を複数の温度帯
域に分割し、この温度帯域毎に累積時間を求めるととも
に温度帯域毎に累積時間に重み付けを行って使用限界か
否かの判断を行うようにするのが好ましい。
第２許容温度を超えた時間を累積するだけであるが、摩
擦材の温度損傷度合いは、第２許容温度を超える大きさ
により異なり、摩擦材の表面温度が高いほど大きい。こ
のため、単に第２許容温度を超えたか否かを判断するだ
けでなく、第２許容温度以上の温度範囲を複数の温度帯
域に分割し、この温度帯域毎に累積時間を求めるととも
に温度帯域毎に累積時間に重み付けを行って使用限界か
否かの判断を行うようにするのが好ましい。
【００３６】この重み付けの例を図８に示している。こ
の例では第２許容温度を換える温度範囲をＡ１，Ａ２，
・・Ａｎに分割し、各温度範囲毎の使用限界Ｈ１，Ｈ
２，・・Ｈｎを設定している。この場合に摩擦材が使用
限界に達したか否かの判断は、いずれかの温度範囲にお
いて、累積時間がその温度範囲の使用限界に達したか否
かを判断して行う。もしくは、各温度範囲Ａ１，Ａ２，
・・Ａｎでの累積時間をａ１，ａ２，・・ａｎとした場
合に、次式（６）を満たす条件となったときに使用限界
に達したと判断しても良い。
の例では第２許容温度を換える温度範囲をＡ１，Ａ２，
・・Ａｎに分割し、各温度範囲毎の使用限界Ｈ１，Ｈ
２，・・Ｈｎを設定している。この場合に摩擦材が使用
限界に達したか否かの判断は、いずれかの温度範囲にお
いて、累積時間がその温度範囲の使用限界に達したか否
かを判断して行う。もしくは、各温度範囲Ａ１，Ａ２，
・・Ａｎでの累積時間をａ１，ａ２，・・ａｎとした場
合に、次式（６）を満たす条件となったときに使用限界
に達したと判断しても良い。
【００３７】
【数５】
ａ１／Ｈ１＋ａ２／Ｈ２＋・・＋ａｎ／Ｈｎ＝１ ・ ・ ・ （６）
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
クラッチ摩擦材の表面温度が表面温度算出手段により正
確に算出され、この表面温度がクラッチ摩擦材の耐久性
を損ねる温度、すなわち、第１の許容温度以上となった
ときには、摩擦材温度低下作動手段を作動させてロック
アップクラッチを完全係合させたり完全解放させたりし
てクラッチ摩擦材の表面温度を低下させるため、ロック
アップクラッチのスリップ制御を行いつつ、その耐久性
も確保することが容易である。
クラッチ摩擦材の表面温度が表面温度算出手段により正
確に算出され、この表面温度がクラッチ摩擦材の耐久性
を損ねる温度、すなわち、第１の許容温度以上となった
ときには、摩擦材温度低下作動手段を作動させてロック
アップクラッチを完全係合させたり完全解放させたりし
てクラッチ摩擦材の表面温度を低下させるため、ロック
アップクラッチのスリップ制御を行いつつ、その耐久性
も確保することが容易である。
【００３９】また、もう一つの本発明によれば、クラッ
チ摩擦材の表面温度が表面温度算出手段により正確に算
出され、この表面温度が第２の許容温度以上となってク
ラッチ摩擦材に損傷が発生する場合には、第２の許容温
度以上になった時間を累積記憶し、このように累積記憶
された累積時間が予め定められた許容時間以上となった
ときにはロックアップクラッチの係合作動が規制される
ので、クラッチ摩擦材が所期の性能を発揮できなくなっ
たときにロックアップクラッチの係合作動を規制し、安
全性を図ることができる。なお、このときには、警告灯
を点灯させるなどしてロックアップクラッチの交換が必
要であることを表示し、早期にロックアップクラッチを
交換することを促すのが好ましい。
チ摩擦材の表面温度が表面温度算出手段により正確に算
出され、この表面温度が第２の許容温度以上となってク
ラッチ摩擦材に損傷が発生する場合には、第２の許容温
度以上になった時間を累積記憶し、このように累積記憶
された累積時間が予め定められた許容時間以上となった
ときにはロックアップクラッチの係合作動が規制される
ので、クラッチ摩擦材が所期の性能を発揮できなくなっ
たときにロックアップクラッチの係合作動を規制し、安
全性を図ることができる。なお、このときには、警告灯
を点灯させるなどしてロックアップクラッチの交換が必
要であることを表示し、早期にロックアップクラッチを
交換することを促すのが好ましい。
【００４０】なお、上記第２の許容温度を複数の温度範
囲に分けて複数設定し、これら複数の第２の許容温度毎
に温度が高くなるほど大きくなる重み付けを行って複数
の累積時間を累積記憶し、この累積時間に基づいて、ロ
ックアップクラッチの係合作動を行うか否かを判断する
のが好ましい。これにより、より正確にロックアップク
ラッチの摩擦材の損傷程度を把握可能となり、より適切
な交換判断などが可能となる。
囲に分けて複数設定し、これら複数の第２の許容温度毎
に温度が高くなるほど大きくなる重み付けを行って複数
の累積時間を累積記憶し、この累積時間に基づいて、ロ
ックアップクラッチの係合作動を行うか否かを判断する
のが好ましい。これにより、より正確にロックアップク
ラッチの摩擦材の損傷程度を把握可能となり、より適切
な交換判断などが可能となる。
【００４１】 以上の装置において、表面温度算出手段
は、トルクコンバータ内の作動油温と、ロックアップク
ラッチにおける発熱量とに基づいてクラッチ摩擦材の表
面温度を演算するが、この場合に、表面温度算出手段
は、クラッチ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッ
チ摩擦材の表面温度に対するトルクコンバータ内の作動
油温の温度差と、トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
クラッチ摩擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動
油温との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率から
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を算出するように構成するのが好ましく、これによ
り、ほぼ正確なクラッチ摩擦材表面温度を求めることが
可能となる。
は、トルクコンバータ内の作動油温と、ロックアップク
ラッチにおける発熱量とに基づいてクラッチ摩擦材の表
面温度を演算するが、この場合に、表面温度算出手段
は、クラッチ摩擦材と摺動する部位の熱容量と、クラッ
チ摩擦材の表面温度に対するトルクコンバータ内の作動
油温の温度差と、トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
クラッチ摩擦材の表面温度とトルクコンバータ内の作動
油温との温度差上昇率を算出し、この温度差上昇率から
ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温
度を算出するように構成するのが好ましく、これによ
り、ほぼ正確なクラッチ摩擦材表面温度を求めることが
可能となる。
【図１】第１の本発明に係る制御装置の構成を示すクレ
ーム対応ブロック図である。
ーム対応ブロック図である。
【図２】第２の本発明に係る制御装置の構成を示すクレ
ーム対応ブロック図である。
ーム対応ブロック図である。
【図３】本発明に係るロックアップ機構付きトルクコン
バータの断面図と、その制御装置構成を示すブロック図
である。
バータの断面図と、その制御装置構成を示すブロック図
である。
【図４】上記制御装置の制御内容を示すフローチャート
である。
である。
【図５】図４のステップＳ１の内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図６】図４のステップＳ３の内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図７】第２の実施形態に係る制御内容を示すフローチ
ャートである。
ャートである。
【図８】上記制御における摩擦材の累積時間と使用限界
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図９】本発明の制御装置により演算された摩擦材の温
度および実測された摩擦材の温度の変化を示すグラフで
ある。
度および実測された摩擦材の温度の変化を示すグラフで
ある。
ＣＵ ロックアップ制御装置
ＴＣ トルクコンバータ
１１ インペラ
１１ａ コンバータカバー
１２ タービン
１５ ロックアップピストン
１６ａ ロックアップクラッチ摩擦材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 山本 吉則
埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式
会社 本田技術研究所内
(56)参考文献 特開 平10−89464（ＪＰ，Ａ)
実開 昭59−158757（ＪＰ，Ｕ)
実開 平２−455（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16H 61/14
Claims (6)
- 【請求項１】 エンジン出力軸に連結されるインペラ部
材と、変速機入力軸に連結されるタービン部材と、固定
保持されるステータ部材と、前記インペラ部材と前記タ
ービン部材とを係脱させるロックアップクラッチとを有
してなるロックアップ機構付きトルクコンバータにおい
て、前記トルクコンバータ内の作動油温と、前記ロックアッ
プクラッチにおける発熱量とに 基づいて前記ロックアッ
プクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表面温度を算出す
る表面温度算出手段と、 前記表面温度算出手段により算出された前記クラッチ摩
擦材の表面温度と予め定められた第１の許容温度とを比
較する表面温度比較手段と、 前記クラッチ摩擦材の表面温度を低下させる作動を行わ
せる摩擦材温度低下作動手段とを備え、 前記表面温度比較手段により前記クラッチ摩擦材の表面
温度が前記第１の許容温度以上となったと判断されたと
きに、前記摩擦材温度低下作動手段を作動させることを
特徴とするロックアップ機構付きトルクコンバータの制
御装置。 - 【請求項２】 前記表面温度算出手段は、前記クラッチ
摩擦材と摺動する部位の熱容量と、前記クラッチ摩擦材
の表面温度に対する前記トルクコンバータ内の作動油温
の温度差と、前記トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
前記クラッチ摩擦材の表面温度と前記トルクコンバータ
内の作動油温との温度差上昇率を算出し、前記温度差上
昇率から前記ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩
擦材の表面温度を算出することを特徴とする請求項１に
記載のロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装
置。 - 【請求項３】 エンジン出力軸に連結されるインペラ部
材と、変速機入力軸に連結されるタービン部材と、固定
保持されるステータ部材と、前記インペラ部材と前記タ
ービン部材とを係脱させるロックアップクラッチとを有
してなるロックアップ機構付きトルクコンバータにおい
て、 前記ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩擦材の表
面温度を算出する表面温度算出手段と、 前記表面温度算出手段により算出された前記クラッチ摩
擦材の表面温度と予め定められた第２の許容温度とを比
較する表面温度比較手段と、 前記表面温度比較手段により前記クラッチ摩擦材の表面
温度が前記第２の許容温度以上となったと判断された時
間を累積記憶する時間累積手段と、 前記時間累積手段により累積記憶された累積時間が予め
定められた許容時間以上となったときから前記ロックア
ップクラッチの係合作動を規制する係合作動規制手段と を備えることを特徴とするロックアップクラッチ付きト
ルクコンバータの制御装置。 - 【請求項４】 前記第２の許容温度が複数の温度範囲に
分けて複数設定され、これら複数の第２の許容温度毎に
温度が高くなるほど大きくなる重み付けがなされて複数
の累積時間が累積記憶されることを特徴とする請求項３
に記載のロックアップクラッチ付きトルクコンバータの
制御装置。 - 【請求項５】 前記表面温度算出手段は、前記トルクコ
ンバータ内の作動油温と、前記ロックアップクラッチに
おける発熱量とに基づいて前記クラッチ摩擦材の表面温
度を演算することを特徴とする請求項３もしくは４に記
載のロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装
置。 - 【請求項６】 前記表面温度算出手段は、前記クラッチ
摩擦材と摺動する部位の熱容量と、前記クラッチ摩擦材
の表面温度に対する前記トルクコンバータ内の作動油温
の温度差と、前記トルクコンバータ内の作動油による冷
却率とを用いて熱収支計算を行って、単位時間当たりの
前記クラッチ摩擦材の表面温度と前記トルクコンバータ
内の作動油温との温度差上昇率を算出し、前記温度差上
昇率から前記ロックアップクラッチにおけるクラッチ摩
擦材の表面温度を算出することを特徴とする請求項３〜
５のいずれかに記載のロックアップ機構付きトルクコン
バータの制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23979099A JP3476718B2 (ja) | 1999-08-26 | 1999-08-26 | ロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装置 |
| US09/613,288 US6341679B1 (en) | 1999-08-26 | 2000-07-10 | Control unit for a torque converter with a lockup mechanism |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23979099A JP3476718B2 (ja) | 1999-08-26 | 1999-08-26 | ロックアップ機構付きトルクコンバータの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001065685A JP2001065685A (ja) | 2001-03-16 |
| JP3476718B2 true JP3476718B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=17049926
Family Applications (1)
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| KR100969031B1 (ko) * | 2008-04-30 | 2010-07-09 | 현대자동차주식회사 | 발진클러치의 보호방법 |
| KR101417075B1 (ko) | 2008-05-30 | 2014-07-08 | 현대자동차주식회사 | 클러치 손실파워를 이용한 토크 컨버터의 슬립제어 방법 |
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| US5857162A (en) * | 1995-06-30 | 1999-01-05 | General Motors Corporation | Automatic transmission hot mode management |
| JP3670420B2 (ja) | 1996-12-09 | 2005-07-13 | ジヤトコ株式会社 | 車両用変速機の作動監視装置 |
| JP3067742B2 (ja) * | 1998-10-07 | 2000-07-24 | 日産自動車株式会社 | トルクコンバータの過熱防止装置 |
| US6019703A (en) * | 1999-03-23 | 2000-02-01 | Daimlerchrysler Corporation | Transmission assembly for vehicle with torque converter clutch and method for engaging this clutch |
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Cited By (2)
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| JP2010286008A (ja) * | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Honda Motor Co Ltd | ロックアップクラッチの制御装置 |
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