JP3384718B2 - 高速炉用水素化物燃料集合体及び高速炉の炉心 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高速炉の炉心に装
荷される燃料集合体に備えられる原子炉の水素化物燃料
に係わり、特に、長寿命のマイナーアクチニドを消滅す
るのに好適な高速炉用水素化物燃料集合体及びこれを用
いた高速炉の炉心に関する。

【０００２】

【従来の技術】冷却材としてナトリウム等の液体金属を
使用する、従来の一般的な高速炉の構成は、例えば、安
成弘著「高速増殖炉」（同文書院）に開示されている。
すなわち、高速炉の炉心は、炉心燃料ペレットを装荷し
た炉心燃料集合体を複数個束ねた炉心領域と、これを取
り囲む、ブランケット燃料ペレットを装荷したブランケ
ット燃料集合体を複数個束ねた径方向ブランケット領域
とを備えている。そして、この炉心に装荷される燃料集
合体は、核燃料物質を被覆管に封入して束ねた燃料要素
束と、これら燃料要素束を取り囲むラッパ管と、燃料要
素束の上方に設けられる、中性子を散乱する物質を備え
た中性子反射領域及び冷却材流出部と、燃料要素束の下
方にある冷却材流入部から構成されている。またこのと
き、燃料要素束を形成する各燃料要素は、上下端部に栓
のある被覆管と、核分裂性物質を富化した炉心燃料ペレ
ット（若しくは燃料親物質を主成分とするブランケット
燃料ペレット）と、核分裂反応で生成した気体を収納す
るためのガスプレナムから構成されている。

【０００３】以上のような構成の高速炉の炉心におい
て、燃料集合体下部の冷却材流入部から炉心へ流入した
冷却材（例えばナトリウム等）は、燃料集合体近傍を流
れる間に加熱され、燃料集合体上部の冷却材流出部から
流出する。

【０００４】ところで、近年、軽水炉等を含む原子炉一
般から発生する使用済燃料の再処理において生成する高
レベル放射性廃棄物の管理負担軽減や、ポテンシャルリ
スク低減を目的に、廃棄物中に含まれる長寿命の放射性
核種を分離し、安定核種へ核変換する「群分離・消滅処
理」の研究が活発に進められている。そして、このよう
な長寿命核種のうちのいくつかを、高速炉の炉心に装荷
することで消滅させる技術が提唱されており、その公知
技術例として、例えば以下のものがある。

【０００５】（１）エー・ゼアエッタ、エム・サルヴァ
トーレス、ワイ・ガーリングシー・プルニエ、プロシー
ディング・オブ・インターナショナル・コンファレンス
・オン・デザイン・アンド・セーフティー・オブ・アド
バンスト・ニュークリアー・パワー・プランツ、第１
巻、５.２−１頁から５.２−７頁（１９９２年）（A.Za
etta,M.Salvatores,Y.Guerin,C.Prunier, Proceedings
of International Conference on Design and Safety o
f Advanced Nuclear Power Plants.October 25−29, 19
92, Tokyo） この公知技術では、原子炉の使用済燃料に含まれる放射
性廃棄物のうち、ネプチニウム、アメリシウム、キュウ
リウム等のマイナーアクチニド核種を高速炉で消滅する
２つの方法が開示されている。すなわち、ネプチニウ
ム、アメリシウム等を炉心燃料集合体に均質に混合する
均質装荷法と、ネプチニウム、アメリシウムで構成する
ターゲット燃料集合体を径方向ブランケットに装荷する
非均質装荷法とが示されている。

【０００６】（２）ピー・クーロン、アール・クラー
ク、ジェイ・トマシ、プロシーディング・オブ・インタ
ーナショナル・コンファレンス・オン・デザイン・アン
ド・セーフティー・オブ・アドバンスト・ニュークリア
ー・パワー・プランツ、第１巻、ｐ３．６−１頁からｐ
３．６−５（P.Coulon, R.Clerc, J.Tommasi, Proceedi
ngs of International Conference on Design and Safe
ty of Advanced NuclearPower Plants.October 25−29,
1992, Tokyo）、この公知技術では、非均質装荷法の１
つの手法として、ターゲット燃料集合体を長寿命の核分
裂生成物（テクネチウム−９９）と中性子減速材（カル
シウムハイドライド；ＣaＨ₂）とから構成し、径方向ブ
ランケットに装荷して消滅する方法が開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術には以下の課題が存在する。 （Ａ）公知技術（１）開示の均質装荷法 この手法においては、炉心領域へマイナーアクチニドを
装荷すると、反応度係数（ドップラー係数及びボイド反
応度）に対し炉心安全特性を悪化させる方向への影響を
与えるという不都合がある。これを図１０を用いて説明
する。

【０００８】(a)ドップラー係数への影響 一般に、原子炉では、燃料の温度が上昇すると、燃料に
よる中性子の吸収量が増大して反応度が低下する（ドッ
プラー効果）。これは主に、核燃料中の燃料親核種特に
ウラン−２３８の共鳴吸収反応が燃料温度の上昇により
増大することに起因している。この効果は、原子炉の固
有の安全性の根幹をなすものであり、中性子実効増倍率
ｋ、温度Ｔとしたときのｄｋ／ｄＴは必ず負の値となる
ようになっている。このｄｋ／ｄＴは定数でなく温度の
関数となっており、特に、酸化物を燃料とする高速炉で
は、 ｄｋ／ｄＴ＝Ｋ_D／Ｔ で表される。この Ｋ_D＝（ｄｋ／ｄＴ）／Ｔ をドップラー係数とよび、常に負の値となる。この絶対
値が大きいほどドップラー効果が大きくなる。

【０００９】ここで、図１０は、代表的なマイナーアク
チニドであるネプチニウム−２３７（²³⁷Ｎp）の中性子
捕獲断面積のエネルギー依存性を、ウラン−２３８（
²³⁸Ｕ）と比較して示したものである。横軸には中性子
のもつエネルギー（ｅＶ）をとって表している。図１０
（ａ）の曲線がネプチニウムの捕獲断面積特性を示し、
図１０（ｂ）における曲線がウラン−２３８の捕獲断面
積特性を示している。これらを比較してわかるように、
１０⁰ｅＶ以下の低エネルギー領域においては、²³⁷Ｎp
の中性子捕獲断面積はウラン−２３８よりも２桁（×１
０²）ほど大きくなっている。したがって、炉心燃料集
合体に対して²³⁸Ｕの代わりに²³⁷Ｎpを装荷すると、エ
ネルギーが低くなるにつれて中性子を捕獲する割合がよ
り大きくなるので、中性子スペクトルは硬くなる（高エ
ネルギー側へシフトする）。このように中性子スペクト
ルが高エネルギー側へシフトすると、共鳴領域の中性子
反応が相対的に減少するため、この共鳴領域における吸
収が支配的であるドップラー効果が減少する（すなわち
ドップラー係数の絶対値が小さくなる）。これにより、
燃料温度上昇時における燃料核種の中性子吸収量が低下
するため、反応度抑制効果が低減する。

【００１０】(b)ボイド反応度への影響 ボイド反応度は、冷却材の密度が減少したときに投入さ
れる反応度の割合のことであり、高速炉の炉心中心付近
では正の値をとる。いま例えば冷却材の温度が何らかの
原因で上昇し、冷却材の密度がある値だけ減少した場合
を想定すると、冷却材減少によって中性子が減速されに
くくなるため、中性子の平均エネルギーがある値だけ高
くなる。ところで、図１０（ａ）と図１０（ｂ）とを比
較してわかるように、高速炉の平均的な中性子エネルギ
ーである数百ＫｅＶ（１０⁵ｅＶ）付近のエネルギー領
域においては、²³⁸Ｕの中性子捕獲断面積はエネルギー
依存性が小さくなりあまり低下しなくなるのに対し、
²³⁷Ｎpの中性子捕獲断面積はエネルギーの増大につれて
急激に小さくなっている。例えば、例えば中性子エネル
ギーが１０⁵ｅＶから１０⁶ｅＶになったとすれば、²³⁸
Ｕでは中性子吸収断面積がほとんど変わらないのに対し
²³⁷Ｎpでは中性子吸収断面積が１桁下がっている。した
がって、炉心燃料集合体に対して²³⁸Ｕの代わりに²³⁷Ｎ
pを装荷すると、冷却材密度の減少によって中性子の平
均エネルギーが高くなる場合における中性子の数の減少
割合が²³⁸Ｕの場合より少なくなる。これにより、反応
度抑制効果が低減するため、ボイド反応度が増大する。
なお、上記は、冷却材の密度が減少するときの中性子エ
ネルギーの増大を図１０（ａ）と図１０（ｂ）とで同一
値（上記例では１０⁵ｅＶ→１０⁶ｅＶ）で比較したが、
厳密には、(a)で述べた中性子スペクトルのシフトによ
り、²³⁷Ｎpの場合のほうが²³⁸Ｕの場合よりも若干高エ
ネルギー側でのエネルギー増大となる（例えば²³⁸Ｕで
１０⁵ｅＶ→１０⁶ｅＶであれば対応する²³⁷Ｎpのエネル
ギー値は２×１０⁵ｅＶ→２×１０⁶ｅＶ）。したがっ
て、実際は、上記の反応度抑制効果の低減はさらに顕著
となる。

【００１１】以上(a)(b)で説明したように、炉心領域へ
²³⁷Ｎpを装荷すると、ドップラー係数及びボイド反応度
は、反応度抑制効果を低減し炉心安全特性を悪化させる
方向へ変化する。また、以上はネプチニウムを例にとっ
て説明したが、アメリシウム−２４１（²⁴¹Ａm）やアメ
リシウム−２４３（²⁴³Ａm）等の他のマイナーアクチニ
ド核種の中性子捕獲断面積も²³⁷Ｎpと類似の傾向となる
ことから、同様の影響を与える。

【００１２】（Ｂ）公知技術（１）開示の非均質装荷法 この手法においては、ターゲット燃料集合体を、発熱へ
の寄与が小さい径ブランケット領域に装荷するため、上
記（Ａ）と異なり炉心特性への影響は小さい。しかしな
がら、径ブランケット領域は、炉心領域と比べて中性子
束レベルが約１桁小さくなることから、マイナーアクチ
ニドの消滅率（＝消滅したマイナーアクチニド量／装荷
したマイナーアクチニド量）が小さくなり、所要量のマ
イナーアクチニドを効率的に消滅させるのが困難であ
る。

【００１３】（Ｃ）公知技術（２）開示の非均質装荷法 この手法においては、中性子減速材を用いることで中性
子のエネルギーが小さくなるので、上記（Ａ）で述べた
ようにマイナーアクチニドの中性子捕獲断面積は大きく
なり、マイナーアクチニドの消滅率を高くすることがで
きる。しかしながらこの手法では、ターゲット燃料集合
体に多量の中性子減速材を装荷する必要があるため、タ
ーゲット燃料集合体に装荷できるマイナーアクチニドの
量が制限される。したがって結局、所要量のマイナーア
クチニドを効率的に消滅させるのは困難である。

【００１４】本発明の目的は、炉心安全性を低下させる
ことなく、効率よくマイナーアクチニドを消滅すること
ができる高速炉用水素化物燃料集合体及び高速炉の炉心
を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明は、高速炉の炉心に装荷され、燃料物
質を被覆管に封入した複数の燃料要素と、これら複数の
燃料要素の束を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水
素化物燃料集合体において、前記複数の燃料要素を、前
記燃料物質としてマイナーアクチニドとジルコニウムと
水素とを含有する水素化物を前記被覆管に封入した複数
の第１の燃料棒と、前記燃料物質として水素を含有せず
マイナーアクチニドとジルコニウムとを含有する化合物
を前記被覆管に封入した複数の第２の燃料棒とで構成す
るとともに、前記第１の燃料棒を、前記複数の燃料要素
の束のうち前記第２の燃料棒を配置する前記ラッパ管近
傍の外周部分以外の部分に配置し、前記ラッパ管側から
飛来する中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前
記水素化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に
備えられた前記マイナーアクチニドで順次吸収するよう
にする。

【００１６】（２）上記目的を達成するために、また本
発明は、高速炉の炉心に装荷され、燃料物質を被覆管に
封入した複数の燃料要素と、これら複数の燃料要素の束
を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水素化物燃料集
合体において、前記複数の燃料要素を、前記燃料物質と
してマイナーアクチニドとジルコニウムと水素とを含有
する水素化物を前記被覆管に封入した複数の第１の燃料
棒と、前記燃料物質として長寿命核分裂生成核種を前記
被覆管に封入した複数の第３の燃料棒とで構成するとと
もに、前記第１の燃料棒を、前記複数の燃料要素の束の
うち前記第３の燃料棒を配置する前記ラッパ管近傍の外
周部分以外の部分に配置し、前記ラッパ管側から飛来す
る中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前記水素
化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に備えら
れた前記マイナーアクチニドで順次吸収するようにす
る。

【００１７】（３）上記（２）において、好ましくは、
前記長寿命核分裂生成核種は、テクネチウム９９を含
む。

【００１８】（４）上記目的を達成するために、また本
発明は、高速炉の炉心に装荷され、燃料物質を被覆管に
封入した複数の燃料要素と、これら複数の燃料要素の束
を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水素化物燃料集
合体において、前記複数の燃料要素を、前記燃料物質と
してマイナーアクチニドとジルコニウムと水素とを含有
する水素化物を前記被覆管に封入した複数の第１の燃料
棒のみで構成して、この第１の燃料棒を前記複数の燃料
要素の束の全域に配置し、前記ラッパ管側から飛来する
中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前記水素化
物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に備えられ
た前記マイナーアクチニドで順次吸収するようにする。

【００１９】上記（１）〜（４）の燃料集合体を、例え
ば炉心の中心部側に配置される炉心燃料集合体の一部に
用いれば、以下のような作用を奏する。すなわち、当該
炉心燃料集合体以外の他の炉心燃料集合体からの高速中
性子が当該炉心燃料集合体の第１の燃料棒に含まれる水
素に衝突して減速され、そのエネルギーが低くなる。こ
れにより、この第１の燃料棒を備えた炉心燃料集合体で
は比較的低エネルギー領域で中性子束が大きくなる。そ
してこのようにスペクトルが軟らかくなった後の中性子
が他の炉心燃料集合体へと再び流入することにより、炉
心全体でみたときにおける２３７Ｎp等のマイナーアク
チニド装荷によるボイド反応度の増大及びドップラー効
果の減少を抑制し、炉心の安全性を向上することができ
る。また、マイナーアクチニドは比較的低エネルギー領
域のほうが高エネルギー領域よりも中性子捕獲断面積が
大きいが、上記のように第１の燃料棒の水素で減速する
ことにより中性子の捕獲を促進することができ、さらに
中性子束レベルが高い炉心中心部側にマイナーアクチニ
ドを装荷した燃料集合体を配置するので、従来手法のよ
うに他の中性子減速材を用いることなく、マイナーアク
チニドの消滅率を高くすることができる。そして他の中
性子減速材を用いない分、従来手法に比べ、マイナーア
クチニドの装荷量を増大させることができるので、所要
量のマイナーアクチニドを容易に効率的に消滅させるこ
とができる。但しこのとき、水素を炉心燃料集合体全体
に均質配置したのでは、炉心全体の特性として、比較的
低エネルギー領域で中性子束が大きくなるとともに比較
的高エネルギー領域で中性子束が小さくなるため、高速
炉本来の目的である増殖が困難となる。そこで、水素化
物を含む第１の燃料棒を炉心燃料集合体全体に均質配置
せず炉心燃料集合体の一部に配置（すなわち非均質配
置）とすることにより、炉心全体として高速炉本来の増
殖を可能としつつ、第１の燃料棒を備えた一部の燃料集
合体において所要量のマイナーアクチニドを効果的に消
滅させることができる。さらに、特に上記（１）又は
（３）においては、第１の燃料棒の水素化物で減速され
たエネルギーの低い中性子が隣接する他の炉心燃料集合
体に漏れ出る前に 、ラッパ管近傍の外周部分に配置した
第２の燃料棒のマイナーアクチニド又は第３の燃料棒の
長寿命核分裂生成核種によって吸収されるので、隣接す
る他の炉心燃料集合体に発生する出力ピークを低減する
ことができる。

【００２０】（５）好ましくは、上記（１）〜（４）の
いずれか１つにおいて、前記第１の燃料棒の前記水素化
物は、ウランをさらに含む。 （６）好ましくは、上記（１）〜（４）のいずれか１つ
において、前記第１の燃料棒又は前記第２燃料棒の前記
マイナーアクチニドは、ネプチニウム、アメリシウム、
及びキュウリウムのうち少なくとも１つを含む。 （７）上記目的を達成するために、また本発明は、中心
部側に配置された複数の炉心燃料集合体と、これら複数
の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブランケット燃料集
合体とを備えた高速炉の炉心において、前記複数の炉心
燃料集合体を、プルトニウムを備えた複数の内側炉心燃
料集合体と、これら内側炉心燃料集合体より富化度が高
いプルトニウムを備えた複数の外側炉心燃料集合体と、
前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉心燃料集合体の
中に分散装荷された複数の水素化物燃料集合体とで構成
し、かつ、前記水素化物燃料集合体は、燃料物質を被覆
管に封入した複数の燃料要素とこれら複数の燃料要素の
束を取り囲むラッパ管とを備え、前記複数の燃料要素
を、前記燃料物質としてマイナーアクチニドとジルコニ
ウムと水素とを含有する水素化物を前記被覆管に封入し
た複数の第１の燃料棒と、前記燃料物質として水素を含
有せずマイナーアクチニドとジルコニウムとを含有する
化合物を前記被覆管に封入した複数の第２の燃料棒とで
構成するとともに、前記第１の燃料棒を、前記複数の燃
料要素の束のうち前記第２の燃料棒を配置する前記ラッ
パ管近傍の外周部分以外の部分に配置し、前記ラッパ管
側から飛来する中性子を、各第１の燃料棒内部に備えら
れた前記水素化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒
内部に備えられた前記マイナーアクチニドで順次吸収す
るようにする。

【００２１】（８）上記目的を達成するために、また本
発明は、中心部側に配置された複数の炉心燃料集合体
と、これら複数の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブラ
ンケット燃料集合体とを備えた高速炉の炉心において、
前記複数の炉心燃料集合体を、プルトニウムを備えた複
数の内側炉心燃料集合体と、これら内側炉心燃料集合体
より富化度が高いプルトニウムを備えた複数の外側炉心
燃料集合体と、前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉
心燃料集合体の中に分散装荷された複数の水素化物燃料
集合体とで構成し、かつ、前記水素化物燃料集合体は、
燃料物質を被覆管に封入した複数の燃料要素とこれら複
数の燃料要素の束を取り囲むラッパ管とを備え、前記複
数の燃料要素を、前記燃料物質としてマイナーアクチニ
ドとジルコニウムと水素とを含有する水素化物を前記被
覆管に封入した複数の第１の燃料棒と、前記燃料物質と
して長寿命核分裂生成核種を前記被覆管に封入した複数
の第３の燃料棒とで構成するとともに、前記第１の燃料
棒を、前記複数の燃料要素の束のうち前記第３の燃料棒
を配置する前記ラッパ管近傍の外周部分以外の部分に配
置し、前記ラッパ管側から飛来する中性子を、各第１の
燃料棒内部に備えられた前記水素化物で徐々に減速しつ
つ、各第１の燃料棒内部に備えられた前記マイナーアク
チニドで順次吸収するようにする。

【００２２】（９）上記目的を達成するために、また本
発明は、中心部側に配置された複数の炉心燃料集合体
と、これら複数の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブラ
ンケット燃料集合体とを備えた高速炉の炉心において、
前記複数の炉心燃料集合体を、プルトニウムを備えた複
数の内側炉心燃料集合体と、これら内側炉心燃料集合体
より富化度が高いプルトニウムを備えた複数の外側炉心
燃料集合体と、前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉
心燃料集合体の中に分散装荷された複数の水素化物燃料
集合体とで構成し、かつ、前記水素化物燃料集合体は、
燃料物質を被覆管に封入した複数の燃料要素とこれら複
数の燃料要素の束を取り囲むラッパ管とを備え、前記複
数の燃料要素を、前記燃料物質としてマイナーアクチニ
ドとジルコニウムと水素とを含有する水素化物を前記被
覆管に封入した複数の第１の燃料棒のみで構成して、こ
の第１の燃料棒を前記複数の燃料要素の束の全域に配置
し、前記ラッパ管側から飛来する中性子を、各第１の燃
料棒内部に備えられた前記水素化物で徐々に減速しつ
つ、各第１の燃料棒内部に備えられた前記マイナーアク
チニドで順次吸収するようにする。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照しつつ説明する。本発明の第１の実施形態を図１〜
図７により説明する。本実施形態による水素化物燃料を
備えた水素化物燃料集合体を装荷した高速炉の炉心の構
造を表す横断面図を図１に示す。

【００２４】図１において、炉心１は、電気出力１００
万ｋＷ級の高速炉に適用されるものであり、中心部側に
配置された複数の炉心燃料集合体２と、これら炉心燃料
集合体２を取り囲み、劣化ウラン（Ｕ−２３８）を主成
分とする複数の径方向ブランケット燃料集合体３と、こ
れら径方向ブランケット燃料集合体３の更に外側を取り
囲む中性子反射体４と、主炉停止系制御棒５及び後備炉
停止系制御棒６と、以上すべてを内包するように外周側
に設けられる炉心槽８とを備えており、連続運転期間は
１年でかつ毎年３分の１の炉心燃料集合体２及びブラン
ケット燃料集合体３を交換する３バッチ取替炉心となっ
ている。

【００２５】炉心燃料集合体２は、例えばピッチ約１６
センチで炉心１に装荷されており、プルトニウムを備え
た多数の内側炉心燃料集合体２ａと、これら内側炉心燃
料集合体２ａより外側に配置され、内側炉心燃料集合体
２ａよりやや富化度が高いプルトニウムを備えた多数の
外側炉心燃料集合体２ｂと、これら内側炉心燃料集合体
２ａ及び外側燃料集合体２ｂの中に、分散装荷（非均質
装荷）された３６体の水素化物燃料集合体２ｃとから構
成されている。

【００２６】水素化物燃料集合体２ｃの構造を表す側面
図を図２に、図２中III−III断面による横断面図を図３
に示す。これら図２及び図３において、水素化物燃料集
合体２ｃは、六角格子状に配列されマイナーアクチニ
ド、ウラン、ジルコニウム、及び水素を含有する（詳細
は後述）２７１本の水素化物燃料棒１０と、これら複数
の水素化物燃料棒１０の束を取り囲むステンレス製のラ
ッパ管１１と、水素化物燃料棒１０の上方及び下方にそ
れぞれ設けられ、中性子を散乱する物質を備えた上部遮
蔽体１２及び下部遮蔽体１３と、上部遮蔽体１２のさら
に上方にある冷却材流出部１４と、下部遮蔽体１３のさ
らに下方にある冷却材流入部１５と、隣接する集合体と
の間隔を保持するためにラッパ管１１の側面に設けた上
部スペーサパッド１０１、中間スペーサパッド１０２、
及び下部スペーサパッド１０３とから構成されている。
このとき、水素化物燃料棒１０とラッパ管１１との間に
は冷却材ナトリウムの流路１７が形成されており、この
結果、図３に示す水平断面において、水素化物、構造材
（ステンレス）、ナトリウムが占める割合はそれぞれ約
４２％、約２２％、約３６％となっている。なお、この
水素化物燃料集合体２ｃの取り替え周期は、他の炉心燃
料集合体２ａ，２ｂよりも短い２サイクルとなってい
る。

【００２７】水素化物燃料棒１０の詳細構造を表す縦断
面図を図４に示す。この図４において、水素化物燃料棒
１０は、例えば外径８．５ｍｍでかつ長さが約２．７ｍ
であり、上下端部に上部端栓１１１と下部端栓１１２が
ある被覆管１６と、この被覆管１６のほぼ軸方向中央部
に封入され、ネプチニウム・アメリシウム・キュウリウ
ム等のうち少なくとも１つを含むマイナーアクチニド、
ウラン、ジルコニウム、及び水素を含有する棒状の水素
化物（Ｕ−ＭＡ−Ｚr−Ｈ）からなる燃料物質としての
燃料ペレット１８と、この燃料ペレット１８の上方及び
下方の所定の長さにそれぞれ配置され、滅損ウラン酸化
物ペレットからなる軸方向ブランケット１９，２０と、
上部側の軸方向ブランケット１９の上方に押えばね２１
を介して設けられ、核分裂反応で生成した気体を収納す
るためのガスプレナム２２とを備えており、その軸方向
の長さは炉心燃料集合体２ｃとほぼ同じで例えば１００
センチとなっている。なお、特に図示しないが、この燃
料ペレット１８と被覆管１６との間には、ボンド材とし
て金属ナトリウムが充填されている。燃料ペレット１８
の水素化物Ｕ−ＭＡ−Ｚr−Ｈは、アルゴンガス雰囲気
内において、ウラン、マイナーアクチニド、ジルコニウ
ムの金属片をアーク溶融させた後に、高温・高圧の状態
で水素を吸着させることにより製作する。各金属片の重
量割合や温度、圧力等の条件の違いに応じて、ウラン：
マイナーアクチニド：ジルコニウム：水素の原子数比
（以下単にＵ：ＭＡ：Ｚr：Ｈで表す）を変えることは
可能であるが、本実施形態では、この水素化物に関する
公知技術（ティー・ヤマモト、エッチ・スワリノ、エッ
チ・カヤノ、エム・ヤマワキ、ジャーナル・オブ・ニュ
ークリヤー・サイエンス・アンド・テクノロジー、第３
２巻、 第２６０頁から２６２頁（Journal of Nuclear
Science and Technology, 32[3],pp.260〜262,March 19
95）に開示された実績に基づき、水素の含有量が最も多
い、Ｕ：ＭＡ：Ｚr：Ｈ＝１：４：１０：２７、密度
７．２ｇ／ｃｃの水素化物を用いている。なおこの結
果、燃料ペレット１８の水素化物燃料の水素の原子数密
度は５．４４×１０²²（個／ｃｃ）となり、常温の水に
含まれる水素の原子数密度の約１．６倍となっている。

【００２８】以上のように構成した本実施形態の作用を
以下順次説明する。 （１）炉心の安全性向上 水素化物Ｕ−ＭＡ−Ｚr−Ｈを含む水素化物燃料棒１０
を炉心１の中心部側に配置される水素化物燃料集合体２
ｃに用いることにより、水素化物燃料集合体２ｃ以外の
他の炉心燃料集合体２ａ，２ｂからの高速中性子が、水
素化物燃料集合体２ｃの水素化物燃料棒１０に含まれる
水素に衝突して減速され、そのエネルギーが低くなる。
これにより、この水素化物燃料集合体２ｃは比較的低エ
ネルギー領域において中性子束が大きくなる。これを図
５に示す。図５は、水素化物燃料集合体２ｃにおける中
性子束分布と炉心燃料集合体２全体における中性子束分
布のエネルギー依存性とを解析し、互いに比較したもの
である。図５に示すように、水素化物燃料集合体２ｃの
中性子束（曲線ア）は、１ｋ（＝１０³）ｅＶ以下の比
較的低いエネルギー領域において、炉心燃料集合体２全
体における中性子束（曲線イ）よりも大きくなってお
り、中性子スペクトルが軟化（低エネルギー側にシフ
ト）していることがわかる。そして、以上のように水素
化物燃料集合体２ｃでスペクトルが軟らかくなった後の
中性子の一部が、他の炉心燃料集合体２ａ，２ｂへと再
び流入する。これにより、前述したマイナーアクチニド
装荷時のスペクトル硬化による炉心１全体でのボイド反
応度の増大及びドップラー効果の減少を抑制し、炉心１
の安全性を向上することができる。なお、ドップラー効
果に関しては、水素化物燃料棒１０がウランを含むこと
により、ウランを含まない後述する第２の実施形態より
も、ウラン−２３８の中性子吸収効果によってドップラ
ー係数の絶対値をさらに大きくしドップラー効果を増大
させる効果もある。

【００２９】（２）マイナーアクチニド消滅の高効率化 図１０を用いて前述したように、マイナーアクチニドは
比較的低エネルギー領域のほうが高エネルギー領域より
も中性子捕獲断面積が大きい。そこで、上記（１）で説
明したように本実施形態においては、水素化物燃料集合
体２ｃの水素化物燃料棒１０の水素で炉心燃料集合体２
ａ，２ｂからの高速中性子を減速することにより、マイ
ナーアクチニドが中性子と核反応（特に、吸収反応）を
起こす確率が大きくなって中性子の捕獲を促進すること
ができ、さらに径方向ブランケット燃料集合体３よりも
中性子束レベルが高い炉心１中心部側の水素化物燃料集
合体２ｃにマイナーアクチニドを配置することにより、
従来手法のように他の中性子減速材を用いることなく、
マイナーアクチニドの消滅率を高くすることができる。
このとき、他の中性子減速材を用いない分、従来手法に
比べ、マイナーアクチニドの装荷量を増大させることが
できる。したがって、所要量のマイナーアクチニドを容
易に効率的に消滅させることができる。このことをさら
に比較例を用いて以下詳細に説明する。

【００３０】本実施形態の比較例による燃料集合体２ｃ
Ａの横断面図を図６に示す。図３と同等の部材には同一
の符号を付す。この燃料集合体２ｃＡは、前述した公知
技術（２）で開示された非均質装荷法（減速材としてカ
ルシウムハイドライドを用いる方法）に準じるものであ
り、ラッパ管１１内に六角格子状に配置する２７１本の
燃料棒を、マイナーアクチニド酸化物（ＭＡＯ₂）で燃
料ペレットを形成した１２本のマイナーアクチニド酸化
物燃料棒２３と、ＺrＨ_1.6で燃料ペレットを形成した残
り２５９本のＺrＨ_1.6燃料棒２４とによって構成してい
る。すなわち減速材としてカルシウムハイドライドの代
わりにジルコニウムハイドライドを用いたものである。
このとき、水素の装荷量を本実施形態の水素化物燃料集
合体２ｃと等しくなるようにし、これによって上記
（１）で説明した中性子スペクトル軟化作用が同等とな
るようにしている。この比較例の燃料集合体２ｃＡにお
いては、上記したのと同様にしてＺrＨ_1.6燃料棒２４の
水素で高速中性子を減速しマイナーアクチニド酸化物燃
料棒２３による中性子の捕獲を促進することができ、さ
らにこの燃料集合体２ｃＡを中性子束の高い炉心１中心
部側に配置すれば、マイナーアクチニドの消滅率を高く
することができる。しかしながら、１つの燃料集合体２
ｃＡに装荷されるマイナーアクチニド酸化物燃料棒２３
が１２本と少ないため、燃料集合体２ｃＡの１体に装荷
できるマイナーアクチニドの量が制限され、所要量のマ
イナーアクチニドを効率的に消滅させるのは困難とな
る。これに対し、本実施形態の燃料集合体２ｃにおいて
は、２７１本すべての水素化物燃料棒１０に水素及びマ
イナーアクチニドを含ませるので、比較例の燃料集合体
２ｃＡと比べて約７倍のマイナーアクチニドを装荷させ
ることができる。したがって、所要量のマイナーアクチ
ニドを容易に効率的に消滅させることができる。

【００３１】（３）高速炉本来の増殖確保 上記（１）（２）で説明したように、水素化物燃料棒１
０を炉心燃料集合体２中に配置することにより、炉心１
の安全性能を向上しつつ、所要量のマイナーアクチニド
を効果的に消滅させることができる。但しこのとき、水
素を炉心燃料集合体２全体に均質配置したのでは、炉心
１全体の特性として、比較的低エネルギー領域で中性子
束が大きくなるとともに比較的高エネルギー領域で中性
子束が小さくなる。すなわち、炉心１全体の中性子束分
布特性が前述した図５の曲線アのようになってしまい、
一般的な高速炉の平均的な中性子エネルギーである１０
⁵ｅＶ以上の高エネルギー領域における中性子束が低下
するため、高速炉本来の目的である増殖が困難となる。

【００３２】そこで、本実施形態においては、水素化物
燃料棒１０を炉心燃料集合体２全体に均質配置せず、炉
心燃料集合体２の一部を構成する水素化物燃料集合体２
ｃに配置（すなわち非均質配置）することにより、炉心
１全体としての中性子束分布特性としては図５の曲線イ
のようにして高速炉本来の増殖を可能としつつ、水素化
物燃料集合体２ｃにおいては中性子束分布特性を図５の
曲線アのようにして所要量のマイナーアクチニドを効果
的に消滅させることができる。

【００３３】（４）水素原子数最適化によるマイナーア
クチニド消滅のさらなる高効率化 本願発明者等は、水素化物燃料棒１０におけるウラン、
ジルコニウム、マイナーアクチニドに対する水素原子数
の割合がマイナーアクチニド消滅に与える影響を検討
し、図７に示す結果を得た。図７は、図１に示した炉心
の中心位置に配置した水素化物燃料集合体の水素化物燃
料棒１０における水素原子数の割合を変化させたときの
燃料集合体１体あたりのマイナーアクチニドの消滅量
（ｋｇ／年）及び消滅率（％／年）を解析した結果であ
る。横軸は水素原子数密度をとり、図７は本実施形態の
水素化物燃料棒１０におけるＵ：ＭＡ：Ｚr：Ｈ＝１：
４：１０：２７のときの水素原子数を１００％としたと
きの相対値で表しており、０％は水素が含まれずウラ
ン、マイナーアクチニド、及びジルコニウムの化合物
（Ｕ−ＭＡ−Ｚr）の場合に相当している。また縦軸の
マイナーアクチニドの消滅率及び消滅量は、いずれも水
素化物燃料集合体２ｃが炉内に３サイクル（３年）滞在
したと仮想し、その取り出し時点の値を滞在年数３年で
割った１年当たりの値としており、さらに消滅量につい
てはＭＡを最初に１０５０ｋｇ装荷した場合における量
で表している。なお、通常の取扱いでは、マイナーアク
チニドのうち、Ｃmの同位体（²⁴²Ｃm，²⁴³Ｃm，²⁴⁴Ｃ
m，²⁴⁵Ｃm）については他のマイナーアクチニド核種と
比べて、半減期が概して短く（²⁴²Ｃm：１６３日、²⁴³
Ｃm：３２年、²⁴⁴Ｃm：１７．６年、²⁴⁵Ｃm：９３００
年）いずれもα崩壊によりプルトニウムに自然崩壊する
こと、及び半減期が長い²⁴⁵Ｃmは核分裂性核種であるこ
とから、使用済燃料からマイナーアクチニドを取り出す
際に分離し炉外保管するものとしている。図７におい
て、曲線ウがマイナーアクチニドの消滅量を示し、曲線
エがマイナーアクチニドの消滅率を示している。図示の
ように、曲線ウ、エともに右上がりの特性となってい
る。つまり、曲線エのように水素の原子数密度が大きい
ほど消滅率が大きくなり、右端の原子数密度＝１００％
において消滅率が約２４％となっている。その結果、マ
イナーアクチニドの消滅量も水素の原子数密度が大きい
ほど大きくなり、消滅量が大きくなっている。ここで、
本実施形態においては、Ｕ：ＭＡ：Ｚr：Ｈ＝１：４：
１０：２７であり、図７において原子数密度＝１００％
に相当する。これにより、最もマイナーアクチニドを高
効率で消滅できることがわかる。

【００３４】（５）水素化物の温度条件 本実施形態の水素化物燃料集合体２ｃでは、燃焼が進む
につれて、マイナーアクチニドの中性子吸収によって核
分裂性核種が生成され、例えばネプチニウム−２３７（
²³⁷Ｎp）は下記の燃焼チェインによってプルトニウム−
２３８（²³⁸Ｐu）、プルトニウム−２３９（²³⁹Ｐu）等
が生成される。²³⁷ Ｎp（ｎ，γ）→²³⁸Ｐu（ｎ，γ）→²³⁹Ｐu … 但し、（ｎ，γ）は中性子捕獲反応を表す。このとき、
水素化物燃料集合体２ｃ内部の中性子スペクトルは、前
述したように他の炉心燃料集合体２ａ，２ｂよりも軟ら
かく、プルトニウム等の核分裂性核種の核分裂断面積が
大きくなっている。そのため、燃焼に伴い、水素化物燃
料集合体２ｃの出力が増大する。これに対応して、本実
施形態においては、水素化物燃料集合体２ｃを２サイク
ルで取り出すことにより、水素化物燃料棒１０の最大線
出力密度が５００Ｗ／ｃｍを超えないようにし、水素化
物の温度条件を満足させることができる。

【００３５】以上説明したように、本実施形態によれ
ば、炉心安全性を低下させることなく、効率よくマイナ
ーアクチニドを消滅することができる。この効果を具体
的に表１を用いて説明する。表１は、本実施形態におけ
る上記効果を明確にするため、マイナーアクチニド消滅
率、ボイド反応度、ドップラー係数について、均質装荷
による公知技術（１）の場合及びマイナーアクチニド未
装荷炉心（以下適宜、基準炉心という）の場合と比較し
て示したものである。

【００３６】

【表１】

【００３７】マイナーアクチニドの消滅 上記（２）（４）で説明したように、本実施形態におい
ては、高い効率でマイナーアクチニドを消滅させること
ができる。そして、表１に示すように、炉心１に装荷し
た３６体の水素化物燃料集合体２ｃにマイナーアクチニ
ド（ＮｐとＡｍ）を１０５０ｋｇ装荷した場合には、上
記（５）で説明したように水素化物燃料集合体２ｃを２
サイクルで取り出すとすると、その約２４％に相当する
約２５０ｋｇを毎年消滅させることができる（但し、核
分裂によって消滅したものはその約２９％に相当する約
７０ｋｇ）。これは公知技術（１）よりも約７０％向上
している。このとき一方、炉心燃料集合体２及び径方向
ブランケット集合体３で毎年約２７ｋｇ生成されるた
め、差し引けば毎年正味２２３ｋｇ消滅できることにな
る。これは、同出力規模の軽水炉約１０基で毎年生成さ
れるマイナーアクチニドの量に相当する。

【００３８】反応度係数（ボイド反応度、ドップラー
係数） 上記（１）で説明したように、本実施形態においては、
中性子スペクトルを軟化することによってボイド反応度
及びドップラー係数を改善することができる。表１に示
すように、マイナーアクチニドを装荷しない炉心におけ
るボイド反応度（正の値）及びドップラー係数（負の
値）の絶対値を１．０すると、均質装荷法による公知技
術（１）ではそれぞれ１．４，０．７と基準炉心よりも
安全性の面で悪化しているのに対し、本実施形態ではそ
れぞれ０．７，１．１となり基準炉心よりも安全性が向
上している。

【００３９】なお、上記第１の実施形態においては、水
素化物燃料集合体２ｃの水素化物燃料棒１０の燃料ペレ
ット１８を、マイナーアクチニド、ウラン、ジルコニウ
ム、及び水素を含有する棒状の水素化物（Ｕ−ＭＡ−Ｚ
r−Ｈ）で構成したが、このうちウランを省略し、燃料
ペレット１８を、マイナーアクチニド、ジルコニウム、
及び水素を含有する水素化物（ＭＡ−Ｚr−Ｈ）で構成
してもよい。この変形例においては、水素化物燃料棒１
０にウランが含まれないことにより、中性子吸収によっ
て生成されるプルトニウムの中性子吸収又は崩壊によっ
て新たに生成されるマイナーアクチニドの量を減少する
ことができる。その結果、上記実施形態と比べてマイナ
ーアクチニドの消滅量を年間約１％増大することができ
る。

【００４０】また、本発明の本来の目的とは若干相違す
るが、公知技術（２）の非均質装荷法と同様にマイナー
アクチニドの消滅率の向上を主眼とする場合には、さら
に以下のような変形も可能である。すなわち、上記変形
例における水素化物燃料棒１０の燃料ペレット１８にお
けるマイナーアクチニドの原子数割合を小さくし、例え
ば水素化物ＭＡ−Ｚr−Ｈにおいて原子数比ＭＡ：Ｚr：
Ｈ＝１：１４：２１とすると、水素とマイナーアクチニ
ドの原子数比（Ｈ／ＭＡ）は上記変形例の６．８から２
１に約３倍増大し、逆に水素化物燃料集合体２ｃの１体
当たりのマイナーアクチニド装荷量は約５分の１とな
る。この結果、水素化物燃料集合体２ｃ内の中性子の減
速効果がより高められ、かつ中性子束分布の凹みが小さ
くなり中性子束のレベルが高くなるので、マイナーアク
チニドの消滅が加速され、燃料の取り出し時点の消滅率
を９９％以上とすることができる。つまり、比較的少量
のマイナーアクチニドを取り出しまでにほぼ完全に消滅
させたい場合に好適である。なお、本変形例における水
素化物燃料集合体２ｃではマイナーアクチニドの装荷量
が少ないため、上記（５）で述べたマイナーアクチニド
から生成されるプルトニウムの蓄積による出力増大の問
題が緩和されるので、他の炉心燃料集合体２ａ，２ｃと
同様、炉内で３サイクル燃焼させることができる。

【００４１】本発明の第２の実施の形態を図８及び図９
により説明する。本実施形態は、水素化物燃料集合体に
水素化物燃料棒以外の燃料棒を配置する場合の実施形態
である。第１の実施形態と同等の部材には同一の符号を
付し、説明を省略する。

【００４２】本実施形態による水素化物燃料集合体の構
造を表す横断面図を図８に示す。この図８は、第１の実
施形態の図３に相当する図である。図８において、本実
施形態による水素化物燃料集合体２０２ｃは、図３の水
素化物燃料集合体２ｃにおける２７１本の水素化物燃料
棒１０の束のうち、ラッパ管１１近傍の最外周の燃料棒
５４本を、水素を含有せずマイナーアクチニド、ウラ
ン、及びジルコニウムを含有するＵ−ＭＡ−Ｚr化合物
を被覆管に封入した非水素化物燃料棒２２５に置き換え
た構造となっている。その他の点は第１の実施形態とほ
ぼ同様である。

【００４３】上記構成の水素化物燃料集合体２０２ｃ
を、図１に示す高速炉の炉心１の中心位置に装荷した場
合における未燃焼時の径方向出力分布を図９に示す（曲
線オ）。縦軸には炉心中央断面における出力密度をとっ
ている。また横軸には炉心１の中心からの燃料棒の列数
で表した径方向位置ｘをとっており、径方向位置ｘ＝１
は、本実施形態による燃料集合体２０２ｃの中心にある
水素化物燃料棒１０ａに隣接する水素化物燃料棒１０ｂ
の位置に相当し、径方向位置ｘ＝９は最外周にある非水
素化物燃料棒２２５の位置に相当し、径方向位置ｘ＝１
０は水素化物燃料集合体２０２ｃに隣接する他の炉心燃
料集合体２ａ，２ｂの最外周の燃料棒の位置に相当す
る。なお、比較のために、上記第１の実施形態による水
素化物燃料集合体２ｃを高速炉の炉心１の中心位置に装
荷した場合における径方向出力分布を併せて示している
（曲線カ）。

【００４４】図９において、第１の実施形態の水素化物
燃料集合体２ｃを装荷した場合では、燃料集合体２ｃ内
部で水素化物燃料棒１０によって中性子スペクトルが他
の場所よりも軟らかくなり、プルトニウムー２３９等の
核分裂性核種の核分裂断面積が大きくなる結果、水素化
物燃料集合体２ｃに隣接する径方向位置ｘ＝１０で著し
い出力ピークが発生する。これに対して、本実施形態の
水素化物燃料集合体２０２ｃを装荷した場合は、水素化
物燃料棒１０で減速されたエネルギーの低い中性子が隣
接する他の炉心燃料集合体２ａ，２ｂに漏れ出る前に、
最外周の非水素化物燃料棒２２５に備えられたＵ−ＭＡ
−Ｚr化合物中のマイナーアクチニドによって吸収され
るので、隣接する径方向位置ｘ＝１０に発生する出力ピ
ークを低減することができる。

【００４５】なお、上記第２の実施形態においては、マ
イナーアクチニド、ウラン、及びジルコニウムの化合物
（Ｕ−ＭＡ−Ｚr）のペレットを備えた非水素化物燃料
棒２２５を用いたが、この代わりに、長寿命の核分裂性
核種、例えばテクネチウム−９９（⁹⁹Ｔc）のペレット
を備えた非水素化物燃料棒２７５（図示せず）を用いて
もよい。この場合も同様の効果を得る。⁹⁹Ｔcは密度１
１．５ｇ／ｃｃの金属であるが、例えばこれを用いた非
水素化物燃料棒を備えた水素化物燃料集合体を、第１の
実施形態と同じように３６体配置すると、炉心１に装荷
される⁹⁹Ｔcの量は約７８０ｋｇとなり、毎年その約
６．４％に相当する約５０ｋｇを消滅できることにな
る。このとき、⁹⁹Ｔcは他の炉心燃料集合体２ａ，２ｂ
及びブランケット燃料集合体３で年間約３０ｋｇが生成
されることから、正味年間約２０ｋｇ分を消滅できる。
これは、年間２５ｋｇの⁹⁹Ｔcを生成する１００万ｋＷ
ｅ級の軽水炉の約０．８基分に相当する。

【００４６】

【発明の効果】本発明によれば、マイナーアクチニド
と、ジルコニウムと、水素とを含む水素化物で高速炉用
燃料集合体の水素化物燃料を構成するので、炉心安全性
を低下させることなく、効率よくマイナーアクチニドを
消滅することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態による水素化物燃料を
備えた水素化物燃料集合体を装荷した高速炉の炉心の構
造を表す横断面図である。

【図２】水素化物燃料集合体の構造を表す側面図であ
る。

【図３】図２中III−III断面による横断面図である。

【図４】水素化物燃料棒の詳細構造を表す縦断面図であ
る。

【図５】水素化物燃料集合体及び炉心燃料集合体全体に
おける中性子束分布のエネルギー依存性の解析結果を示
す図である。

【図６】比較例による燃料集合体の横断面図である。

【図７】水素化物燃料棒における水素原子数の割合を変
化させたときのマイナーアクチニドの消滅量及び消滅率
の解析結果を示す図である。

【図８】本発明の第２の実施形態による水素化物燃料集
合体の構造を表す横断面図である。

【図９】水素化物燃料集合体を高速炉の炉心の中心位置
に装荷した場合における径方向出力分布を示した図であ
る。

【図１０】ネプチニウム−２３７の中性子捕獲断面積の
エネルギー依存性を、ウラン−２３８と比較して示した
図である。

【符号の説明】

１ 炉心 ２ 炉心燃料集合体 ２ａ 内側炉心燃料集合体 ２ｂ 外側炉心燃料集合体 ２ｃ 水素化物燃料集合体（一部の炉心燃料集合
体） ３ ブランケット燃料集合体 １０ 水素化物燃料棒（第１の燃料棒、燃料要
素） １１ ラッパ管 １６ 被覆管 １８ 燃料ペレット（燃料物質） ２２５ 非水素化物燃料棒（第２の燃料棒） ２７５ 非水素化物燃料棒（第３の燃料棒）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤村 幸治 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号株 式会社 日立製作所 電力・電機開発本 部内 (72)発明者 三田 敏男 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号株 式会社 日立製作所 電力・電機開発本 部内 (72)発明者 小林 薫 茨城県日立市幸町三丁目１番１号株式会 社 日立製作所 日立工場内 (72)発明者 山脇 道夫 千葉県松戸市小金原９−21−２ (72)発明者 小無 健司 茨城県水戸市三の丸３丁目３番９−601 号（スカイタウン水戸三の丸) (56)参考文献 特開 平８−194082（ＪＰ，Ａ) Ｔａｋｕｙａ Ｙａｍａｍｏｔｏ, Ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｈｙｄｒｏｇｅ ｎ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ−ｄｅｓｏｒ ｐｔｉｏｎ ｐｒｏｔｅｒｔｉｅｓ ｏ ｆ Ｕ−Ｔｈ−Ｚｒ ａｌｌｏｙｓ ｆ ｏｒ ｄｅｖｅｌｏｐｉｎｇ ｎｅｗ ｒｅａｃｔｏｒ ｆｕ，Ｓｃｉ．Ｒｅ ｐ．Ｒｅｓ．Ｉｎｓｔ．Ｔｏｈｏｋｕ Ｕｎｉｖ．Ｓｅｒ．Ａ，日本，第45巻１ 号，ｐ．57−62 Ｍ．ＲＯＭＥ，Ｕｓｅ ｏｆ ｆａｓ ｔ ｒｅａｃｔｏｒｓ ｔｏ ｂｕｒｎ ｌｏｎｇ−ｌｉｆｅ ａｃｔｉｎｉｄ ｅｓ，ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙ Ａｍ，ｐ ｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ ｃｕｒｒｅｎｔ ｒｅａｃｔｏｒｓ，Ｐｒｏｃ．ＰＨＹ ＳＯＲ96 Ｉｎｔ．Ｃｏｎｆ．，日本, Ｍ−52〜Ｍ−62 Ｔ．Ｓａｎｄａ 他，Ｆａｓｔ Ｒｅ ａｃｔｏｒ Ｃｏｒｅ Ｃｏｎｃｅｐｔ ｆｏｒ ＭＡ Ｔｒａｎｓｍｕｔａｔ ｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ Ｈｙｄｒｉｄｅ Ｆｕｅｌ Ｔａｒｇｅｔｓ，Ｐｒｏｃ. ＧＬＯＢＡＬ’97 Ｉｎｔ．Ｃｏｎｆ. ｏｎ Ｆｕｔｕｒｅ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，日本，1997年，Ｐ326 −331 Ｔ．Ｓａｎｄａ，Ｋ．Ｆｕｊｉｍｕｒ ａ，Ｋ．Ｋｏｂａｙａｓｈｉ，Ｋ．Ｋａ ｗａｓｈｉｍａ，Ｍ．Ｙａｍａｗａｋ ｉ，Ｋ．Ｋｏｎａｓｈｉ，Ｆａｓｔ Ｒ ｅａｃｔｏｒ Ｃｏｒｅ Ｃｏｎｃｅｐ ｔ ｆｏｒ ＭＡ Ｔｒａｎｓｍｕｔａ ｔｉｏｎ Ｕｓｉｎｇ Ｈｙｄｒｉｄｅ Ｆｕｅｌ Ｔａｒｇｅｔｓ，Ｐｒｏ ｃ．ＧＬＯＢＡＬ’99 Ｉｎｔ．Ｃｏｎ ｆ．ｏｎ Ｆｕｔｕｒｅ Ｎｕｃｌｅａ ｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，日本，1999年，Ｐ 326−331 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G21C 3/328 G21C 5/00

Claims (9)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】高速炉の炉心に装荷され、燃料物質を被覆
   管に封入した複数の燃料要素と、これら複数の燃料要素
   の束を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水素化物燃
   料集合体において、 前記複数の燃料要素を、前記燃料物質としてマイナーア
   クチニドとジルコニウムと水素とを含有する水素化物を
   前記被覆管に封入した複数の第１の燃料棒と、前記燃料
   物質として水素を含有せずマイナーアクチニドとジルコ
   ニウムとを含有する化合物を前記被覆管に封入した複数
   の第２の燃料棒とで構成するとともに、前記第１の燃料
   棒を、前記複数の燃料要素の束のうち前記第２の燃料棒
   を配置する前記ラッパ管近傍の外周部分以外の部分に配
   置し、 前記ラッパ管側から飛来する中性子を、各第１の燃料棒
   内部に備えられた前記水素化物で徐々に減速しつつ、各
   第１の燃料棒内部に備えられた前記マイナーアクチニド
   で順次吸収するようにしたことを特徴とする高速炉用水
   素化物燃料集合体。
2. 【請求項２】高速炉の炉心に装荷され、燃料物質を被覆
   管に封入した複数の燃料要素と、これら複数の燃料要素
   の束を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水素化物燃
   料集合体において、 前記複数の燃料要素を、前記燃料物質としてマイナーア
   クチニドとジルコニウムと水素とを含有する水素化物を
   前記被覆管に封入した複数の第１の燃料棒と、前記燃料
   物質として長寿命核分裂生成核種を前記被覆管に封入し
   た複数の第３の燃料棒とで構成するとともに、前記第１
   の燃料棒を、前記複数の燃料要素の束のうち前記第３の
   燃料棒を配置する前記ラッパ管近傍の外周部分以外の部
   分に配置し、 前記ラッパ管側から飛来する中性子を、各第１の燃料棒
   内部に備えられた前記水素化物で徐々に減速しつつ、各
   第１の燃料棒内部に備えられた前記マイナーアクチニド
   で順次吸収するようにしたことを特徴とする高速炉用水
   素化物燃料集合体。
3. 【請求項３】請求項２記載の高速炉用水素化物燃料集合
   体において、前記長寿命核分裂生成核種は、テクネチウ
   ム９９を含むことを特徴とする高速炉用水素化物燃料集
   合体。
4. 【請求項４】高速炉の炉心に装荷され、燃料物質を被覆
   管に封入した複数の燃料要素と、これら複数の燃料要素
   の束を取り囲むラッパ管とを備えた高速炉用水素化物燃
   料集合体において、 前記複数の燃料要素を、前記燃料物質としてマイナーア
   クチニドとジルコニウムと水素とを含有する水素化物を
   前記被覆管に封入した複数の第１の燃料棒のみで構成し
   て、この第１の燃料棒を前記複数の燃料要素の束の全域
   に配置し、 前記ラッパ管側から飛来する中性子を、各第１の燃料棒
   内部に備えられた前記水素化物で徐々に減速しつつ、各
   第１の燃料棒内部に備えられた前記マイナーアクチニド
   で順次吸収するようにしたことを特徴とする高速炉用水
   素化物燃料集合体。
5. 【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項記載の高速炉
   用水素化物燃料集合体において、前記第１の燃料棒の前
   記水素化物は、ウランをさらに含むことを特徴とする高
   速炉用水素化物燃料集合体。
6. 【請求項６】請求項１〜４のいずれか１項記載の高速炉
   用水素化物燃料集合体において、前記第１の燃料棒又は
   前記第２燃料棒の前記マイナーアクチニドは、ネプチニ
   ウム、アメリシウム、及びキュウリウムのうち少なくと
   も１つを含むことを特徴とする高速炉用水素化物燃料集
   合体。
7. 【請求項７】中心部側に配置された複数の炉心燃料集合
   体と、これら複数の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブ
   ランケット燃料集合体とを備えた高速炉の炉心におい
   て、 前記複数の炉心燃料集合体を、プルトニウムを備えた複
   数の内側炉心燃料集合体と、これら内側炉心燃料集合体
   より富化度が高いプルトニウムを備えた複数の 外側炉心
   燃料集合体と、前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉
   心燃料集合体の中に分散装荷された複数の水素化物燃料
   集合体とで構成し、かつ、 前記水素化物燃料集合体は、燃料物質を被覆管に封入し
   た複数の燃料要素とこれら複数の燃料要素の束を取り囲
   むラッパ管とを備え、前記複数の燃料要素を、前記燃料
   物質としてマイナーアクチニドとジルコニウムと水素と
   を含有する水素化物を前記被覆管に封入した複数の第１
   の燃料棒と、前記燃料物質として水素を含有せずマイナ
   ーアクチニドとジルコニウムとを含有する化合物を前記
   被覆管に封入した複数の第２の燃料棒とで構成するとと
   もに、前記第１の燃料棒を、前記複数の燃料要素の束の
   うち前記第２の燃料棒を配置する前記ラッパ管近傍の外
   周部分以外の部分に配置し、前記ラッパ管側から飛来す
   る中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前記水素
   化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に備えら
   れた前記マイナーアクチニドで順次吸収するようにした
   ことを特徴とする高速炉の炉心。
8. 【請求項８】中心部側に配置された複数の炉心燃料集合
   体と、これら複数の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブ
   ランケット燃料集合体とを備えた高速炉の炉心におい
   て、 前記複数の炉心燃料集合体を、プルトニウムを備えた複
   数の内側炉心燃料集合体と、これら内側炉心燃料集合体
   より富化度が高いプルトニウムを備えた複数の外側炉心
   燃料集合体と、前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉
   心燃料集合体の中に分散装荷された複数の水素化物燃料
   集合体とで構成し、かつ、 前記水素化物燃料集合体は、燃料物質を被覆管に封入し
   た複数の燃料要素とこれら複数の燃料要素の束を取り囲
   むラッパ管とを備え、前記複数の燃料要素を、前記燃料
   物質としてマイナーアクチニドとジルコニウムと水素と
   を含有する水素化物を前記被覆管に封入した複数の第１
   の燃料棒と、前記燃料物質として長寿命核分裂生成核種
   を前記被覆管に封入した複数の第３の燃料棒とで構成す
   るとともに、前記第１の燃料棒を、前記複数の燃料要素
   の束のうち前記第３の燃料棒を配置する前記ラッパ管近
   傍の外周部分以外の部分に配置し、前記ラッパ管側から
   飛来する中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前
   記水素化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に
   備えられた前記マイナーアクチニドで順次吸収する よう
   にしたことを特徴とする高速炉の炉心。
9. 【請求項９】 中心部側に配置された複数の炉心燃料集合
   体と、これら複数の炉心燃料集合体を取り囲む複数のブ
   ランケット燃料集合体とを備えた高速炉の炉心におい
   て、 前記複数の炉心燃料集合体を、プルトニウムを備えた複
   数の内側炉心燃料集合体と、これら内側炉心燃料集合体
   より富化度が高いプルトニウムを備えた複数の外側炉心
   燃料集合体と、前記内側炉心燃料集合体及び前記外側炉
   心燃料集合体の中に分散装荷された複数の水素化物燃料
   集合体とで構成し、かつ、 前記水素化物燃料集合体は、燃料物質を被覆管に封入し
   た複数の燃料要素とこれら複数の燃料要素の束を取り囲
   むラッパ管とを備え、前記複数の燃料要素を、前記燃料
   物質としてマイナーアクチニドとジルコニウムと水素と
   を含有する水素化物を前記被覆管に封入した複数の第１
   の燃料棒のみで構成して、この第１の燃料棒を前記複数
   の燃料要素の束の全域に配置し、前記ラッパ管側から飛
   来する中性子を、各第１の燃料棒内部に備えられた前記
   水素化物で徐々に減速しつつ、各第１の燃料棒内部に備
   えられた前記マイナーアクチニドで順次吸収するように
   したことを特徴とする高速炉の炉心。