JPH09274091A - 高速炉の炉心 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】大型高速炉の炉心において、炉心にマイナーア
クチニドを装荷するとナトリウム密度反応度が大きくな
るので、その密度反応度を小さくしながらもマイナーア
クチニドを効率よく消滅させる様にすることを課題にし
ている。 【解決手段】マイナーアクチニドを炉心内に存在させて
成る高速炉の炉心において、炉心周辺部には、前記炉心
周辺部のマイナーアクチニドの平均富化度が、炉心中央
部のそれに比べ４倍以上高い領域を備えていることを特
徴とした高速炉の炉心であって、この炉心によれば、ナ
トリウム密度反応度の小さい炉心でマイナーアクチニド
を消滅できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、過出力時等のナト
リウム密度減少時の反応度を小さくして炉心安全性を向
上し、かつマイナーアクチニドを消滅させるに好適な高
速炉の炉心に関する。

【０００２】

【従来の技術】高速炉の燃料集合体，炉心に関しては、
三木良平著「高速増殖炉」（三木良平：高速増殖炉，日
刊工業新聞社，１９７２年，ｐ−４４〜５０）に詳細に
記載されている。

【０００３】すなわち、高速炉の燃料集合体は、濃縮ウ
ランあるいはプルトニウム（以下、Ｐｕと略記）を富化
したウラン等の核燃料物質を、被覆管に封入して束ねた
燃料棒束と、これを取り囲むラッパ管，燃料棒束より上
方にある冷却材流出部、および燃料棒束の下方にある中
性子遮蔽体と冷却材流入部からなっている。

【０００４】高速炉の炉心は、上記の燃料集合体を円筒
状に多数束ねて形成され、上記炉心の径方向中心より遠
くの燃料集合体ほど、核分裂性物質の原子数密度を高く
することにより、径方向の出力分布を平坦化している。

【０００５】通常、上記炉心は、Ｐｕ富化度の低い燃料
集合体を配置した内側炉心と、Ｐｕ富化度の高い燃料集
合体を配置した外側炉心で構成される。

【０００６】軽水炉等の熱中性子炉の使用済み燃料に含
まれるマイナーアクチニド（以下、ＭＡと略記）は、ネ
プチニウム（以下、Ｎｐと略記），アメリシウム（以
下、Ａｍと略記），キュリウム（以下、Ｃｍと略記）を
主成分とするが、これらの元素の中には、例えば、Ｎｐ
−２３７のように半減期の非常に長い核種が含まれてい
る。このＭＡを、高速炉の炉心に燃料として混合装荷す
ると、高速中性子の核分裂反応による消滅が期待でき
る。

【０００７】従来は、「消滅処理研究の現状−新しい原
子力技術の可能性を求めて」（消滅処理研究の現状−新
しい原子力技術の可能性を求めて、社団法人日本原子力
学会，１９９４年，ｐ−２９〜３５）に記載のように、
ＭＡを消滅するためＰｕを富化したウラン等の核燃料物
質にＭＡを均一に装荷、あるいは出力分布を平坦化する
ため、ＭＡを非均一に装荷していた。

【０００８】特に、炉心燃料にＭＡを５から１５％添加
すると、燃焼反応度を小さくできるため、例えば、電気
出力１００万ｋＷで、炉心寿命３０年，燃焼度２０万Ｍ
Ｗｄ／ｔの設計が行われていた。

【０００９】以下では、上記設計の中で非均一にＭＡを
装荷した炉心構成について記す。

【００１０】上記従来例の非均一にＭＡを装荷した高速
炉の炉心の炉心断面図を図２に示す。図２において、２
５は、従来例のＭＡをＭＯＸ燃料に７.５％ 富化した核
燃料物質を燃料とする燃料集合体、２６は従来例のＭＡ
をＭＯＸ燃料に１５％富化した核燃料物質を燃料とする
燃料集合体である。

【００１１】そして、上記従来例のＭＡをＭＯＸ燃料に
７.５％ 富化した核燃料物質を燃料とする燃料集合体で
構成された炉心領域を従来例の内側炉心と呼び、上記従
来例のＭＡをＭＯＸ燃料に１５％富化した核燃料物質を
燃料とする燃料集合体で構成された炉心領域を従来例の
外側炉心と呼ぶ。従来例の内側炉心と外側炉心でＭＡの
富化度の割合をそれぞれ７.５％ ，１５％にすること
で、炉心寿命を３０年にすることができ、かつ燃焼期間
を通じて出力分布の変動を小さくしている。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】大型高速炉の炉心で
は、冷却材であるナトリウム（以下、Ｎａと略記）の温
度が上昇するとＮａの密度が減少するため、上記炉心に
正の反応度（以下では、Ｎａ密度反応度と呼ぶ）が添加
される。上記反応度が正になる主要因は、Ｎａの密度が
減少することで、炉心内の中性子スペクトルが硬くな
り、ウラン−２３８の高速核分裂割合を増加することに
ある。

【００１３】一方、炉心にＭＡを富化すると、ＭＡには
ウラン−２３８より高速核分裂断面積の大きいＮｐ−２
３７等が含まれているため、Ｎａ密度反応度はさらに正
側へ移行しやすくなる。

【００１４】上記従来技術では、長寿命炉心で、かつ出
力分布の変動を小さくするように炉心にＭＡを装荷して
いるため、Ｎａ密度反応度を小さくするという配慮がな
されていなかった。

【００１５】本発明の目的は、高速炉の炉心において、
Ｎａ密度反応度が小さく、かつＭＡを消滅できる高速炉
の炉心を提供することにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記目的は、マイナーア
クチニドを炉心内に存在させて成る高速炉の炉心におい
て、炉心周辺部には、前記炉心周辺部のマイナーアクチ
ニドの平均富化度が、炉心中央部のそれに比べ４倍以上
高い領域を備えていることを特徴とした高速炉の炉心に
より達成される。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の一実施例について説明す
る。本発明の一実施例を示す高速炉の炉心の概略横断面
図を図１に示す。この図において、１はＰｕを富化した
ウラン等の核燃料物質を燃料とする燃料集合体（以下、
内側炉心用燃料集合体と略記）、２はＰｕ及びＭＡを富
化したウラン等の核燃料物質を燃料とする燃料集合体
（以下、外側炉心用燃料集合体と略記）、３は径ブラン
ケット領域に装荷されるウラン等の核燃料物質を燃料と
する燃料集合体（以下、径ブランケット用燃料集合体と
略記）、４は径遮蔽用集合体、５は主炉停止系制御棒、
６は後備炉停止系制御棒である。そして、上記内側炉心
用燃料集合体１で構成された領域の炉心を内側炉心と呼
び、上記外側炉心用燃料集合体２で構成された領域の炉
心を外側炉心と呼ぶ。本発明の一実施例を示す高速炉の
炉心の概略縦断面図を図３に示す。この図において、７
は内側炉心、８は外側炉心、９は径ブランケット炉心、
１０は軸ブランケット炉心、１１は径遮蔽体、１２は軸
遮蔽体である。

【００１８】本発明の一実施例の特徴は、上記内側炉心
にＭＡを燃料として装荷せず、炉心周辺部の一部領域で
ある上記外側炉心にＭＡを燃料として装荷している点に
ある。このような炉心構成にすることによりＮａ密度反
応度を低減することが可能である。

【００１９】本発明における技術手段の物理的背景は、
次のとおりである。

【００２０】まず、ウラン及びＰｕを燃料とする高速炉
のＮａ密度反応度について説明する。大型高速炉では、
高速炉の炉心の冷却材であるＮａの密度が減少すると以
下に述べる原因の競合によって反応度が正になることが
ある。

【００２１】すなわち、Ｎａの密度低下の効果は、Ｎａ
による中性子の吸収が小さいため、ほとんどＮａによる
中性子散乱の減少に基づいている。

【００２２】Ｎａによる中性子散乱が減少すると、 （１）高速炉の炉心からの中性子漏洩が増加し、反応度
は低下する。（中性子漏洩効果） （２）中性子束のスペクトルが硬化し、高速核分裂反応
は増加し、中性子捕獲反応が減少して反応度は上昇す
る。（中性子スペクトル効果） 図４に高速炉の炉心の径方向におけるＮａ密度の減少が
反応度に及ぼす効果を示す。

【００２３】図４において、１３は中性子漏洩効果、１
４は中性子スペクトル効果、１５は中性子漏洩効果と中
性子スペクトル効果の和である。

【００２４】上記中性子漏洩効果は常に負の反応度を与
えるが、その大きさは炉心内でのＮａ密度減少の位置に
依存し、炉心中心に近い領域では、炉心周辺領域に比べ
Ｎａ密度反応度の絶対値は小さい。

【００２５】一方、上記中性子スペクトル効果は、正の
反応度を与える。これは、中性子束のスペクトルが硬化
し、そのためウラン−２３８及びＰｕ−２４０の高速核
分裂が増加し、逆にＰｕ−２３９等の中性子捕獲が減少
し反応度は上昇するためである。一般に、高速炉の炉心
では、Ｎａ密度反応度に及ぼす効果は、上記中性子漏洩
効果と中性子スペクトル効果の和１５であり、炉心の中
心部では正，逆に炉心の周辺部では負である。

【００２６】Ｎａ密度反応度は中性子漏洩効果と中性子
スペクトル効果の和であるが、炉心の大きさにより正あ
るいは負の値をもつ。

【００２７】一般に、高速炉の炉心が小さく、しかも中
性子スペクトルが硬い場合には、上記中性子漏洩効果が
優先的となり、上記Ｎａ密度反応度は負である。高速炉
の炉心が大きくなると上記中性子漏洩効果が小さくな
り、その場合は上記中性子スペクトル効果が優先的とな
り、上記Ｎａ密度反応度は正である。

【００２８】次に、ウラン及びＰｕにＭＡを富化した燃
料を用いた高速炉のＮａ密度反応度について説明する。
まず、ＭＡは、軽水炉使用済み燃料を再処理して得られ
る組成と仮定した。この組成は、Ｎｐ−２３７，Ａｍ−
２４１，Ａｍ−２４３，Ｃｍ−２４２，Ｃｍ−２４４の
割合が、それぞれ約８０.４，５.７，９.９，０.６，
３.４(％）である。これら核種の特徴の一つは、中性子
スペクトル効果の主要因であるウラン−２３８の高速核
分裂断面積より、大きい高速核分裂断面積を持つことで
ある。

【００２９】まず、ウラン−２３８の断面積を図５に示
す。ウラン−２３８の核分裂断面積は中性子エネルギー
が０.５ＭｅＶ 以上で大きくなるしきい値反応であり、
例えば２ＭｅＶで約０.５barnである。一方、Ｎｐ−２
３７の断面積を図６に示す。Ｎｐ−２３７の核分裂断面
積もウラン−２３８の核分裂断面積と同様にしきい値反
応であるが、核分裂断面積の値は、例えば２ＭｅＶで約
１.６barn とウラン−２３８に比べ、約３倍大きいとい
う特徴がある。

【００３０】Ａｍ−２４１の断面積を図７に示す。Ａｍ
−２４１の核分裂断面積もしきい値反応であるが、核分
裂断面積の値は、例えば２ＭｅＶで約１.８barn とウラ
ン−２３８に比べ、約３.５ 倍大きいという特徴があ
る。

【００３１】Ａｍ−２４３の断面積を図８に示す。Ａｍ
−２４３の核分裂断面積もしきい値反応であるが、核分
裂断面積の値は、例えば２ＭｅＶで約１.４barn とウラ
ン−２３８に比べ、約３倍大きいという特徴がある。

【００３２】Ｃｍ−２４２の断面積を図９に示す。Ｃｍ
−２４２の核分裂断面積もしきい値反応であるが、核分
裂断面積の値は、例えば２ＭｅＶで約２.２barn とウラ
ン−２３８に比べ、約４倍大きいという特徴がある。

【００３３】Ｃｍ−２４４の断面積を図１０に示す。Ｃ
ｍ−２４４の核分裂断面積もしきい値反応であるが、核
分裂断面積の値は、例えば２ＭｅＶで約１.８barn とウ
ラン−２３８に比べ、約２.５ 倍大きいという特徴があ
る。

【００３４】上述のように、ＭＡの主成分であるＮｐ，
Ａｍ，Ｃｍでは、高速核分裂断面積がウラン−２３８に
比べ大きく、これは上記中性子スペクトル効果を増長
し、Ｎａ密度反応度の値を大きくすることを示してい
る。一方、ＭＡ富化度は、ＭＡの消滅率を高め、かつ消
滅量も多くするため、５から２０％程度にするのが一般
的であり、上記富化度とともにＮａ密度反応度も増加す
る。

【００３５】大型高速炉において、均一にＭＡを装荷し
た炉心のＮａ密度反応度を図１１に示す。

【００３６】この図より、炉心にＭＡを装荷するほど、
Ｎａ密度反応度の値も大きくなることが分かる。

【００３７】このＮａ密度反応度の値は、炉心制御性及
び安全性の観点から小さいほど好ましい。

【００３８】そこで、本発明の一実施例で用いているＮ
ａ密度反応度の低減方法について述べる。

【００３９】本発明の一実施例の特徴は、前述したよう
に外側炉心のみに、ＭＡを燃料として装荷している点に
ある。

【００４０】このような装荷方法による利点について述
べる。

【００４１】図１２に高速炉の全炉心領域において、Ｎ
ａ密度が減少する前後の炉心径方向の相対出力分布を示
す。

【００４２】この図において、１６はＮａ密度が減少す
る前の相対出力分布、１７はＮａ密度が減少した後の相
対出力分布を示している。

【００４３】上記Ｎａ密度が減少した後の相対出力分布
１７は、Ｎａ密度が減少する前の相対出力分布１６に比
べ内側炉心で減少し、逆に外側炉心で増加する。

【００４４】このＮａ密度が減少する前後の相対出力分
布の変化によって、Ｎａ密度反応度を減少することがで
きる。

【００４５】これは、中性子スペクトル効果が顕著に現
れる炉心中心部の出力を減少し、逆に中性子漏洩効果が
顕著に現れる炉心周辺部の出力を増加させるためであ
る。

【００４６】上記外側炉心にＭＡを装荷することによっ
てＮａ密度反応度が低減できることを数値例に基づき説
明する。

【００４７】本発明の一実施例の高速炉の炉心では、内
側炉心用燃料集合体のＰｕ富化度は約１６％、外側炉心
のＰｕ富化度は約２１％、ＭＡ富化度は２０％である。

【００４８】このように内側と外側炉心でＰｕ富化度に
差があるのは、出力分布を平坦化するためである。

【００４９】なお、径ブランケット及び軸ブランケット
用燃料集合体の燃料は天然ウランである。

【００５０】上記高速炉の炉心では、外側炉心にのみＭ
Ａを装荷することによってＮａ密度反応度を低減してい
る。

【００５１】図１３に内側炉心と外側炉心のＭＡ富化度
をかえた場合のＮａ密度反応度を示す。

【００５２】この図において縦軸はＮａ密度反応度を、
横軸は全ＭＡ装荷量に対する外側炉心のＭＡ装荷量の割
合を示している。

【００５３】そして、図１３に記述してあるＭＡ平均富
化度は、内側炉心と外側炉心に均一にＭＡを富化したと
きのＭＡの平均的な富化度であることを示している。

【００５４】そして、内側および外側炉心へ装荷できる
燃料の体積はほぼ等しいため、上記横軸の０.５はＭＡ
を炉心に均一に装荷していることを表わし、１.０は外
側炉心のみにＭＡを装荷していることを表わしている。

【００５５】ＭＡを均一に装荷した炉心から、内側炉心
のＭＡ装荷量を減らし、その減少分を外側炉心に装荷す
ると、Ｎａ密度反応度は最初増加し、その後減少するい
わゆる山形のピークを持つ特性を示す。

【００５６】上記特性の物理的背景は、次のとおりであ
る。

【００５７】外側炉心では、ＭＡ装荷量が増加するのに
ともないＰｕ装荷量が減少するため、ＭＡを炉心に均一
に装荷した炉心に比べ、外側炉心の出力は低くなり、逆
に内側炉心の出力は高くなる。

【００５８】これは、中性子スペクトル効果を増加し、
中性子漏洩効果を減少させるため、Ｎａ密度反応度に対
して正の寄与がある。

【００５９】一方、Ｎａ密度が減少すると、外側炉心の
相対出力が増加するため、Ｎａ密度反応度に対して負の
寄与がある。

【００６０】Ｎａ密度反応度は、これら効果の和であ
り、内側炉心と外側炉心のＭＡ装荷量の比が約１：２
（図１３の横軸の０.６７ に対応）まで増加し、上記比
がさらに大きくなるに従い減少する。

【００６１】特に、上記比が１：４（図１３の横軸の
０.８ に対応）より大きい場合には、ＭＡを均一に装荷
した炉心よりＮａ密度反応度を小さくすることが可能と
なる。特に、外側炉心のみにＭＡを装荷すると、Ｎａ密
度反応度の低減効果は大きくなる。

【００６２】そのため、本発明の一実施例では、外側炉
心のみにＭＡを装荷している。

【００６３】なお、外側炉心に装荷するＭＡの量が多い
と、外側炉心でのＰｕ装荷量が減少し、燃焼初期におけ
る外側炉心の出力が内側炉心に比べ相対的に低下する。

【００６４】上記低下をさけるには、外側炉心のＰｕ富
化度を高くすれば良い。

【００６５】本発明の一実施例の構成にすることによ
り、Ｎａの密度が減少する前後では、Ｎａの密度減少の
割合に依存し、例えば、外側炉心でのＭＡの高速核分裂
反応が約２０％増加すると、それにともない内側炉心相
対出力が低下し、ウラン−238の高速核分裂反応は約２.
４％しか増加しない。

【００６６】そのため、ＭＡ及びウラン−２３８の高速
核分裂による中性子スペクトル効果の増加割合は、炉心
全体では小さくすることが可能となり、Ｎａ密度反応度
は次に述べるＭＡを均一に装荷した炉心に比べ小さくな
る。

【００６７】炉心にＭＡを均一に１０％富化した炉心に
ついて記す。

【００６８】ＭＡの高速核分裂反応は、例えば、内側炉
心で約１４％、外側炉心で２％増加する。

【００６９】一方、ウラン−２３８の高速核分裂反応
は、内側炉心で１３％増加する。

【００７０】このように、ＭＡを炉心に均一に装荷する
と、内側炉心での中性子スペクトル効果の増加が支配的
となり、結果としてＮａ密度反応度は大きくなる。

【００７１】上記外側炉心のみにＭＡを装荷すると、Ｎ
ａ密度反応度の低減効果は大きいが、上記外側炉心では
出力が低いため、ＭＡを均一装荷した場合に比べ、ＭＡ
消滅量は少ない。

【００７２】そのため、ＭＡ均一装荷した炉心と同じＭ
Ａの量を消滅するには外側炉心のＭＡ装荷量を増加させ
れば良い。

【００７３】上記増加は、Ｎａ密度反応度を増加させ
る。

【００７４】以下では、ＭＡ消滅量を一定とした条件の
下でも、ＭＡを均一に装荷した炉心に比べ、内側炉心と
外側炉心のＭＡ装荷量の比が約１：４以上でＮａ密度反
応度を低減できることを示す。

【００７５】ＭＡ消滅量を一定としたときのＮａ密度反
応度を図１４に示す。

【００７６】この図において、縦軸はＮａ密度反応度
を、横軸は全ＭＡ装荷量に対する外側炉心へ装荷した割
合を示している。

【００７７】この図より上記比が１：４（図１４の横軸
の０.８ に対応）より大きい場合には、ＭＡを均一に装
荷した炉心よりＮａ密度反応度を小さくすることが可能
となる。

【００７８】本発明の一実施例では、Ｎａ密度反応度の
小さい炉心でＭＡを消滅することができる。

【００７９】本発明の他の実施例について説明する。

【００８０】本発明の他の実施例を示す高速炉の炉心の
概略縦断面図を図１５に示す。

【００８１】この図において、２０は内側炉心の中央領
域、２１は外側炉心の中央領域、２２は内側炉心の上下
領域、２３は外側炉心の上下領域である。

【００８２】この炉心の特徴は、炉心周辺部の一部領域
である内側炉心の上下領域２２及び外側炉心の上下領域
２３にＭＡを装荷した点である。

【００８３】内側炉心及び外側炉心の上下領域は、上記
中性子スペクトル効果に比べ中性子漏洩効果が大きいた
め、前記一実施例と同様の物理的背景によりＮａ密度反
応度を低減することができる。

【００８４】図１６に高速炉の炉心の軸方向におけるＮ
ａ密度の減少が反応度に及ぼす効果を示す。

【００８５】この図において、２７はＮａ密度が減少す
る前の軸方向相対出力分布、２８はＮａ密度が減少した
後の軸方向相対出力分布を示している。

【００８６】このＮａ密度が減少する前後の軸方向相対
出力分布の変化によって、Ｎａ密度反応度を減少するこ
とができる。

【００８７】これは、中性子スペクトル効果が顕著に現
れる炉心中心部の出力を減少し、逆に中性子漏洩効果が
顕著に現れる炉心上下部の出力を増加させるためであ
る。

【００８８】本発明の他の実施例について説明する。

【００８９】本発明の他の実施例を示す高速炉の炉心の
概略縦断面図を図１７に示す。

【００９０】この図において、２０は内側炉心の中央領
域、２２は内側炉心の上下領域、２４はＭＡを富化した
燃料で構成された外側炉心である。

【００９１】この炉心の特徴は、炉心周辺部、すなわち
炉心の半径と上記半径より小さい半径で囲まれた円筒状
の領域(上記ＭＡを富化した燃料で構成された外側炉心
２４)、及び内側炉心の上下領域２２にＭＡを装荷した
点である。

【００９２】上記炉心周辺部では、上記中性子スペクト
ル効果に比べ中性子漏洩効果が大きいため、前記一実施
例と同様の物理的背景によりＮａ密度反応度を低減する
ことができる。

【００９３】よって、Ｎａ密度反応度の小さい炉心でＭ
Ａを消滅することができる。

【００９４】

【発明の効果】請求項１の発明によれば、高速炉におけ
る過出力時等のＮａ密度減少時の反応度を小さくして炉
心の制御性及び安全性を向上しつつ炉心内でマイナーア
クチニドを効率よく消滅できる効果が得られる。

【００９５】請求項２の発明によれば、請求項１の効果
に加えて、炉心中央部用としてマイナーアクチニドの富
化度を設定する煩わしさが無い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す高速炉の炉心の概略横
断面図。

【図２】従来例の非均一にＭＡを装荷した高速炉の炉心
の炉心断面図。

【図３】本発明の一実施例を示す高速炉の炉心の概略縦
断面図。

【図４】高速炉の炉心の径方向におけるＮａ密度が反応
度に及ぼす効果を示すグラフ図。

【図５】ウラン−２３８の中性子吸収断面積と中性子エ
ネルギーとの関係を示したグラフ図。

【図６】Ｎｐ−２３７の中性子吸収断面積と中性子エネ
ルギーとの関係を示したグラフ図。

【図７】Ａｍ−２４１の中性子吸収断面積と中性子エネ
ルギーとの関係を示したグラフ図。

【図８】Ａｍ−２４３の中性子吸収断面積と中性子エネ
ルギーとの関係を示したグラフ図。

【図９】Ｃｍ−２４２の中性子吸収断面積と中性子エネ
ルギーとの関係を示したグラフ図。

【図１０】Ｃｍ−２４４の中性子吸収断面積と中性子エ
ネルギーとの関係を示したグラフ図。

【図１１】均一にＭＡを装荷した炉心のＮａ密度反応度
を示したグラフ図。

【図１２】Ｎａ密度が減少する前後の炉心径方向の相対
出力分布図。

【図１３】内側炉心と外側炉心のＭＡ富化度をかえた場
合のＮａ密度反応度を示すグラフ図。

【図１４】ＭＡ消滅量を一定としたときのＮａ密度反応
度を示すグラフ図。

【図１５】本発明の他の実施例を示す高速炉の炉心の概
略縦断面図。

【図１６】高速炉の炉心の軸方向におけるＮａ密度の減
少が反応度に及ぼす効果を示すグラフ図。

【図１７】本発明の他の実施例を示す高速炉の炉心の概
略縦断面図。

【符号の説明】

１…Ｐｕを富化したウラン等の核燃料物質を燃料とする
燃料集合体、２…Ｐｕ及びＭＡを富化したウラン等の核
燃料物質を燃料とする燃料集合体、３…径ブランケット
領域に装荷されるウラン等の核燃料物質を燃料とする燃
料集合体、４…径遮蔽用集合体、５…主炉停止系制御
棒、６…後備炉停止系制御棒、７…内側炉心、８…外側
炉心、９…径ブランケット炉心、１０…軸ブランケット
炉心、１１…径遮蔽体、１２…軸遮蔽体、２０…内側炉
心の中央領域、２１…外側炉心の中央領域、２２…内側
炉心の上下領域、２３…外側炉心の上下領域、２４…Ｍ
Ａを富化した燃料で構成された外側炉心。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】マイナーアクチニドを炉心内に存在させて
   成る高速炉の炉心において、炉心周辺部には、前記炉心
   周辺部のマイナーアクチニドの平均富化度が、炉心中央
   部のそれに比べ４倍以上高い領域を備えていることを特
   徴とした高速炉の炉心。
2. 【請求項２】請求項１において、炉心周辺部のみにマイ
   ナーアクチニドが富化してあることを特徴とした高速炉
   の炉心。