JP3381336B2

JP3381336B2 - 強度部材

Info

Publication number: JP3381336B2
Application number: JP27550693A
Authority: JP
Inventors: 裕一北川
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1993-11-04
Filing date: 1993-11-04
Publication date: 2003-02-24
Anticipated expiration: 2018-02-24
Also published as: JPH07125651A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は長さ方向の圧縮荷重を
受けることにより圧潰して衝突エネルギ等を吸収するフ
ロントサイドメンバ等の強度部材に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の強度部材として、図２３の自動車
１００のフロントサイドメンバ１０３等に用いられる図
２４に示すようなものがある（実開昭５８−５６６５４
号公報参照）。

【０００３】まず、図２４（ａ）に示す強度部材１０は
略一定板厚ｔのハット断面である第１の部材１１と同じ
板厚ｔの略プレート状である第２の部材１２とを突き当
てて溶接し、閉断面構造としている。すなわち、前記第
１の部材１１は幅方向両端部に第１のフランジ１３を有
し、第１のフランジ１３に隣接した角部Ｋ１を加えると
ｎ＝４の角部Ｋ１，Ｋ２を有している。前記第２の部材
１２は、第１の部材１１の開口を閉じるように配置さ
れ、両端部１２ａがフランジ１３に溶接１４され、四角
形断面の長尺筒状の強度部材１０が構成されている。溶
接１４は点溶接、あるいは線溶接となっている。

【０００４】図２４（ｂ）に示す強度部材２０はｎ＝４
個の角部Ｋ１，Ｋ２を有する第１の部材１１を一対備
え、フランジ１３相互を溶接１４することにより略四角
形断面の長尺筒状の強度部材２０を構成している。

【０００５】そして、これらの強度部材１０，２０を図
２３のように車輌１００のフロントサイドメンバ１０３
とした場合、車輌衝突時に衝突エネルギを吸収する。す
なわち、前方から車輌１００に衝突荷重Ｆが作用しその
荷重が大きいと、フロントサイドメンバ１０３は図２２
に示すように長さ方向に所定ピッチ（以下「圧潰ピッ
チ」と称する）で蛇腹状に圧潰し、衝突エネルギを吸収
する。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、衝突エネル
ギを吸収する場合の圧潰荷重Ｐと圧潰ストロークＳとの
関係を図２６に示す。通常、圧潰荷重Ｐは、衝突当初に
最大値（Ｐ_max）となり、圧潰ストロークＳの増加と共
に減衰する。このとき衝突エネルギの吸収量は、Ｐの積
分値として求めることができ、この値は圧潰荷重の平均
値（平均圧潰荷重）Ｐ_aveに比例する。従って、衝突エ
ネルギの吸収のためには平均圧潰荷重Ｐ_av _eを大きくす
ることが肝要である。

【０００７】一方、フロントサイドメンバ１０３として
用いた強度部材１０の圧潰時のある断面を見ると、図２
７に示すように角部Ｋ１，Ｋ２が延びるように塑性変形
している。この塑性変形により衝突エネルギを吸収する
が、特に角部Ｋ１，Ｋ２の塑性変形で大部分のエネルギ
を吸収することが解明されている。

【０００８】しかし、図２４のような溶接構造の場合、
第１の部材１１と第２の部材１２との溶接１４の箇所が
角部Ｋ１に対して最適化されておらず、特に角部Ｋ１か
ら遠い位置に溶接１４の箇所があると角部Ｋ１の変形が
容易となり、そのままでは平均圧潰荷重Ｐ_aveの増加に
限界がある。

【０００９】ここで部材の板厚を増加すれば角部Ｋ１の
剛性も高まり平均圧潰荷重Ｐ_aveはそれだけ大きくなる
が、単に板厚を増すと重量増を招くことになり得策では
ない。

【００１０】また、特開昭６０−４５４８５４号公報に
記載のように、部材の角部に補強材を設ける手段もある
が、これも補強材を設ける分、重量増を招きかつ補強材
を固定するための工程が新たに必要となり、やはり得策
ではない。

【００１１】さらに、部材を熱処理して材料の強度アッ
プを図る手段が検討されている。しかし、部材を全面的
に熱処理すると、全体の剛性が増加して圧潰ピッチが長
くなり、圧潰モードが不安定になって、衝突エネルギの
吸収設定が難しくなる恐れがある。

【００１２】そこでこの発明は、溶接範囲の特定により
圧潰荷重の増加と圧潰モードの安定との両立を図ること
のできる強度部材の提供を目的とする。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に請求項１の発明は、フランジとｎ個の角部とを有する
板厚ｔの第１の部材と、前記フランジに突き当てられて
長手方向に沿って溶接される第２の部材とからなる長尺
筒状の強度部材において、前記フランジに隣接する前記
角部の中央からフランジの幅方向に有効幅ａ＝４ｎｔ
^０．４６の範囲内で前記溶接を施して該角部の強度を前
記有効幅ａで向上させ、軸方向に圧潰するときに前記角
部の中央から前記有効幅ａの範囲を塑性変形させること
を特徴とする。

【００１４】請求項２の発明は、請求項１記載の強度部
材であって、前記フランジに隣接する角部は、曲率ｒを
有し、前記有効幅ａが前記曲率ｒの角部の中央から曲率
中心を基準とした円周として与えられ、前記溶接を、角
部の中央からπｒ／４以上の位置に施したことを特徴と
する。

【００１５】請求項３の発明は、請求項１、又は請求項
２記載の強度部材であって、前記溶接に、所定ピッチの
非溶接部を確保したことを特徴とする。

【００１６】請求項４の発明は、請求項３記載の強度部
材であって、前記非溶接部を、前記フランジに所定ピッ
チでビードを設けて形成したことを特徴とする。

【００１７】

【作用】上記手段の請求項１の発明では、第１の部材の
フランジに隣接する角部の中央からフランジの幅方向に
有効幅ａ＝４ｎｔ^０．４６の範囲内で長手方向に沿って
溶接を施し、フランジに隣接する角部の強度を前記有効
幅ａで向上させることができる。そして、軸方向に圧潰
するときに角部の頂点から有効幅ａの範囲が塑性変形す
ることによってエネルギを吸収することができる。ま
た、溶接箇所を有効幅ａに特定することで角部の強度向
上させるから全体的な強度アップは必要がなくなる。

【００１８】請求項２の発明では、有効幅ａが曲率ｒの
角部の中央から曲率中心を基準とした周長として与えら
れ、フランジの溶接を角部の中央からπｒ／４以上の位
置に施したため、溶接が角部の曲率ｒの影響を受けるこ
とがなくなる。

【００１９】請求項３の発明では、請求項１、又は請求
項２記載の発明の作用の他、所定ピッチの非溶接部の存
在によって強度の高い部分と相対的に低い部分とが所定
ピッチで交互に並ぶことになる。従って、相対的に強度
の低い部分を腹として変形が進行する。

【００２０】請求項４の発明では、請求項３の発明の作
用の他、非溶接部がビードによって形成されているので
第１の部材にビードを一体的に形成することができ、こ
れによって非溶接部を容易に設けることが可能となる。

【００２１】

【実施例】以下、この発明の実施例を説明する。

【００２２】図１はこの発明の第１実施例としての強度
部材３０の斜視図である。この強度部材３０は図２４
（ａ）に示した強度部材１０と同様に、第１の部材１１
と第２の部材１２とを溶接接合することによって略四角
形断面の長尺筒状に形成されている。

【００２３】前記第１の部材１１は略ハット断面を呈し
ている。第１の部材１１の幅方向両端部には角部Ｋ１を
介してフランジ１３を有している。また、第１の部材１
１は略一定板厚ｔでありｎ＝４個の角部Ｋ１，Ｋ２を有
している。

【００２４】前記第２の部材１２は同じ板厚ｔのプレー
ト状を呈し、幅方向両端部１２ａが第１の部材１１のフ
ランジ１３に突き当てられ、長手方向に沿って溶接１４
されている。前記溶接１４は線溶接であり、レーザビー
ムを照射することなどによって行なわれている。従っ
て、強度部材３０はフランジ１３に隣接する角部Ｋ１に
近接した位置に線溶接部Ｎを有している。更に説明する
と強度部材３０は図２に示すようにフランジ１３に隣接
する角部Ｋ１の中央（頂部）よりフランジ１３の幅方向
端部に向って有効幅ａ＝１６ｔ^0.46の範囲に線溶接部Ｎ
を有している。

【００２５】ここで有効幅ａの根拠を以下に述べる。

【００２６】先に述べたように、複数の角部を有する部
材が長手方向の圧縮荷重により圧潰する場合、角部がエ
ネルギ吸収に重要な役割を果たす。

【００２７】今、図３に示すような四角形断面のモデル
１について考えてみる。このモデル１は、ｎ＝４個の角
部Ｋと４つの辺Ｈを持つ矩形筒状断面である。ここで
は、縦の辺の長さをｄ、横の辺の長さ（幅）をｂ、板厚
をｔとし、部材長さが断面寸法ｂ、ｄに比較して十分大
きいものとする。

【００２８】このモデル１について、幅ｂの横の辺Ｈの
応力分布を、シミュレーションによって求めたところ、
図４に示すような結果が得られた。この結果によれば、
角部Ｋから有効幅ａの範囲で、応力が略降伏応力σｙ以
上になり、それ以外の部分（辺Ｈの中央部）で応力が降
伏応力σｙ以下になっている。

【００２９】この結果から、「モデル１が軸方向の衝突
荷重を受けて圧潰するとき、衝突エネルギは、主に角部
Ｋの頂部から有効幅ａの範囲が塑性変形することによっ
て吸収される。」と言うことができる。この有効幅ａの
範囲とは、図５に示すモデル１の斜線部分であり、この
部分がエネルギ吸収に有効に寄与する部分である。

【００３０】次に、モデル１の断面寸法ｂ（以下、これ
を「断面幅」という。）や板厚ｔが圧潰荷重の変化にど
う影響するかについて検討してみる。

【００３１】従ってここでは、モデル１の断面幅ｂを変
化させた場合、あるいは板厚ｔを変化させた場合につい
て、圧潰荷重の変化を調べた。併せて、最大応力σmax
、有効幅ａについても調べた。

【００３２】この結果を図６、図７に示す。図６が断面
幅を変えた場合、図７が板厚を変えた場合の結果であ
る。この結果から、平均圧潰荷重Ｐ_aveや有効幅ａは板
厚ｔには依存するが、断面幅ｂにほとんど依存しないこ
とが分かった。

【００３３】これらのことから、有効幅ａと平均圧潰荷
重Ｐ_aveとの関係を、次の式で定めることができる。

【００３４】Ｐ_ave＝８ａｔσmax … この式の「８ａｔ」は、図５の斜線で示す断面積に略相
当する。この式は、断面積×最大応力（σmax ）＝平均
圧潰荷重を根拠にしている。

【００３５】一方、図７の結果より、平均圧潰荷重Ｐ
_aveと板厚ｔとの間にはある関数が成立することが分か
る。この関数を求めてみると、Ｐ_ave＝１２８ｔ^1.46σmax … であった。

【００３６】よって、前記、の２つの式から、ａ＝１６ｔ^0.46 … が求められる。前述したように式の「８」は四角形の
場合の値であるから、四角形以外の多角形を対象にし
て、式を一般化すると、ａ＝４ｎｔ^0.46 … が得られる。

【００３７】すなわち、衝突エネルギの大部分は、この
有効幅ａ内の材料の塑性変形によって吸収されると言う
ことができる。

【００３８】次に、有効幅ａを実証するためにモデル１
の角部の有効幅ａを、熱処理しない場合と、熱処理した
場合とで、圧潰時の応力を調べたところ、図８の結果を
得た。なお、熱処理は有効幅ａを補強するものである。
熱処理しない場合は、図８（ａ）に示すように材料その
ものの降伏応力σｙは均一であり、有効幅ａの領域が降
伏応力以上になることで、圧潰が進行した。これに対
し、有効幅ａの範囲を熱処理した場合は、図８（ｂ）に
示すように、その領域の降伏応力σｙ’が局部的に増大
する。そして、有効幅ａの降伏応力が増大することによ
り、圧潰時の応力が全体的に増大した。即ち、平均圧潰
荷重Ｐ_aveが増大した。

【００３９】次に、上記理論を裏付けるため、モデル１
を用い、熱処理の有効幅ａを変化させた場合の平均圧潰
荷重Ｐ_aveの変化を調べた。

【００４０】図９（ａ）はモデル１を示している。ここ
では、板厚ｔ＝２．０ｍｍ、各辺Ｈの長さは共に１００
ｍｍとし、熱処理の有効幅ａを０ｍｍ〜５０ｍｍの間で
変化させて平均圧潰荷重Ｐ_aveの変化を調べ、同図(b)
の結果を得た。なお、０ｍｍは熱処理なし、５０ｍｍは
全面熱処理を示す。

【００４１】図９（ｂ）に示す結果から、熱処理の有効
幅ａを０ｍｍから増やすに従い、平均圧潰荷重Ｐ_aveが
増大し、ある幅を越えたところでＰ_aveが一定となっ
た。この「ある幅」が、前述した有効幅ａに相当する。
よって、この有効幅ａの範囲を熱処理すれば、平均圧潰
荷重を効果的に増大させることができる。

【００４２】因みに、厚さｔ＝２．０ｍｍの場合、前述
の理論によればａ＝１６ｔ^0.46＝２２ｍｍとなり、図９
(b) の結果とよく一致することが確認できた。

【００４３】次に圧潰ピッチについて検討してみる。モ
デル１の圧潰ピッチは、角部Ｋの強度と辺Ｈの中央の強
度との比により、図１０に示す変化をする。従って、角
部Ｋの強度が辺Ｈの中央の強度よりも大きい方が、圧潰
ピッチは小さくなることが確認できた。従って、角部Ｋ
のみの補強によりモデル１の圧潰ピッチを小さくするこ
とができる。

【００４４】以上のことを根拠にして図１１に示す第１
の部材１１について考える。

【００４５】この場合も角部Ｋ１が衝突エネルギを吸収
する上で重要な役割を果たすことは同じであるから前記
の有効幅ａの考えをこの第１の部材１１に適用すること
に無理はない。従って、斜線で示す範囲が衝突エネルギ
を吸収する大きな部分であるということができる。

【００４６】ここで、図１２のようにこの第１の部材１
１にプレート状の第２の部材１２を溶接する場合を考え
てみる。

【００４７】図１２（ａ），（ｂ）は第１の部材１１に
プレート状の第２の部材１２を線溶接した強度部材３０
Ａ，３０Ｂをそれぞれ示している。同図（ａ）の強度部
材３０Ａでは線溶接の位置Ｕが有効幅ａの外側にあり、
同図（ｂ）に示す強度部材３０Ｂでは線溶接の位置Ｕが
有効幅ａの内側にある。両者を比較すると強度部材３０
Ａでは有効幅ａの補強の意味が薄く、角部Ｋ１の補強効
果は弱い。強度部材３０Ｂでは有効幅ａの補強効果が高
い。従って、図１３（ａ）のように強度部材３０Ａは圧
潰時に角部Ｋ１が容易に変形して圧潰荷重が相対的に低
くなる。一方、同図（ｂ）の強度部材３０Ｂは角部Ｋ１
の抗力が高く、圧潰荷重が相対的に高くなる。

【００４８】以上のことから図１、図２のように前記強
度部材３０が角部Ｋ１の中央より有効幅ａ内に線溶接部
Ｎを有していることは平均圧潰荷重Ｐ_aveの増加に大き
く寄与することとなる。もちろん有効幅ａ内でも角部Ｋ
１の中央に近い位置を線溶接すればより強度が高まる。

【００４９】以上より、図１の強度部材３０を例えばフ
ロントサイドメンバとして用いた場合、その圧潰により
角部Ｋ１，Ｋ２が効果的に働き十分なエネルギ吸収を行
うことができる。また、フランジ１３での線溶接部Ｎを
有効幅ａ内とするだけであるから重量増を規制できる。
更に強度部材３０を全体的に熱処理するのではないた
め、圧潰ピッチが短く安定した圧潰モードとなり吸収エ
ネルギの設定も容易となる。

【００５０】次に第２実施例を説明する。

【００５１】図１４は第２実施例の強度部材４０の要部
を示している。この第２実施例では角部Ｋ１が曲率ｒを
有している。そしてこの実施例では有効幅ａを角部Ｋ１
の曲率中心Ｏを基準とした中央Ｋ１Ｃからの周長として
与えている。線溶接部Ｎは、角部Ｋ１の中央Ｋ１Ｃから
の周長がπｒ／４以上で有効幅ａの範囲すなわち図１４
のｂの範囲に設けている。なお、δはフランジ１３と縁
部１２ａとの隙間である。このような範囲に特定するの
は次の理由による。

【００５２】すなわち、角部Ｋ１が曲率ｒを有している
場合には角部Ｋ１では第１の部材１１と第２の部材１２
との隙間δが大きくなり、レーザビームの照射などによ
る溶接の強度が低下するが、上記の範囲ｂで溶接すれば
溶接強度をほぼ最大に保つことができるからである。

【００５３】図１５は線溶接部Ｎの位置による部材強度
の違いを調べた結果を示している。角部Ｋ１の中央Ｋ１
Ｃからの距離πｒ／４以内に線溶接部Ｎがある場合は強
度が低く、ｂの範囲にある場合は最大強度を示し、有効
幅ａを越えると再び強度が低下することが確認できた。

【００５４】従って、このような第２実施例の強度部材
４０の場合は、圧潰時に第１実施例同様にエネルギ吸収
等を行うことができ、かつより適確にエネルギ吸収の増
大を図ることができる。

【００５５】次に第３実施例を説明する。

【００５６】第２実施例のように第１の部材１１の角部
Ｋ１が曲率ｒをもって構成されている場合、線溶接部Ｎ
の位置は曲率ｒによって規制され、角部Ｋ１の中央Ｋ１
Ｃ側へ寄せることに限界がある。そこで、図１６の第３
実施例の強度部材５０では第２の部材１２の幅方向中央
部１２ｂを強度部材５０の内側に突出させ、第２の部材
１２を角部Ｋ１に沿った形状にしている。すなわち、図
１７、図１８のように第１の部材１１の角部Ｋ１の曲率
ｒ₁より若干大きな曲率ｒ₂の曲面１２ｃを第２の部材
１２に設定し、角部Ｋ１の中央Ｋ１Ｃに至るまで第１の
部材１１と第２の部材１２との隙間が広がらないように
している。この場合、図１７のように線溶接部Ｎは角部
Ｋ１の中央Ｋ１Ｃに設けられている。

【００５７】従ってこの第３実施例では第２実施例と同
様な作用効果を奏する他、線溶接部Ｎが角部Ｋ１の中央
Ｋ１Ｃに存在することで角部Ｋ１周辺強度がより向上
し、平均圧潰荷重Ｐ_aveをより増大することができる。

【００５８】次に第４実施例を説明する。

【００５９】図１９は第４実施例の強度部材６０の斜視
図を示している。この実施例では線溶接部Ｎに溶接しな
い部分である非溶接部Ｍを所定ピッチで設けている。こ
の所定ピッチは圧潰ピッチλであり実験や数値解析等に
より求めている。強度部材６０では前端側となる長さ方
向一端６０ａから最初は１／２λ、次からはλのピッチ
で非溶接部Ｍが設けられている。

【００６０】従って、この実施例では第１実施例と同様
な作用効果を奏する他、強度部材６０が強度の低い非溶
接部Ｍを腹とし、図２０で示すように略理想的な圧潰ピ
ッチで圧潰することとなる。従って、圧潰モードが安定
し、吸収する衝突エネルギの設定が極めて容易となる。

【００６１】次に第５実施例を説明する。

【００６２】図２１は第５実施例に係る強度部材７０の
要部斜視図を示している。この実施例でも線溶接部Ｎに
所定ピッチで非溶接部Ｍを設けている。この実施例で
は、第１の部材１１側のフランジ１３に所定ピッチでビ
ード７１を設け、このビード７１の部分で第２の部材１
２の端部１２ａとの間に隙間７２が形成されるようにし
ている。そして、レーザビームの照射等により線溶接し
た場合、ビード７１の部分が溶接されず、非溶接部Ｍと
して残る。

【００６３】従って、この実施例においても第４実施例
と略同様な作用効果を奏する他、レーザビームの照射を
連続的に行なっても非溶接部Ｍが形成されるので作業性
が向上する。

【００６４】なお、強度部材としては図２４（ｂ）のよ
うな第１の部材相互を溶接する構造のもの等にも適用す
ることができる。

【００６５】

【発明の効果】以上より明らかなように請求項１の発明
によれば、溶接の範囲を特定するだけで角部を強度アッ
プすることができ、軸方向に圧潰するときに角部の中央
から有効幅ａの範囲を塑性変形することによりエネルギ
を吸収することができるので、平均圧潰荷重の増大によ
り、大きなエネルギ吸収を行うことができる。また、全
面熱処理して剛性を向上させるものではなく、圧潰モー
ドも安定し吸収エネルギの設定も容易となる。

【００６６】請求項２の発明によれば、請求項１の効果
に加え、角部が曲率ｒを有していても最大限に角部の強
度を向上させることができ、平均圧潰荷重の増大により
大きな衝突エネルギを確実に吸収することができる。

【００６７】請求項３の発明によれば、請求項１の効果
に加え、所定ピッチで圧潰を進行させることができ、圧
潰モードの安定を図ることができる。従って、圧潰時の
吸収エネルギの設定が極めて容易となる。

【００６８】請求項４の発明によれば、請求項３の効果
に加え、ビードの作用により普通の線溶接を行うだけで
自動的に非溶接部が所定ピッチで確保され、製造が極め
て容易となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の第１実施例の斜視図である。

【図２】第１実施例の正面図である。

【図３】作用説明に用いる部材のモデルを示す斜視図で
ある。

【図４】同モデルのある辺における応力分布を示すグラ
フである。

【図５】同モデルにおける有効幅の概念を説明する断面
図である。

【図６】同モデルの断面幅を変えた場合の圧潰荷重の変
化を調べた結果を示すもので、（ａ）は表、（ｂ）はグ
ラフである。

【図７】同モデルの板厚を変えた場合の圧潰荷重の変化
を調べた結果を示すもので、（ａ）は表、（ｂ）はグラ
フである。

【図８】同モデルの応力分布を比較して示す図であり、
（ａ）は熱処理しない場合の応力分布を示す図、（ｂ）
は熱処理した場合の応力分布を示す図である。

【図９】熱処理幅を変えた場合の平均圧潰荷重の変化を
調べた結果を示すもので、（ａ）はモデルを示す斜視
図、（ｂ）は熱処理幅と平均圧潰荷重との関係を示すグ
ラフである。

【図１０】圧潰ピッチと強度との関係を示すグラフであ
る。

【図１１】第１の部材を示す断面図である。

【図１２】溶接位置を示す断面図であり、（ａ）は有効
幅ａ外に溶接位置がある場合、（ｂ）は有効幅ａ内に溶
接位置がある場合を示す。

【図１３】圧潰時の断面変形を示し、（ａ）は有効幅ａ
外に溶接位置がある場合、（ｂ）は有効幅ａ内に溶接位
置がある場合を示す図である。

【図１４】第２実施例の要部拡大図である。

【図１５】第２実施例の効果を示す特性図である。

【図１６】第３実施例の斜視図である。

【図１７】第３実施例の要部拡大図である。

【図１８】同要部拡大概略図である。

【図１９】第４実施例の斜視図である。

【図２０】同圧潰時の様子を示す側面図である。

【図２１】第５実施例の要部斜視図である。

【図２２】同要部側面図である。

【図２３】フロントサイドメンバを示す自動車の前部概
略斜視図である。

【図２４】強度部材の例を示す斜視図である。

【図２５】強度部材の圧潰の状態を示す斜視図である。

【図２６】圧潰荷重と圧潰ストロークとの関係を示すグ
ラフである。

【図２７】圧潰時の断面変化を示す概略図である。

【符号の説明】

１１第１の部材１２第２の部材１３フランジ３０，４０，５０，６０，７０強度部材７１ビードＫ１，Ｋ２角部Ｋ１Ｃ角部の中央Ｎ線溶接部（溶接）Ｍ非溶接部

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】フランジとｎ個の角部とを有する板厚ｔ
の第１の部材と、前記フランジに突き当てられて長手方向に沿って溶接さ
れる第２の部材とからなる長尺筒状の強度部材におい
て、前記フランジに隣接する前記角部の中央からフランジの
幅方向に有効幅ａ＝４ｎｔ^０．４６の範囲内で前記溶接
を施して該角部の強度を前記有効幅ａで向上させ、軸方向に圧潰するときに前記角部の中央から前記有効幅
ａの範囲を塑性変形させることを特徴とする強度部材。
【請求項２】請求項１記載の強度部材であって、前記フランジに隣接する角部は、曲率ｒを有し、前記有効幅ａが前記曲率ｒの角部の中央から曲率中心を
基準とした周長として与えられ、前記溶接を、角部の中央からπｒ／４以上の位置に施し
たことを特徴とする強度部材。
【請求項３】請求項１、又は請求項２記載の強度部材
であって、前記溶接に、所定ピッチの非溶接部を確保したことを特
徴とする強度部材。
【請求項４】請求項３記載の強度部材であって、前記非溶接部を、前記フランジに所定ピッチでビードを
設けて形成したことを特徴とする強度部材。