JPH08337183A - 強度部材構造 - Google Patents
強度部材構造Info
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- JPH08337183A JPH08337183A JP14659195A JP14659195A JPH08337183A JP H08337183 A JPH08337183 A JP H08337183A JP 14659195 A JP14659195 A JP 14659195A JP 14659195 A JP14659195 A JP 14659195A JP H08337183 A JPH08337183 A JP H08337183A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エネルギー吸収量を増加させ、安定した圧潰
特性を得ることを可能とする。 【構成】 長尺の強度部材構造の閉断面１５を十字形状
として１２個の角部１７，１９，２１，２３，２５，２
７，２９，３１，３３，３５，３７，３９と頂壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ及びその両側の側壁４１
ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７
ｂ，４７ｃからなる９０゜振り分けの４個の断面コ字形
部４１，４３，４５，４７を備えた。そして１２個の角
部１７等によってエネルギー吸収量を増大すると共に、
９０゜振り分けの断面コ字形部４１等によって折れ曲り
にくく安定した圧潰特性を得ることができる。
特性を得ることを可能とする。 【構成】 長尺の強度部材構造の閉断面１５を十字形状
として１２個の角部１７，１９，２１，２３，２５，２
７，２９，３１，３３，３５，３７，３９と頂壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ及びその両側の側壁４１
ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７
ｂ，４７ｃからなる９０゜振り分けの４個の断面コ字形
部４１，４３，４５，４７を備えた。そして１２個の角
部１７等によってエネルギー吸収量を増大すると共に、
９０゜振り分けの断面コ字形部４１等によって折れ曲り
にくく安定した圧潰特性を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車のフロントサ
イドメンバ等に用いられる強度部材構造に関する。
イドメンバ等に用いられる強度部材構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の強度部材構造としては、例えば図
１１，図１２に示すようなものがある。図１１は自動車
のフロント部、特にエンジンルームをエンジン等を取り
除いて示したものである。この図１１のように自動車の
エンジンルーム１内には車幅方向左右に車体前後方向に
延設された強度部材としてのサイドメンバ３が設けられ
ている。このサイドメンバ３は、例えば図１２の（ａ）
のような形状をしている。そして、車両の前面衝突時に
サイドメンバ３に圧縮荷重が加わると、サイドメンバ３
が長手軸方向に圧潰して衝突エネルギーを吸収する。
１１，図１２に示すようなものがある。図１１は自動車
のフロント部、特にエンジンルームをエンジン等を取り
除いて示したものである。この図１１のように自動車の
エンジンルーム１内には車幅方向左右に車体前後方向に
延設された強度部材としてのサイドメンバ３が設けられ
ている。このサイドメンバ３は、例えば図１２の（ａ）
のような形状をしている。そして、車両の前面衝突時に
サイドメンバ３に圧縮荷重が加わると、サイドメンバ３
が長手軸方向に圧潰して衝突エネルギーを吸収する。
【０００３】又、サイドメンバ３の圧潰を安定的に行な
わせるものとして図１２（ｂ）のような蛇腹形状のサイ
ドメンバ５も提案されている（実開平２−４０９４０２
号公報参照）。このサイドメンバ５の場合には、軸方向
の圧縮荷重が加わると蛇腹部分が軸方向に縮み圧潰形態
が安定し、確実な衝突エネルギー吸収を行なう。
わせるものとして図１２（ｂ）のような蛇腹形状のサイ
ドメンバ５も提案されている（実開平２−４０９４０２
号公報参照）。このサイドメンバ５の場合には、軸方向
の圧縮荷重が加わると蛇腹部分が軸方向に縮み圧潰形態
が安定し、確実な衝突エネルギー吸収を行なう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
サイドメンバ３，５は、軸圧潰時に最も衝突エネルギー
を吸収する働きを持つ角部７が４カ所であり、板厚の増
加を図らない限りは全体のエネルギー吸収量の増大に限
界があった。又、角部７が４カ所と少ないため、自動車
の車体前方斜め方向からの衝突によりサイドメンバ３，
５に偏荷重が加わった場合に折れ曲りやすく、この折れ
曲がりを防止するためにも板厚増によって所定の剛性を
確保する必要があった。このため、従来のサイドメンバ
３，５のような場合には、衝突エネルギー吸収量増大と
折れ曲りに対する剛性を向上させるために板厚増が必須
となり、大幅な重量増を招く恐れがあった。
サイドメンバ３，５は、軸圧潰時に最も衝突エネルギー
を吸収する働きを持つ角部７が４カ所であり、板厚の増
加を図らない限りは全体のエネルギー吸収量の増大に限
界があった。又、角部７が４カ所と少ないため、自動車
の車体前方斜め方向からの衝突によりサイドメンバ３，
５に偏荷重が加わった場合に折れ曲りやすく、この折れ
曲がりを防止するためにも板厚増によって所定の剛性を
確保する必要があった。このため、従来のサイドメンバ
３，５のような場合には、衝突エネルギー吸収量増大と
折れ曲りに対する剛性を向上させるために板厚増が必須
となり、大幅な重量増を招く恐れがあった。
【０００５】そこで、この発明は、重量増を招くことな
くエネルギー吸収量を増大し、且つ、折れ曲りに強い強
度部材の提供を目的とする。
くエネルギー吸収量を増大し、且つ、折れ曲りに強い強
度部材の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、請求項１の発明は、薄板で閉断面に形成され長手軸
方向前後に圧縮荷重を受ける長尺の強度部材構造におい
て、前記閉断面を、十字形状として１２個の角部と頂壁
及びその両側の側壁からなる９０゜振り分けの４個の断
面コ字形部とを備えたことを特徴とする。
に、請求項１の発明は、薄板で閉断面に形成され長手軸
方向前後に圧縮荷重を受ける長尺の強度部材構造におい
て、前記閉断面を、十字形状として１２個の角部と頂壁
及びその両側の側壁からなる９０゜振り分けの４個の断
面コ字形部とを備えたことを特徴とする。
【０００７】請求項２の発明は、請求項１記載の強度部
材構造であって、前記閉断面は、上下の断面コ字形部の
断面方向中央で分割された左右の薄板部の結合によって
形成され、且つ左右の薄板部は左右の断面コ字形部をそ
れぞれ含んでいることを特徴とする。
材構造であって、前記閉断面は、上下の断面コ字形部の
断面方向中央で分割された左右の薄板部の結合によって
形成され、且つ左右の薄板部は左右の断面コ字形部をそ
れぞれ含んでいることを特徴とする。
【０００８】請求項３の発明は、請求項２記載の強度部
材構造であって、前記左右の断面コ字形部の頂壁に外側
への凸ビードを設けると共に側壁に内側への凹ビードを
設け、且つ、上下の断面コ字形部の側壁に外側への凸ビ
ードを設けたことを特徴とする。
材構造であって、前記左右の断面コ字形部の頂壁に外側
への凸ビードを設けると共に側壁に内側への凹ビードを
設け、且つ、上下の断面コ字形部の側壁に外側への凸ビ
ードを設けたことを特徴とする。
【０００９】請求項４の発明は、請求項１記載の強度部
材構造であって、前記閉断面は、上下の断面コ字形部で
断面方向左右に分割された左右の薄板部の結合によって
形成され、且つ、薄板部の一方は左右一方の断面コ字形
部及び上下の断面コ字形部の一方の側壁を含み、同他方
は左右他方の断面コ字形部及び上下の断面コ字形部の他
方の側壁及び頂壁を含むことを特徴とする。
材構造であって、前記閉断面は、上下の断面コ字形部で
断面方向左右に分割された左右の薄板部の結合によって
形成され、且つ、薄板部の一方は左右一方の断面コ字形
部及び上下の断面コ字形部の一方の側壁を含み、同他方
は左右他方の断面コ字形部及び上下の断面コ字形部の他
方の側壁及び頂壁を含むことを特徴とする。
【００１０】請求項５の発明は、請求項４記載の強度部
材構造であって、前記一方の薄板部の断面コ字形部の頂
壁に外側への凸ビードを設けると共に、同側壁に内側へ
の凹ビードを設け、且つ上下の断面コ字形部の側壁に外
側への凸ビードを設け、前記他方の薄板部の断面コ字形
部の頂壁に内側への凹ビードを設けると共に、同側壁に
外側への凸ビードを設け、且つ、上下の断面コ字形部の
側壁に内側への凹ビードを設けたことを特徴とする。
材構造であって、前記一方の薄板部の断面コ字形部の頂
壁に外側への凸ビードを設けると共に、同側壁に内側へ
の凹ビードを設け、且つ上下の断面コ字形部の側壁に外
側への凸ビードを設け、前記他方の薄板部の断面コ字形
部の頂壁に内側への凹ビードを設けると共に、同側壁に
外側への凸ビードを設け、且つ、上下の断面コ字形部の
側壁に内側への凹ビードを設けたことを特徴とする。
【００１１】請求項６の発明は、請求項３記載の強度部
材構造であって、前記各断面コ字形部の各頂壁及び側壁
の断面方向の長さが等しく形成され、前記各凹凸ビード
は、長手軸方向先端から１つの頂壁又は側壁の長さと等
しい距離の範囲内に設けられていることを特徴とする。
材構造であって、前記各断面コ字形部の各頂壁及び側壁
の断面方向の長さが等しく形成され、前記各凹凸ビード
は、長手軸方向先端から１つの頂壁又は側壁の長さと等
しい距離の範囲内に設けられていることを特徴とする。
【００１２】請求項７の発明は、請求項５記載の強度部
材構造であって、前記各断面コ字形部の頂壁が側壁より
も短く形成され、前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端
から１組の頂壁及び側壁の合計長さの平均値と等しい距
離の範囲内に設けられていることを特徴とする。
材構造であって、前記各断面コ字形部の頂壁が側壁より
も短く形成され、前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端
から１組の頂壁及び側壁の合計長さの平均値と等しい距
離の範囲内に設けられていることを特徴とする。
【００１３】請求項８の発明は、請求項５記載の強度部
材構造であって、前記各断面コ字形部の頂壁が側壁より
も長く形成され、前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端
から１組の頂壁及び側壁の合計長さの平均値と等しい距
離の範囲に設けられていることを特徴とする。
材構造であって、前記各断面コ字形部の頂壁が側壁より
も長く形成され、前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端
から１組の頂壁及び側壁の合計長さの平均値と等しい距
離の範囲に設けられていることを特徴とする。
【００１４】請求項９の発明は、請求項７記載の強度部
材構造であって、前記頂壁と側壁との長さ比が１：２で
あることを特徴とする。
材構造であって、前記頂壁と側壁との長さ比が１：２で
あることを特徴とする。
【００１５】請求項１０の発明は、請求項８記載の強度
部材構造であって、前記頂壁と側壁との長さ比が２：１
であることを特徴とする。
部材構造であって、前記頂壁と側壁との長さ比が２：１
であることを特徴とする。
【００１６】請求項１１の発明は、請求項２〜１０のい
ずれかに記載の強度部材構造であって、前記薄板部は、
結合用のフランジを有し、該フランジによって前記結合
が行なわれ、前記フランジによる結合の部分に、前記凹
凸ビードに対応する位置で切欠きを設けたことを特徴と
する。
ずれかに記載の強度部材構造であって、前記薄板部は、
結合用のフランジを有し、該フランジによって前記結合
が行なわれ、前記フランジによる結合の部分に、前記凹
凸ビードに対応する位置で切欠きを設けたことを特徴と
する。
【００１７】
【作用】上記手段の請求項１の発明によれば、軸圧潰時
に最も衝突エネルギーを吸収する働きを持つ角部が１２
個となっており、軸圧潰時のエネルギー吸収量を増大さ
せることができる。又、９０゜振り分けの４個の断面コ
字形部を備えたバランスの良い断面形状を備え、折れ曲
りに強い構造となっている。更に、断面コ字形部は９０
゜振り分けで４個備えられており、安定した圧潰モード
を得ることができる。
に最も衝突エネルギーを吸収する働きを持つ角部が１２
個となっており、軸圧潰時のエネルギー吸収量を増大さ
せることができる。又、９０゜振り分けの４個の断面コ
字形部を備えたバランスの良い断面形状を備え、折れ曲
りに強い構造となっている。更に、断面コ字形部は９０
゜振り分けで４個備えられており、安定した圧潰モード
を得ることができる。
【００１８】請求項２の発明では、請求項１の発明の作
用に加え、左右の薄板部を閉断面の断面方向中央で結合
することによって形成することができる。
用に加え、左右の薄板部を閉断面の断面方向中央で結合
することによって形成することができる。
【００１９】請求項３の発明では、請求項２の発明の作
用に加え、凹凸ビードによって蛇腹状圧潰の始まる位置
を特定し、安定した圧潰変形を行なわせることができ
る。
用に加え、凹凸ビードによって蛇腹状圧潰の始まる位置
を特定し、安定した圧潰変形を行なわせることができ
る。
【００２０】請求項４の発明では、請求項１の発明の作
用に加え、閉断面を構成する薄板部の一方が左右一方の
断面コ字形部及び上下の断面コ字形部の一方の側壁を含
み、同他方は左右他方の断面コ字形部及び上下の断面コ
字形部の他方の側壁及び頂壁を含む構造にすることがで
きる。
用に加え、閉断面を構成する薄板部の一方が左右一方の
断面コ字形部及び上下の断面コ字形部の一方の側壁を含
み、同他方は左右他方の断面コ字形部及び上下の断面コ
字形部の他方の側壁及び頂壁を含む構造にすることがで
きる。
【００２１】請求項５の発明では、請求項４の発明の作
用に加え、凹凸ビードによって蛇腹状圧潰の始まる位置
を特定し、安定した圧潰変形を行なわせることができ
る。
用に加え、凹凸ビードによって蛇腹状圧潰の始まる位置
を特定し、安定した圧潰変形を行なわせることができ
る。
【００２２】請求項６の発明では、請求項３の発明の作
用に加え、蛇腹状圧潰の始まる位置を部材の先端側から
行なわせることができる。
用に加え、蛇腹状圧潰の始まる位置を部材の先端側から
行なわせることができる。
【００２３】請求項７の発明では、請求項５の発明の作
用に加え、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせるこ
とができる。
用に加え、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせるこ
とができる。
【００２４】請求項８の発明では、請求項５の発明の作
用に加え、各断面コ字形部の頂壁が側壁よりも長い部材
において蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせること
ができる。
用に加え、各断面コ字形部の頂壁が側壁よりも長い部材
において蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせること
ができる。
【００２５】請求項９の発明では、請求項７の発明の作
用に加え、頂壁と側壁との長さの比が１：２である部材
において、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせるこ
とができる。
用に加え、頂壁と側壁との長さの比が１：２である部材
において、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせるこ
とができる。
【００２６】請求項１０の発明では、請求項８の発明の
作用に加え、頂壁と側壁との長さの比が２：１である部
材において、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせる
ことができる。
作用に加え、頂壁と側壁との長さの比が２：１である部
材において、蛇腹状圧潰を部材の先端側から行なわせる
ことができる。
【００２７】請求項１１の発明では、請求項２〜１０の
発明の作用に加え、閉断面を構成する薄板部は結合用の
フランジで相互に結合されたものでありながら、フラン
ジの切欠きによって凹凸ビードによる蛇腹状圧潰を安定
して行なわせることができる。
発明の作用に加え、閉断面を構成する薄板部は結合用の
フランジで相互に結合されたものでありながら、フラン
ジの切欠きによって凹凸ビードによる蛇腹状圧潰を安定
して行なわせることができる。
【００２８】
【実施例】以下、この発明の実施例を説明する。
【００２９】（第１実施例）図１は、この発明の第１実
施例に係る強度部材構造としてサイドメンバ９の先端側
を示したものである。このサイドメンバ９は左右の薄板
部１１，１３で閉断面１５に形成されたものである。前
記閉断面１５は略十字形状として１２個の角部１７，１
９，２１，２３，２５，２７，２９，３１，３３，３
５，３７，３９と４個の断面コ字形部４１，４３，４
５，４７とを備えている。
施例に係る強度部材構造としてサイドメンバ９の先端側
を示したものである。このサイドメンバ９は左右の薄板
部１１，１３で閉断面１５に形成されたものである。前
記閉断面１５は略十字形状として１２個の角部１７，１
９，２１，２３，２５，２７，２９，３１，３３，３
５，３７，３９と４個の断面コ字形部４１，４３，４
５，４７とを備えている。
【００３０】前記断面コ字形部４１，４３，４５，４７
は、それぞれ頂壁４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ及び
両側の側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，
４５ｃ，４７ｂ，４７ｃからなり、９０゜振り分けで設
けられ前記十字形状を成している。各断面コ字形部４
１，４３，４５，４７の各頂壁４１ａ，４３ａ，４５
ａ，４７ａ及び側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，
４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃの断面方向の長さは等
しく形成されている。
は、それぞれ頂壁４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ及び
両側の側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，
４５ｃ，４７ｂ，４７ｃからなり、９０゜振り分けで設
けられ前記十字形状を成している。各断面コ字形部４
１，４３，４５，４７の各頂壁４１ａ，４３ａ，４５
ａ，４７ａ及び側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，
４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃの断面方向の長さは等
しく形成されている。
【００３１】前記閉断面１５を構成する左右の薄板部１
１，１３は上下の断面コ字形部４１，４３で断面方向左
右対称に分割され、それぞれ左右の断面コ字形部４５，
４７の一方と上下の断面コ字形部４１，４３の側壁４１
ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃの一方とをそれぞれ含んで
いる。又、各薄板部１１，１３の上下には結合用のフラ
ンジ４９，５１，５３，５５が長手軸方向に延設されて
いる。各薄板部１１，１３はフランジ４９と５３、同５
１と５５が突き合わされてスポット溶接等によって結合
されている。
１，１３は上下の断面コ字形部４１，４３で断面方向左
右対称に分割され、それぞれ左右の断面コ字形部４５，
４７の一方と上下の断面コ字形部４１，４３の側壁４１
ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃの一方とをそれぞれ含んで
いる。又、各薄板部１１，１３の上下には結合用のフラ
ンジ４９，５１，５３，５５が長手軸方向に延設されて
いる。各薄板部１１，１３はフランジ４９と５３、同５
１と５５が突き合わされてスポット溶接等によって結合
されている。
【００３２】前記左右の断面コ字形部４５，４７には頂
壁４５ａ，４７ａに外側への凸ビード５７，５９が設け
られ、側壁４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃに内側への
凹ビード６１，６３が設けられている。又、上下の断面
コ字形部４１，４３の側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４
３ｃに外側への凸ビード６５，６７が設けられている。
さらに下側の断面コ字形部４３には内側への凹ビード６
８が設けられている。これら各凸ビード５７，５９，６
５，６７及び凹ビード６１，６３，６８はサイドメンバ
９の断面周方向に略連続的に設けられている。又、前記
結合用のフランジ４９，５３及び５１，５５には、各ビ
ード５７，５９，６１，６３，６５，６７，６８に対し
断面方向で対応する位置に切欠き６９が設けられてい
る。また、前記各ビード５７，５９，６１，６３，６
５，６７，６８は、サイドメンバ９の先端から頂壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ又は側壁４１ｂ，４１ｃ，
４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃの一
つの長さと等しい距離の範囲内に設けられている。な
お、第１実施例では、各ビード５７等の設けられている
位置は、壁４１ａ等の一辺の長さと等しくなっている。
壁４５ａ，４７ａに外側への凸ビード５７，５９が設け
られ、側壁４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃに内側への
凹ビード６１，６３が設けられている。又、上下の断面
コ字形部４１，４３の側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４
３ｃに外側への凸ビード６５，６７が設けられている。
さらに下側の断面コ字形部４３には内側への凹ビード６
８が設けられている。これら各凸ビード５７，５９，６
５，６７及び凹ビード６１，６３，６８はサイドメンバ
９の断面周方向に略連続的に設けられている。又、前記
結合用のフランジ４９，５３及び５１，５５には、各ビ
ード５７，５９，６１，６３，６５，６７，６８に対し
断面方向で対応する位置に切欠き６９が設けられてい
る。また、前記各ビード５７，５９，６１，６３，６
５，６７，６８は、サイドメンバ９の先端から頂壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ又は側壁４１ｂ，４１ｃ，
４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃの一
つの長さと等しい距離の範囲内に設けられている。な
お、第１実施例では、各ビード５７等の設けられている
位置は、壁４１ａ等の一辺の長さと等しくなっている。
【００３３】ここで、薄板構造物が矩形断面の時の圧潰
の問題は壁面の圧潰と基本的に等しく、壁面は断面寸法
と板厚、そして材料定数によって弾性座屈、塑性座屈が
生じ、弾性座屈の時は座屈波長が壁面の平均の一辺の長
さであり、塑性座屈の時はその約７０％の長さであるこ
とが証明されている。従って、上記のような強度部材で
あるサイドメンバ９の場合は弾性座屈においては座屈波
長が壁４１ａ等の略一辺の長さとなり、塑性座屈におい
ては一辺の長さより短くなる。このため、各ビード５７
等の設けられている範囲はサイドメンバ９の軸圧潰時に
起こる座屈現象が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応す
るものとなっている。
の問題は壁面の圧潰と基本的に等しく、壁面は断面寸法
と板厚、そして材料定数によって弾性座屈、塑性座屈が
生じ、弾性座屈の時は座屈波長が壁面の平均の一辺の長
さであり、塑性座屈の時はその約７０％の長さであるこ
とが証明されている。従って、上記のような強度部材で
あるサイドメンバ９の場合は弾性座屈においては座屈波
長が壁４１ａ等の略一辺の長さとなり、塑性座屈におい
ては一辺の長さより短くなる。このため、各ビード５７
等の設けられている範囲はサイドメンバ９の軸圧潰時に
起こる座屈現象が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応す
るものとなっている。
【００３４】次に作用を説明する。
【００３５】図１のサイドメンバ９のように閉断面１５
が十字形状をした部材構造を例えばクローバー形断面部
材と称し、この第１実施例の構造をケース１とすると、
このケース１のクローバー形断面部材はエネルギー吸収
量が高い１２個の角部１７，１９，２１，２３，２５，
２７，２９，３１，３３，３５，３７，３９がバランス
の取れた配置で設けられ、荷重入力時に最初に各壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ，４１ｂ，４１ｃ，４３
ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃが座屈
し、その後、角部１７等が屈服して蛇腹状の変形を重
ね、高いエネルギー吸収を行なうことができる。
が十字形状をした部材構造を例えばクローバー形断面部
材と称し、この第１実施例の構造をケース１とすると、
このケース１のクローバー形断面部材はエネルギー吸収
量が高い１２個の角部１７，１９，２１，２３，２５，
２７，２９，３１，３３，３５，３７，３９がバランス
の取れた配置で設けられ、荷重入力時に最初に各壁４１
ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ，４１ｂ，４１ｃ，４３
ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃが座屈
し、その後、角部１７等が屈服して蛇腹状の変形を重
ね、高いエネルギー吸収を行なうことができる。
【００３６】しかも、上記のように各ビード５７等を設
ける位置が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応するもの
となっているため、サイドメンバ９は車両衝突時に軸方
向前後に圧縮荷重を受けた時、先端部７１側から確実に
圧潰が始まることになる。又、頂壁４５ａ，４７ａ，４
３ａに凸ビード５７，５９，６８を設け、側壁４５ｂ，
４５ｃ，４７ｂ，４７ｃに凹ビード６１，６３を設け、
側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃに凸ビード６５，
６７を設けたので、サイドメンバ９の座屈時に頂壁４５
ａ，４７ａ，４３ａ及び側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，
４３ｃが外側へ膨み、側壁４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４
７ｃが内側へ膨む形態となる断面変形を妨げず、むしろ
これを助長するので安定した座屈を行なわせることがで
きる。
ける位置が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応するもの
となっているため、サイドメンバ９は車両衝突時に軸方
向前後に圧縮荷重を受けた時、先端部７１側から確実に
圧潰が始まることになる。又、頂壁４５ａ，４７ａ，４
３ａに凸ビード５７，５９，６８を設け、側壁４５ｂ，
４５ｃ，４７ｂ，４７ｃに凹ビード６１，６３を設け、
側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃに凸ビード６５，
６７を設けたので、サイドメンバ９の座屈時に頂壁４５
ａ，４７ａ，４３ａ及び側壁４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，
４３ｃが外側へ膨み、側壁４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４
７ｃが内側へ膨む形態となる断面変形を妨げず、むしろ
これを助長するので安定した座屈を行なわせることがで
きる。
【００３７】図２は、クローバー形断面部材と他の断面
形状の部材とのエネルギー吸収性能を有限要素法解析に
より計算して比較した結果を示している。この計算で
は、ビードを設けていない矩形断面部材、六角形断面部
材、八角形断面部材、クローバー形断面部材について衝
突解析を行ない、部材の圧潰によるエネルギー吸収量を
比較したものである。この結果、クローバー形断面部材
が矩形断面部材の約２倍、六角形断面部材、八角形断面
部材の約１．５倍の衝突エネルギーを吸収することが分
かった。このことからもクローバー形断面部材は、エネ
ルギー吸収特性に優れているものである。
形状の部材とのエネルギー吸収性能を有限要素法解析に
より計算して比較した結果を示している。この計算で
は、ビードを設けていない矩形断面部材、六角形断面部
材、八角形断面部材、クローバー形断面部材について衝
突解析を行ない、部材の圧潰によるエネルギー吸収量を
比較したものである。この結果、クローバー形断面部材
が矩形断面部材の約２倍、六角形断面部材、八角形断面
部材の約１．５倍の衝突エネルギーを吸収することが分
かった。このことからもクローバー形断面部材は、エネ
ルギー吸収特性に優れているものである。
【００３８】図３は、解析による変形モードを示してい
る。（ａ）が第１実施例に係る変形モードである。この
図３（ａ）のようにサイドメンバ９の座屈は先端側から
開始しており、４カ所の断面コ字形部がバランス良く支
え合って多少の偏荷重にも折れにくく安定した圧潰モー
ドが得られている。従って、クローバー形断面部材であ
るサイドメンバ９は効率良くエネルギー吸収を行なう。
る。（ａ）が第１実施例に係る変形モードである。この
図３（ａ）のようにサイドメンバ９の座屈は先端側から
開始しており、４カ所の断面コ字形部がバランス良く支
え合って多少の偏荷重にも折れにくく安定した圧潰モー
ドが得られている。従って、クローバー形断面部材であ
るサイドメンバ９は効率良くエネルギー吸収を行なう。
【００３９】図４は、衝突実験を行なった結果得られた
エネルギー吸収量及び平均反力値を示している。ケース
１が第１実施例に係るものである。このように、数値的
にも高いエネルギー吸収特性と低い反力特性とが分っ
た。
エネルギー吸収量及び平均反力値を示している。ケース
１が第１実施例に係るものである。このように、数値的
にも高いエネルギー吸収特性と低い反力特性とが分っ
た。
【００４０】図５は、実験に対応した解析の結果得られ
た変形を示している。平均反力は５７ｋＮであった。図
４に示される実験結果と比較すると、実験と解析との相
関が取れた。
た変形を示している。平均反力は５７ｋＮであった。図
４に示される実験結果と比較すると、実験と解析との相
関が取れた。
【００４１】図６，図７は、各断面コ字形部４１，４
３，４５，４７の各辺の長さの比を変えたものであり、
図６のケース２の場合は各断面コ字形部４１等の頂壁４
１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａが側壁４１ｂ，４１ｃ，
４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃより
も短く形成され、その長さの比が１：２となっている。
３，４５，４７の各辺の長さの比を変えたものであり、
図６のケース２の場合は各断面コ字形部４１等の頂壁４
１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａが側壁４１ｂ，４１ｃ，
４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４７ｂ，４７ｃより
も短く形成され、その長さの比が１：２となっている。
【００４２】図７のケース２の場合は、各断面コ字形部
４１等の頂壁４１ａ等が側壁４１ｂ等よりも長く形成さ
れ、その長さの比が２：１となっている。
４１等の頂壁４１ａ等が側壁４１ｂ等よりも長く形成さ
れ、その長さの比が２：１となっている。
【００４３】ケース２，ケース３において各ビード５
７，５９，６１，６３，６５，６７，６８が設けられる
位置はサイドメンバ９の軸方向先端から一組の頂壁及び
側壁、例えば頂壁４１ａ及び側壁４１ｂの長さの平均値
と等しい距離の範囲内に設けられている。従って、部材
であるサイドメンバ９の軸圧潰時に起こる座屈現象が弾
性座屈及び塑性座屈の両者に対応するものとなってい
る。
７，５９，６１，６３，６５，６７，６８が設けられる
位置はサイドメンバ９の軸方向先端から一組の頂壁及び
側壁、例えば頂壁４１ａ及び側壁４１ｂの長さの平均値
と等しい距離の範囲内に設けられている。従って、部材
であるサイドメンバ９の軸圧潰時に起こる座屈現象が弾
性座屈及び塑性座屈の両者に対応するものとなってい
る。
【００４４】図８はケース１，ケース２，ケース３の計
算結果を比較したものであり、いずれの場合も略同様な
エネルギー吸収量を示し、安定して高いエネルギー吸収
特性を示した。又、ケース２，ケース３の場合の変形モ
ードも前記図３（ａ）のケース１と同様に図３（ｂ），
図３（ｃ）のようになっており、クローバー形断面部材
では、効率良くエネルギー吸収を行ない、折れにくい安
定した圧潰モードが得られる。
算結果を比較したものであり、いずれの場合も略同様な
エネルギー吸収量を示し、安定して高いエネルギー吸収
特性を示した。又、ケース２，ケース３の場合の変形モ
ードも前記図３（ａ）のケース１と同様に図３（ｂ），
図３（ｃ）のようになっており、クローバー形断面部材
では、効率良くエネルギー吸収を行ない、折れにくい安
定した圧潰モードが得られる。
【００４５】（第２実施例）図９は、この発明の第２実
施例に係る強度部材構造としてサイドメンバ７３を示し
ている。この実施例では一方の薄板部７５が左の断面コ
字形部４５及び上下の断面コ字形部４１，４３の一方の
側壁４１ｂ，４３ｂを含んでいる。又、他方の薄板部７
７は右の断面コ字形部４７及び上下の断面コ字形部４
１，４３の他方の側壁４１ｃ，４３ｃ及び頂壁４１ａ，
４３ａを含んでいる。
施例に係る強度部材構造としてサイドメンバ７３を示し
ている。この実施例では一方の薄板部７５が左の断面コ
字形部４５及び上下の断面コ字形部４１，４３の一方の
側壁４１ｂ，４３ｂを含んでいる。又、他方の薄板部７
７は右の断面コ字形部４７及び上下の断面コ字形部４
１，４３の他方の側壁４１ｃ，４３ｃ及び頂壁４１ａ，
４３ａを含んでいる。
【００４６】そして、この実施例では一方の薄板部７５
の左の断面コ字形部４５の頂壁４５ａに外側への凸ビー
ド７９が設けられ、同側壁４５ｂ，４５ｃに内側への凹
ビード８１が設けられ、且つ、上下の断面コ字形部４
１，４３の側壁４１ｂ，４３ｂに外側への凸ビード８３
が設けられている。又、他方の薄板部７７の右の断面コ
字形部４７の頂壁４７ａに内側への凹ビード８５が設け
られると共に、同側壁４７ｂ，４７ｃに外側への凸ビー
ド８７が設けられ、且つ、上下の断面コ字形部４１，４
３の側壁４１ｃ，４３ｃに内側への凹ビード８９が設け
られていると共に、下側の断面コ字形部４３の頂壁４３
ａに外側への凸ビード９０が設けられている。この各ビ
ード７９，８１，８３，８５，８７，８９，９０の凹凸
の関係は、第１実施例でも説明したように、サイドメン
バ７３の座屈時に壁面が膨む方向に凹凸を合わせたもの
である。各ビード７９等を設ける位置は断面コ字形部４
１，４３，４５，４７の各壁４１ａ等の一辺の長さが等
しいため、第１実施例と同様の配置となっている。
の左の断面コ字形部４５の頂壁４５ａに外側への凸ビー
ド７９が設けられ、同側壁４５ｂ，４５ｃに内側への凹
ビード８１が設けられ、且つ、上下の断面コ字形部４
１，４３の側壁４１ｂ，４３ｂに外側への凸ビード８３
が設けられている。又、他方の薄板部７７の右の断面コ
字形部４７の頂壁４７ａに内側への凹ビード８５が設け
られると共に、同側壁４７ｂ，４７ｃに外側への凸ビー
ド８７が設けられ、且つ、上下の断面コ字形部４１，４
３の側壁４１ｃ，４３ｃに内側への凹ビード８９が設け
られていると共に、下側の断面コ字形部４３の頂壁４３
ａに外側への凸ビード９０が設けられている。この各ビ
ード７９，８１，８３，８５，８７，８９，９０の凹凸
の関係は、第１実施例でも説明したように、サイドメン
バ７３の座屈時に壁面が膨む方向に凹凸を合わせたもの
である。各ビード７９等を設ける位置は断面コ字形部４
１，４３，４５，４７の各壁４１ａ等の一辺の長さが等
しいため、第１実施例と同様の配置となっている。
【００４７】従って、この実施例でも第１実施例と略同
様に安定した蛇腹状圧潰で、高いエネルギー吸収特性を
有する。しかも、圧潰をサイドメンバ７３の先端側から
確実に起こさせることができる。
様に安定した蛇腹状圧潰で、高いエネルギー吸収特性を
有する。しかも、圧潰をサイドメンバ７３の先端側から
確実に起こさせることができる。
【００４８】図１０は、各断面コ字形部４１，４３，４
５，４７の頂壁４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａが側壁
４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４
７ｂ，４７ｃよりも長く形成され、その長さの比が２：
１となったものである。
５，４７の頂壁４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａが側壁
４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４
７ｂ，４７ｃよりも長く形成され、その長さの比が２：
１となったものである。
【００４９】各ビード７９，８１，８３，８５，８７，
８９，９０の設けられる位置はサイドメンバ７３の先端
から一つの頂壁及び側壁、例えば頂壁４１ａ及び側壁４
１ｃの長さの平均値と等しい距離の範囲内に設けられて
いる。従って、この場合にも各ビード７９等の位置が適
正となり、サイドメンバ７３の軸圧潰時に起こる座屈現
象が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応する。このた
め、この実施例でも図７のケース３と略同様の作用効果
を奏することができる。
８９，９０の設けられる位置はサイドメンバ７３の先端
から一つの頂壁及び側壁、例えば頂壁４１ａ及び側壁４
１ｃの長さの平均値と等しい距離の範囲内に設けられて
いる。従って、この場合にも各ビード７９等の位置が適
正となり、サイドメンバ７３の軸圧潰時に起こる座屈現
象が弾性座屈及び塑性座屈の両者に対応する。このた
め、この実施例でも図７のケース３と略同様の作用効果
を奏することができる。
【００５０】なお、エネルギー吸収特性が優れている強
度部材は圧潰時の反力特性が矩形波に近いことが望まし
いとされている。第１実施例では、圧潰時に最大発生荷
重が抑えられるため反力特性を矩形波に近くすることが
できるという効果がある。
度部材は圧潰時の反力特性が矩形波に近いことが望まし
いとされている。第１実施例では、圧潰時に最大発生荷
重が抑えられるため反力特性を矩形波に近くすることが
できるという効果がある。
【００５１】
【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１の発
明によれば、閉断面を十字形状として角部を１２個とし
たため、軸圧潰する際のエネルギー吸収量を増加させる
ことができる。又、角部を有する断面コ字形部が９０゜
振り分けで４個配置されているため、折れ曲りに強いバ
ランスの取れた部材とすることができ、安定した圧潰特
性を得ることができる。
明によれば、閉断面を十字形状として角部を１２個とし
たため、軸圧潰する際のエネルギー吸収量を増加させる
ことができる。又、角部を有する断面コ字形部が９０゜
振り分けで４個配置されているため、折れ曲りに強いバ
ランスの取れた部材とすることができ、安定した圧潰特
性を得ることができる。
【００５２】請求項２の発明では、左右対称の薄板部に
よって十字形状の閉断面を構成し、請求項１と同様な効
果を奏することができる。
よって十字形状の閉断面を構成し、請求項１と同様な効
果を奏することができる。
【００５３】請求項３の発明では、請求項２の発明の効
果に加え、ビードによって安定した蛇腹状圧潰特性を得
ることが可能となる。
果に加え、ビードによって安定した蛇腹状圧潰特性を得
ることが可能となる。
【００５４】請求項４の発明では、左右非対称の薄板部
によって十字状の閉断面を構成し、請求項１と同様な効
果を奏することができる。
によって十字状の閉断面を構成し、請求項１と同様な効
果を奏することができる。
【００５５】請求項５の発明では、請求項４の発明の効
果に加え、ビードによって安定した蛇腹状圧潰特性を得
ることができる。
果に加え、ビードによって安定した蛇腹状圧潰特性を得
ることができる。
【００５６】請求項６の発明では、請求項３の発明の効
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を進行させること
ができる。
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を進行させること
ができる。
【００５７】請求項７の発明では、請求項５の発明の効
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を行なわせること
ができる。
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を行なわせること
ができる。
【００５８】請求項８の発明では、請求項５の発明の効
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を行なわせること
ができる。
果に加え、軸方向先端から蛇腹状圧潰を行なわせること
ができる。
【００５９】請求項９の発明では、請求項７の発明の効
果に加え、頂壁と側壁との長さの比が１：２である部材
に対して請求項７の発明と同様の効果を奏することがで
きる。
果に加え、頂壁と側壁との長さの比が１：２である部材
に対して請求項７の発明と同様の効果を奏することがで
きる。
【００６０】請求項１０の発明では、頂壁と側壁との長
さの比が２：１である部材に対し、請求項８と同様の効
果を奏することができる。
さの比が２：１である部材に対し、請求項８と同様の効
果を奏することができる。
【００６１】請求項１１の発明では、請求項２〜１０の
いずれかの発明の効果に加え、切欠きによって、フラン
ジ結合でありながら蛇腹状変形を確実に行なわせること
ができる。
いずれかの発明の効果に加え、切欠きによって、フラン
ジ結合でありながら蛇腹状変形を確実に行なわせること
ができる。
【図１】この発明の一実施例に係るサイドメンバの要部
斜視図である。
斜視図である。
【図２】有限要素解析による吸収エネルギー量の比較を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】解析による変形モードを示し、（ａ）はケース
１、（ｂ）はケース２、（ｃ）はケース３のモードを示
す説明図である。
１、（ｂ）はケース２、（ｃ）はケース３のモードを示
す説明図である。
【図４】実験による吸収エネルギー量と平均反力との図
表である。
表である。
【図５】実験に対応した解析による変形モードの説明図
である。
である。
【図６】ケース２のサイドメンバの要部斜視図である。
【図７】ケース３のサイドメンバの要部斜視図である。
【図８】ケース１，ケース２，ケース３の吸収エネルギ
ー量を比較したグラフである。
ー量を比較したグラフである。
【図９】ケース１に対応した第２実施例のサイドメンバ
の要部斜視図である。
の要部斜視図である。
【図１０】ケース３に対応した第２実施例のサイドメン
バの要部斜視図である。
バの要部斜視図である。
【図１１】自動車のフロント部を示す一部省略斜視図で
ある。
ある。
【図１２】従来例に係り、（ａ）はストレートな形状の
サイドメンバ、（ｂ）は蛇腹形状のサイドメンバの斜視
図である。
サイドメンバ、（ｂ）は蛇腹形状のサイドメンバの斜視
図である。
９ サイドメンバ（強度部材） １１，１３，７５，７７ 薄板部 １５ 閉断面 １７，１９，２１，２３，２５，２７，２９，３１，３
３，３５，３７，３９角部 ４１，４３，４５，４７ 断面コ字形部 ４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ 頂壁 ４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４
７ｂ，４７ｃ 側壁 ４９，５１，５３，５５ フランジ ５７，５９，６５，６７，７９，８３，８７，９０ 凸
ビード ６１，６３，６８，８１，８５，８９ 凹ビード
３，３５，３７，３９角部 ４１，４３，４５，４７ 断面コ字形部 ４１ａ，４３ａ，４５ａ，４７ａ 頂壁 ４１ｂ，４１ｃ，４３ｂ，４３ｃ，４５ｂ，４５ｃ，４
７ｂ，４７ｃ 側壁 ４９，５１，５３，５５ フランジ ５７，５９，６５，６７，７９，８３，８７，９０ 凸
ビード ６１，６３，６８，８１，８５，８９ 凹ビード
Claims (11)
- 【請求項１】 薄板で閉断面に形成され長手軸方向前後
に圧縮荷重を受ける長尺の強度部材構造において、 前記閉断面を、十字形状として１２個の角部と頂壁及び
その両側の側壁からなる９０゜振り分けの４個の断面コ
字形部とを備えたことを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項２】 請求項１記載の強度部材構造であって、 前記閉断面は、上下の断面コ字形部の断面方向中央で分
割された左右の薄板部の結合によって形成され、且つ左
右の薄板部は左右の断面コ字形部をそれぞれ含んでいる
ことを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項３】 請求項２記載の強度部材構造であって、 前記左右の断面コ字形部の頂壁に外側への凸ビードを設
けると共に側壁に内側への凹ビードを設け、且つ、上下
の断面コ字形部の側壁に外側への凸ビードを設けたこと
を特徴とする強度部材構造。 - 【請求項４】 請求項１記載の強度部材構造であって、 前記閉断面は、上下の断面コ字形部で断面方向左右に分
割された左右の薄板部の結合によって形成され、且つ、
薄板部の一方は左右一方の断面コ字形部及び上下の断面
コ字形部の一方の側壁を含み、同他方は左右他方の断面
コ字形部及び上下の断面コ字形部の他方の側壁及び頂壁
を含むことを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項５】 請求項４記載の強度部材構造であって、 前記一方の薄板部の断面コ字形部の頂壁に外側への凸ビ
ードを設けると共に、同側壁に内側への凹ビードを設
け、且つ上下の断面コ字形部の側壁に外側への凸ビード
を設け、 前記他方の薄板部の断面コ字形部の頂壁に内側への凹ビ
ードを設けると共に、同側壁に外側への凸ビードを設
け、且つ、上下の断面コ字形部の側壁に内側への凹ビー
ドを設けたことを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項６】 請求項３記載の強度部材構造であって、 前記各断面コ字形部の各頂壁及び側壁の断面方向の長さ
が等しく形成され、 前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端から１つの頂壁又
は側壁の長さと等しい距離の範囲内に設けられているこ
とを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項７】 請求項５記載の強度部材構造であって、 前記各断面コ字形部の頂壁が側壁よりも短く形成され、 前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端から１組の頂壁及
び側壁の合計長さの平均値と等しい距離の範囲内に設け
られていることを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項８】 請求項５記載の強度部材構造であって、 前記各断面コ字形部の頂壁が側壁よりも長く形成され、 前記各凹凸ビードは、長手軸方向先端から１組の頂壁及
び側壁の合計長さの平均値と等しい距離の範囲に設けら
れていることを特徴とする強度部材構造。 - 【請求項９】 請求項７記載の強度部材構造であって、 前記頂壁と側壁との長さ比が１：２であることを特徴と
する強度部材構造。 - 【請求項１０】 請求項８記載の強度部材構造であっ
て、 前記頂壁と側壁との長さ比が２：１であることを特徴と
する強度部材構造。 - 【請求項１１】 請求項２〜１０のいずれかに記載の強
度部材構造であって、 前記薄板部は、結合用のフランジを有し、 該フランジによって前記結合が行なわれ、 前記フランジによる結合の部分に、前記凹凸ビードに対
応する位置で切欠きを設けたことを特徴とする強度部材
構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659195A JPH08337183A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | 強度部材構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659195A JPH08337183A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | 強度部材構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08337183A true JPH08337183A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=15411185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14659195A Pending JPH08337183A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | 強度部材構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08337183A (ja) |
Cited By (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002012165A (ja) * | 2001-05-29 | 2002-01-15 | Kobe Steel Ltd | エネルギー吸収部材 |
| WO2002076810A1 (fr) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Nippon Steel Corporation | Element de renforcement automobile |
| JP2009083686A (ja) * | 2007-10-01 | 2009-04-23 | Mazda Motor Corp | 自動車の車体構造 |
| CN101676165A (zh) * | 2008-09-18 | 2010-03-24 | 马自达汽车株式会社 | 车身结构 |
| JP2010070133A (ja) * | 2008-09-19 | 2010-04-02 | Mazda Motor Corp | 車体構造 |
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| JP2010188753A (ja) * | 2009-02-16 | 2010-09-02 | Mazda Motor Corp | 車両の車体構造 |
| JP2011168122A (ja) * | 2010-02-17 | 2011-09-01 | Mazda Motor Corp | 車両の後部車体構造 |
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