JP3349482B2 - 超低電圧カスコードカレントミラー - Google Patents
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Description
のであって、更に詳細には、低く且つ可変の電圧で動作
可能なカスコード電流源に関するものである。
されている。DCバイアス要素として、電流源は、全体
的な回路の電源及び温度変動に対する低い感度を提供す
る一方、回路内においてDCバイアスレベルを確立する
ために頻繁に使用されている。電流源は、又、増幅器段
における負荷装置として広く使用されている。カレント
ミラーの高いインクリメンタル即ち増分的なインピーダ
ンスは低い電源電圧において増幅器段の高い電圧利得を
与える。
3個の同一のPMOSトランジスタ22,24,26を
有しており、それらは夫々の分岐部21,23,25内
に電流を供給する。分岐部21の出力ノードN40がN
MOSトランジスタ10のゲート端子及びドレイン端子
へ接続している。NMOSトランジスタ10のソース端
子は接地へ接続されている。分岐部23の出力ノードN
42はPNPトランジスタ11のエミッタ端子へ接続し
ている。トランジスタ11のコレクタ端子及びベース端
子は接地接続されている。分岐部26の出力ノードN4
4は抵抗12の一端へ接続している。抵抗12の他端は
接地接続している。
子及びソース端子は夫々のノードN46及びN45へ接
続しているので、トランジスタ22,24,26は実質
的に同一のゲート対ソース電圧を有している。その結
果、電流I27,I28,I29の大きさの間の不整合
の主要な発生源は出力ノードN40,N42,N44に
おける電圧信号の値の間の差によって発生される。出力
ノードN40,N42,N44における電流の間の差
は、又、部分的には、PMOSトランジスタ22,2
4,26の寸法における不整合又はノイズによっても発
生される。電流における差は、又、ノードN40,N4
2,N44における電圧差を発生させる。
における電圧の値に関する電流I27,I28,I29
の大きさの依存性を緩和させるため、従って、電流I2
7−I29の大きさの間の良好なマッチング即ち整合を
達成するために、出力ノードN40,N42,N44の
小信号出力インピーダンスが高いものであることが望ま
しい。電流源の出力インピーダンスを増加させるための
従来の技術はカスコード形態を使用するものである。
23,25の夫々においてカスコードトランジスタ1
3,14,15を使用しているという点を除いて、図1
の電流源20と同様の3分岐カスコード電流源60を示
している。入力バイアス回路40はノードN45におけ
る電圧よりも低い電圧をノードN50において確立す
る。トランジスタ13,14,15は、出力ノードN4
0,N42,N44の夫々におけるインピーダンスを増
加させる。従って、電流源60は図1に示した電流源2
0と比較して、電流I27,I28,I29の大きさの
間に著しく改善されたマッチング即ち整合を与える。
と接地との間の電圧が最小スレッシュホールドを超える
場合に良好な電流のマッチング即ち整合を与える。然し
ながら、V1における使用可能な電圧はシステムデザイ
ンに起因して減少する傾向がある。V1における電圧が
最小スレッシュホールド限界、例えば2.0Vより降下
し、且つノードN50及びN45の間の電圧がV1、例
えば1.5Vより小さくなると、カスコードトランジス
タ13,14,15のドレイン対ソース端子を横断して
の電圧は無視可能なものとなり、それによりカレントミ
ラー60を低供給電圧においては動作不能なものとさせ
る。従って、電流源60の許容可能な動作のためには、
使用可能なものよりも一層高い供給電圧が必要とされ
る。
ることも可能な高出力インピーダンスを持った電流源が
必要とされている。
鑑みなされたものであって、上述した如き従来技術の欠
点を解消し、低電源電圧で動作することが可能であり且
つ高い出力インピーダンスを具備する電流源を提供する
ことを目的とする。本発明の更に別の目的とすること
は、負荷装置へ所定の電流を供給することの可能な改良
したカレントミラーを提供することである。
のバイアス電圧においてマッチングした電流を供給する
電流源を提供しており、それは、(1)基準電流を供給
するための第一回路、(2)制御端子と、第一端子と、
第二端子とを具備しており制御端子が第一回路へ結合さ
れている第一トランジスタ、(3)制御端子と、第一端
子と、第二端子とを具備しており第一電流密度を有して
おり第二端子が第一電流を受取るべく結合されている第
二トランジスタ、(4)制御端子と、第一端子と、第二
端子とを具備しており制御端子が第一トランジスタの制
御端子へ結合しており第二端子が第二電流を供給する第
三トランジスタ、(5)制御端子と、第一端子と、第二
端子とを具備しており第二電流密度を有しており第一端
子が第二電流を受取るべく結合されており且つ第二端子
が負荷へ第三電流を供給する第四トランジスタ、(6)
制御端子と、第一端子と、第二端子とを具備しており制
御端子が第三トランジスタの制御端子へ結合されており
且つ第二端子が第四電流を供給する第五トランジスタ、
(7)第四トランジスタの制御端子及び第五トランジス
タの第二端子へ結合されており、第四トランジスタの第
一端子における電圧が第二トランジスタの第二端子にお
ける電圧とマッチング即ち整合するように第五トランジ
スタの第二端子に電圧を供給すると共に第四トランジス
タの制御端子に電圧を供給するバイアス回路、を有して
いる。
子と、第一端子と、第二端子とを具備すると共に第三電
流密度を有しており制御端子が第四トランジスタの制御
端子へ結合されており第二端子が制御端子へ結合されて
おり且つ第一端子が第五トランジスタの第二端子へ結合
されている第六トランジスタ、制御端子と、第一端子
と、第二端子とを具備すると共に第四電流密度を有して
おり、第二端子が第六トランジスタの制御端子へ結合さ
れており制御端子が第五トランジスタの第二端子へ結合
されている第七トランジスタ、を有しており、第三電流
密度が第二電流密度とマッチング即ち整合しており且つ
第四電流密度が第一電流密度とマッチング即ち整合して
いることを特徴としている。
アスペクト比は約400対1であり、第七トランジスタ
のアスペクト比は20対5であり、第四トランジスタの
アスペクト比は400対1である。
アスペクト比は第六トランジスタのアスペクト比よりも
一層大きい。
変のバイアス電圧においてマッチングした電流を供給す
る電流源が提供され、それは、制御端子と、第一端子
と、第二端子とを有しており第一電流を供給する第一ト
ランジスタ、制御端子と、第一端子と、第二端子とを具
備しており、第一回路へ結合されており且つ出力ノード
へ出力電流を供給する第二トランジスタを具備している
第二回路、制御端子と、第一端子と、第二端子とを具備
する第三トランジスタ及び制御端子と、第一端子と、第
二端子とを具備している第四トランジスタを有しており
第二回路へ結合されているバイアス回路、を有してい
る。該バイアス回路は、第二トランジスタの第一端子に
おける電圧と第一トランジスタの第二端子における電圧
とがマッチング即ち整合するように、第三トランジスタ
の第一端子において電圧を供給すると共に第二トランジ
スタの制御端子において電圧を供給する。
び第四トランジスタの電流密度がほぼ同じであり且つ第
二トランジスタ及び第三トランジスタの電流密度がほぼ
同一である。
アスペクト比は第三トランジスタのアスペクト比とほぼ
同一である。
アスペクト比は第三トランジスタのアスペクト比よりも
一層大きい。
ジスタは第一導電型であり、且つ第二及び第三トランジ
スタは第二導電型である。第一及び第二導電型は反対の
極性である。
コード電流源100Aを図3Aに示してある。電流源1
00Aは従来の基準回路65と、第一出力回路70と、
第二出力回路80と、バイアス回路90とを有してい
る。電流源100Aは従来の基準回路65の電流Iref
とマッチング即ち整合されるべき負荷85に対する第二
出力電流I2を供給する。
てバイアス電圧を供給し且つ基準電流Irefを供給す
る。図3Aに示したように、従来の基準回路65はオペ
アンプ42と、NMOSトランジスタ40と、抵抗44
と、PMOSトランジスタ21とを有している。PMO
Sトランジスタ21のソース端子21aはノードN45
へ結合している。PMOSトランジスタ21のゲート端
子21cはオペアンプ42の出力端子へ結合している。
NMOSトランジスタ40のドレイン端子40b及びゲ
ート端子40cはオペアンプ42の第一入力端子へ結合
している。ドレイン端子40bは図示していない電流供
給源から適宜の電流を受取る。NMOSトランジスタ4
0のソ−ス端子40aは接地へ結合している。PMOS
トランジスタ21のドレイン端子21b及び抵抗44は
オペアンプ42の第二入力端へ結合している。この実施
例においては、抵抗44は約1Ω乃至10mΩの範囲と
することが可能である。PMOSトランジスタ21のド
レイン端子21bは基準電流Irefを供給する。
22及びNMOSトランジスタ30を有している。PM
OSトランジスタ22のソース端子22a、ドレイン端
子22b、ゲート端子22cは夫々のノードN45,N
47,N46へ接続している。電圧供給即ち電源電圧1
20がノードN45へ印加される。NMOSトランジス
タ30のドレイン端子30b及びゲート端子30cはノ
ードN47へ接続しており且つトランジスタ30のソー
ス端子30aは接地接続している。トランジスタ22は
従来の基準回路65の電流Irefをほぼ複製したもので
ある第一出力電流I1を発生する。
23及びPMOSトランジスタ31を有している。PM
OSトランジスタ23のソース端子23a、ドレイン端
子23b、ゲート端子23cは夫々のノードN45,N
48,N46へ接続している。PMOSトランジスタ3
1のソース端子31a、ドレイン端子31b、ゲート端
子31cは夫々のノードN48,N49,N50へ接続
している。負荷85がドレイン端子31bと接地との間
に接続している。PMOSトランジスタ31は負荷85
に対して第二出力電流I2を供給する。
24、PMOSトランジスタ32、NMOSトランジス
タ33を有している。ソース端子24aがノードN45
へ結合している。ゲート端子24cはゲート端子23c
及びゲート端子22c(ノードN46)へ結合してい
る。ドレイン端子24bはPMOSトランジスタ32の
ソース端子32aへ結合しており且つNMOSトランジ
スタ33のゲート端子33c即ちノード52へ結合して
いる。PMOSトランジスタ32のゲート端子32c及
びドレイン端子32bはNMOSトランジスタ33のド
レイン端子33bへ結合している。ソース端子33aは
接地へ結合している。バイアス回路90は、電流I1及
びI2がほぼマッチング即ち一致するようにノードN5
2に電圧を供給する。
refを発生し且つ第一出力回路70はIrefを複製したも
のである第一出力電流I1を発生する。第二出力回路8
0は第一出力電流I1を複製したものである第二出力電
流I2を負荷85に対して出力する。
トランジスタ32の電流密度はPMOSトランジスタ3
1の電流密度とほぼマッチング即ち整合している。同様
に、PMOSトランジスタ33の電流密度はトランジス
タ30の電流密度とほぼマッチングしている。PMOS
トランジスタ32はNMOSトランジスタ33のチャン
ネル幅対チャンネル長さ比(「アスペクト比」)に対し
より大きなアスペクト比を有している。この実施例にお
いては、PMOSトランジスタ32のアスペクト比は約
400対1又は200対0.5であり、且つNMOSト
ランジスタ33のアスペクト比は約20対5である。
対ソース電圧特性を有している。何故ならば、トランジ
スタ22及び23は物理的な幾何学的形状においてマッ
チングされており、ゲート端子22c及びゲート端子2
3cはノードN46へ接続しており、且つソース端子2
2a及びソース端子23aがノードN45へ接続してい
るからである。電流I1及びI2の大きさの間のマッチ
ングを改善するために、トランジスタ22及び23は同
様のドレイン対ソース電圧を有するべきである(即ち、
ノードN47及びN48における電圧がマッチング即ち
整合すべきである)。最良のマッチングのためには、ト
ランジスタ22及び23は互いに近接して位置されるべ
きである。又、勾配を拒否するために公知の共通重心レ
イアウト技術を使用すべきである。
23のドレイン対ソース電圧の間の差を減少させ、それ
により電流I1及びI2の間のマッチング即ち整合を改
善させる。本発明の第一実施例においては、PMOSト
ランジスタ31はPMOSトランジスタ32のアスペク
ト比とマッチングするアスペクト比を有しており、即ち
400/1又は200/0.5である。PMOSトラン
ジスタ31のアスペクト比を増加させると、PMOSト
ランジスタ31のゲート端子31c及びソース端子31
aにおける電圧の間の差、即ちノードN50及びN48
における電圧の間の差を減少させ、それはPMOSトラ
ンジスタ31を介しての電流導通レベルを達成するのに
必要なものである。従って、PMOSトランジスタ31
の大きなアスペクト比は供給電圧即ち電源電圧120の
減少するレベルにおいて、カレントミラー100Aが第
二出力電流I2の同一のレベルを供給することを可能と
する。
ドN50において電圧を供給し、それは第二出力電流I
2を第一出力電流I1とマッチングさせる。電流I3は
バイアス回路90の動作を開始させるのに必要である。
この実施例においては、電流I3は第一出力電流I1と
ほぼ同一の値である。電流I3も、第一出力電流I1の
値より大きいか又はより小さくスケーリングすることが
可能である。ノードN47における電圧VN47は、トラ
ンジスタ30のゲート対ソース電圧VGS_30によって表
わされる。ノードN48における電圧VN48は以下の式
によって表わされる。
電圧 VSG_31:PMOSトランジスタ31のソース対ゲート
電圧 電圧VSG_32及びVSG_31はほぼ互いにマッチング即ち整
合している。何故ならば、PMOSトランジスタ32は
PMOSトランジスタ31とほぼ同一の電流密度を有し
ているからである。従って、VN48はVN52と等しい。電
圧VN52はNMOSトランジスタ33のゲート対ソース
電圧VGS_33と等しい。従って、VN48はVGS_33と等し
い。NMOSトランジスタ33はトランジスタ30とほ
ぼ同一の電流密度を有しているので、電圧VGS_33は電
圧VGS_32とほぼ等しく且つVN48はVN47とほぼ等し
い。従って、第二出力電流I2は第一出力電流I1とほ
ぼマッチング即ち整合すべきである。
への第二出力電流I2が供給電圧即ち電源電圧120の
低い電圧においてさえも実質的に第一出力電流I1とマ
ッチング即ち一致するように、ノードN52において電
圧を供給すると共にノードN50において電圧を供給す
る。この実施例においては、第一出力電流I1は電流I
2とマッチングし、尚I1は0.001乃至10mAの
範囲内である。
トランジスタ13,14,15を有するカスコード形態
に結合されている。対照的に、本発明のこの実施例にお
いては、第二出力回路80の電圧のみがエキストラなカ
スコード回路によって制御されるに過ぎない。従って、
電流源60におけるよりも第二出力回路80においては
より少ない電圧が使用される。
な電流を発生することが可能である。例えば、図3Bは
電流源100Bを示しており、電流I4及びI5は第二
出力回路80の2つの複製物である回路80B及び80
Cを使用して発生される。図3Bにおいては図3Aの従
来の基準回路65は示していない。トランジスタ23B
及び23Cはトランジスタ23とほぼ同一の寸法である
ように設けられるか、又はトランジスタ23よりも大き
な寸法又は小さな寸法であるようにスケーリングされ
る。トランジスタ31B及び31CはPMOSトランジ
スタ31とほぼ同一の寸法であるか又はPMOSトラン
ジスタ31よりも大きいか又は小さい寸法にスケーリン
グされる。従って、電流I4及びI5は電流I2及びI
1とほぼ整合する。何故ならばノードN48B,N48
C,N48,N47における電圧がほぼマッチングする
からである。
例の電流源100Aと同一の電流源を提供するものであ
るが、PMOSトランジスタ31のアスペクト比はPM
OSトランジスタ32のアスペクト比よりも僅かに大き
い点が異なっている。PMOSトランジスタ31の適宜
のアスペクト比は約440/1である。PMOSトラン
ジスタ31のアスペクト比を増加させることは、ノード
N49における増加する電圧に対しても、ノードN48
における電圧がノードN47における電圧とマッチング
することを可能とさせる。PMOSトランジスタ31の
より高いアスペクト比はソース端子31a即ちノードN
48における電圧を、ドレイン端子31b即ちノードN
49における増加する電圧に対してより影響を受けない
ものとさせる。従って、ノードN49における増加する
電圧に対して電流I1及びI2のマッチングを維持する
ことが可能である。
サ、低電圧バンドギャップ基準、又は低い供給電圧即ち
電源電圧が供給され且つ基準電流とマッチングする電流
を発生せねばならないその他のバイアス回路において使
用することが可能である。例えば、温度センサ及びバン
ドギャップ回路は「絶対的な温度に比例する電流」(I
PTAT)回路及び「電圧ベースエミッタに比例する電
流」(IPTVBE)回路を有している。
示している。図4Bは適宜のITPVBE回路200B
を示している。図4AのIPTAT回路200Aはノー
ドN100に対して出力電圧及び電流を供給する。電流
I100はIPTAT回路200Aの増加する温度と共
に増加する。図4Bの温度IPTVBE回路200Bは
電流I110を発生する。電流I110はIPTVBE
回路200Bの増加する温度と共に減少する。温度検知
回路はIPTAT回路200Aの電流I100とIPT
VBE回路200Bの電流I110との間の差を測定し
且つ減算する。バンドギャップ回路は電流I100及び
I110を加算する。
発生器回路200Aにおいて使用される場合には、トラ
ンジスタ107及び111は同一の電流密度を有してい
る。トランジスタ109,110,112は同一の電流
密度を有しており、トランジウタ101−105は同一
の電流密度を有している。トランジスタ108はトラン
ジスタ107の電流密度の1/10又は1/20倍であ
る電流密度を有している。抵抗160は、トランジスタ
108がトランジスタ107の電流密度の1/10倍で
ある場合に9kΩであり、且つトランジスタ108がト
ランジスタ107の電流密度の1/20倍である場合に
18kΩである。このことは最近のトランジスタに対す
る10の変化単位当たり90mVと一貫性を有してい
る。バイアス回路190はノードN101及びN104
における電圧をマッチングさせ、従って電流I101及
びI100を互いにマッチングさせる。
路200Aにおいて使用される場合には、トランジスタ
109及び112はトランジスタ110よりも僅かに大
きな電流密度を有している。トランジスタ109及び1
12はトランジスタ110の電流密度よりも5乃至10
%低い電流密度を有している。IPTAT発生器回路2
00Aは、抵抗R1及びR2が高い電圧を供給する場合
であっても電流I102及びI100をマッチング即ち
整合させる。
は図3Aを参照して先に説明したバイアス回路90と同
様のバイアス回路290を有している。本発明の第一実
施例がIPTVBE発生器回路200Bにおいて使用さ
れる場合には、バイアス回路290のトランジスタ29
2のアスペクト比及び電流密度はPMOSトランジスタ
262,266,268,298のアスペクト比及び電
流密度とマッチングする。従って、バイアス回路290
はPMOSトランジスタ262,266,268,29
8のスレッシュホールド電圧におけるシステマチックな
変化を相殺する。トランジスタ250,256,25
8,260は同一のアスペクト比及び電流密度を有して
いる。従って、電流I110は電流IPTATと一致す
る。何故ならば、PMOSトランジスタ268及び26
2のゲート対ソース電圧は一致するからである。
74,278へ結合している。トランジスタ252から
の電流Iservoは増幅器276を駆動する。増幅器27
6の入力端子284が抵抗272と抵抗274との間に
結合されているために、入力端子284における電圧は
前に知られているものよりもより低いものとすることが
可能である。従って、増幅器276は入力端子284に
おいて供給される低電圧で動作することが可能である。
抵抗272の適宜の値は400kΩであり且つ抵抗27
4及び278の適宜の値は200kΩである。抵抗28
0の適宜の値は100又は200kΩである。
回路200Bにおいて使用される場合には、PMOSト
ランジスタ262,266,268,298のアスペク
ト比及び電流密度はバイアス回路290のPMOSトラ
ンジスタ292のアスペクト比及び電流密度よりも僅か
に大きい。PMOSトランジスタ262,266,26
8,298はトランジスタ292の電流密度よりも5又
は10%小さい電流密度を有している。IPTVBE発
生器回路200Bは、トランジスタ282及び抵抗28
0が高い電圧を供給する場合であっても、電流I110
及びIPTATをマッチングさせる。
詳細に説明したが、本発明は、これら具体例にのみ制限
されるべきものではなく、本発明の技術的範囲を逸脱す
ることなしに種々の変形が可能であることは勿論であ
る。例えば、電流Iref,I1,I2の間の関係はトラ
ンジスタ21,22,23の寸法を変えることによって
変化させることが可能である。MOSトランジスタはB
JTトランジスタで置換させることが可能である。
る従来の電流源20を示した概略図。
60を示した概略図。
源100Aを示した概略図。
備する図3Aに示した本発明の1実施例を示した概略
図。
PTAT発生器回路200Aを示した概略図。
PTVBE発生器回路200Bを示した概略図。
Claims (7)
- 【請求項1】 負荷装置へ所定の電流を供給するカレン
トミラーにおいて、 基準電圧及び基準電流を供給する基準回路、 第一電源電圧と第一電気的ノードとの間に第一トランジ
スタが接続されており、前記第一トランジスタが前記基
準電圧に応答して前記基準電流の実質的に第一の所定の
倍数である電流を流す第一電流経路が前記第一電気的ノ
ードと第二電源電圧との間に接続されている基準出力回
路、 前記第一電源電圧と第二電気的ノードとの間に第二トラ
ンジスタが接続されており、前記第二トランジスタが前
記基準電圧に応答して前記基準電流の実質的に前記第一
の所定の倍数である電流を流す第二電流経路が前記第二
電気的ノードと前記第二電源電圧との間に接続されてお
り、前記第二電気的ノードが前記第一電気的ノードの電
圧とマッチングする電圧を有する構成とされているバイ
アス回路、 前記第一電源電圧と第三電気的ノードとの間に第三トラ
ンジスタが接続されており、前記第三トランジスタが前
記基準電圧に応答して前記基準電流の第二の所定の倍数
の電流を流す第三電流経路であって直列接続されている
カスコードトランジスタと負荷装置とを包含している第
三電流経路が前記第三電気的ノードと前記第二電源電圧
との間に接続されており、前記カスコードトランジスタ
が前記第二電気的ノードの電圧によって制御される出力
回路、を有していることを特徴とするカレントミラー。 - 【請求項2】 請求項1において、前記基準出力回路が
前記第一電気的ノードへ結合しているドレイン端子及び
ゲート端子を具備している第四トランジスタを有してお
り、且つ前記バイアス回路が前記第二電気的ノードへ結
合しているゲート端子を具備する第五トランジスタを有
していることを特徴とするカレントミラー。 - 【請求項3】 請求項2において、前記バイアス回路
が、更に、前記カスコードトランジスタのゲート端子へ
結合しているゲート端子と、前記第二電気的ノードへ結
合しているドレイン端子と、前記第五トランジスタのド
レイン端子へ結合しているソース端子とを具備している
第六トランジスタを有していることを特徴とするカレン
トミラー。 - 【請求項4】 請求項1において、前記第一の所定の倍
数及び前記第二の所定の倍数が実質的に等しいことを特
徴とするカレントミラー。 - 【請求項5】 請求項3において、前記カスコードトラ
ジスタ及び前記第六トランジスタが実質的に同一のアス
ペクト比を有していることを特徴とするカレントミラ
ー。 - 【請求項6】 請求項3において、前記カスコードトラ
ンジスタが前記第六トランジスタのアスペクト比よりも
より大きなアスペクト比を有していることを特徴とする
カレントミラー。 - 【請求項7】 請求項3において、更に、第二出力回路
を有しており、前記第二出力回路は互いに直列接続され
ているカスコードトランジスタと負荷装置とを有してお
り、前記第二出力回路の前記カスコードトランジスタ及
び前記第二出力回路の前記負荷装置は、前記第一出力回
路の前記カスコードトランジスタ及び前記出力回路の前
記負荷装置に比例して寸法が決定されていることを特徴
とするカレントミラー。
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