JP3317368B2 - 熱可塑性ポリエステル組成物、その製造方法およびその成形品 - Google Patents
熱可塑性ポリエステル組成物、その製造方法およびその成形品Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形性が優れ、耐熱性
の良好な成形品を与える熱可塑性ポリエステル組成物、
その成形品およびその製造方法に関し、さらに詳しく
は、結晶性ポリエステル樹脂の結晶化速度が著しく向上
している組成物であり、補強効率が高く、高弾性率を有
しているので、エンジニアリング用成形材料としては勿
論のこと、フィルムや繊維へ応用され、特に充填剤の均
一分散効果より、ガスバリアー性や吸水率の改善された
フィルムへ応用される。
の良好な成形品を与える熱可塑性ポリエステル組成物、
その成形品およびその製造方法に関し、さらに詳しく
は、結晶性ポリエステル樹脂の結晶化速度が著しく向上
している組成物であり、補強効率が高く、高弾性率を有
しているので、エンジニアリング用成形材料としては勿
論のこと、フィルムや繊維へ応用され、特に充填剤の均
一分散効果より、ガスバリアー性や吸水率の改善された
フィルムへ応用される。
【０００２】
【従来の技術】近年、ポリエステル樹脂、特にポリエチ
レンテレフタレートの結晶性改良を目的として様々な充
填剤を添加することが提案されている。特にタルクは、
その核剤効果により結晶性が改善されることが知られて
いる。しかしながら、この方法では、その効果は多少認
められるものの、無機充填剤は、２軸混練機等を用いて
配合、分散させるために、均一な分散が得られていない
のが現状である。
レンテレフタレートの結晶性改良を目的として様々な充
填剤を添加することが提案されている。特にタルクは、
その核剤効果により結晶性が改善されることが知られて
いる。しかしながら、この方法では、その効果は多少認
められるものの、無機充填剤は、２軸混練機等を用いて
配合、分散させるために、均一な分散が得られていない
のが現状である。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】本発明は、少量の無
機充填剤を均一に分散させて、結晶速度が早く、優れた
補強効果を発現させて高強度のポリエステル組成物およ
びその成形品を得ることを課題とするものであるが、無
機充填剤の均一分散を通常の混練機を用いて行うのでは
なく、ポリエステルの重合中に行ない、あたかもポリマ
ーアロイにおいてポリマーが分子オーダーで混合されて
いる如く、無機充填剤を均一にポリエステル中に分散さ
せることを課題とするものである。
機充填剤を均一に分散させて、結晶速度が早く、優れた
補強効果を発現させて高強度のポリエステル組成物およ
びその成形品を得ることを課題とするものであるが、無
機充填剤の均一分散を通常の混練機を用いて行うのでは
なく、ポリエステルの重合中に行ない、あたかもポリマ
ーアロイにおいてポリマーが分子オーダーで混合されて
いる如く、無機充填剤を均一にポリエステル中に分散さ
せることを課題とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するため鋭意、研究検討した結果、遂に本発明を
完成するに到った。すなわち本発明は熱可塑性ポリエス
テル樹脂（ａ）に層電荷が０．２〜１．０を有する層状
無機充填剤（ｂ）を含有する組成物であって、該組成物
中における成分（ｂ）の面間隔値が、初期値の５倍以上
であることを特徴とする熱可塑性ポリエステル組成物お
よび該組成物からなる成形品、また熱可塑性ポリエステ
ル樹脂（ａ）および層状無機充填剤（ｂ）より熱可塑性
ポリエステル組成物を製造する方法において、前記熱可
塑性ポリエステル樹脂（ａ）を製造する際に、予めグリ
コール類で膨潤処理した前記層状無機充填剤（ｂ）を配
合して重合することを特徴とする熱可塑性ポリエステル
組成物の製造方法である。
を解決するため鋭意、研究検討した結果、遂に本発明を
完成するに到った。すなわち本発明は熱可塑性ポリエス
テル樹脂（ａ）に層電荷が０．２〜１．０を有する層状
無機充填剤（ｂ）を含有する組成物であって、該組成物
中における成分（ｂ）の面間隔値が、初期値の５倍以上
であることを特徴とする熱可塑性ポリエステル組成物お
よび該組成物からなる成形品、また熱可塑性ポリエステ
ル樹脂（ａ）および層状無機充填剤（ｂ）より熱可塑性
ポリエステル組成物を製造する方法において、前記熱可
塑性ポリエステル樹脂（ａ）を製造する際に、予めグリ
コール類で膨潤処理した前記層状無機充填剤（ｂ）を配
合して重合することを特徴とする熱可塑性ポリエステル
組成物の製造方法である。
【０００５】本発明において用いられる（ａ）成分であ
る熱可塑性ポリエステル樹脂としては、特に制限はされ
ないが、その融点が１５０〜３００℃のものであり、た
とえば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシ
クロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリオキシエ
トキシベンゾエート、ポリエチレンナフタレート、上記
ポリエステル構成成分と他の酸成分および／またはグリ
コール成分、たとえばイソフタル酸、Ｐ−オキシ安息香
酸、アジピン酸、セバシン酸、グルタール酸、ジフェニ
ルメタンジカルボン酸、ダイマー酸のような酸成分、ヘ
キサメチレングリコール、ジエチレングリコール、ネオ
ペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、ネオペンチル
グリコール、ビスフェノールＡ、ネオペンチルグリコー
ルアルキレンオキシド付加体のような、グリコール成分
を共重合したポリエステル、芳香族ポリエステル・ポリ
エーテルブロック共重合体、芳香族ポリエステル・ポリ
ラクトンブロック共重合体、ポリアリレート等の広義の
ポリエステルが例示され、単独または、複数樹脂のブレ
ンドもしくは、それらの共重合体であってもよい。特に
融点が２００℃以上のものが耐熱性の点から好ましい。
通常ポリエステルは、フェノール／テトラクロロエタン
混合溶媒（６／４重量比）中３０℃で測定して求めた固
有粘度が０．５以上であることが好ましく、更には、
０．６以上であることが特に好ましい。
る熱可塑性ポリエステル樹脂としては、特に制限はされ
ないが、その融点が１５０〜３００℃のものであり、た
とえば、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシ
クロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリオキシエ
トキシベンゾエート、ポリエチレンナフタレート、上記
ポリエステル構成成分と他の酸成分および／またはグリ
コール成分、たとえばイソフタル酸、Ｐ−オキシ安息香
酸、アジピン酸、セバシン酸、グルタール酸、ジフェニ
ルメタンジカルボン酸、ダイマー酸のような酸成分、ヘ
キサメチレングリコール、ジエチレングリコール、ネオ
ペンチルグリコール、ビスフェノールＡ、ネオペンチル
グリコール、ビスフェノールＡ、ネオペンチルグリコー
ルアルキレンオキシド付加体のような、グリコール成分
を共重合したポリエステル、芳香族ポリエステル・ポリ
エーテルブロック共重合体、芳香族ポリエステル・ポリ
ラクトンブロック共重合体、ポリアリレート等の広義の
ポリエステルが例示され、単独または、複数樹脂のブレ
ンドもしくは、それらの共重合体であってもよい。特に
融点が２００℃以上のものが耐熱性の点から好ましい。
通常ポリエステルは、フェノール／テトラクロロエタン
混合溶媒（６／４重量比）中３０℃で測定して求めた固
有粘度が０．５以上であることが好ましく、更には、
０．６以上であることが特に好ましい。
【０００６】次に本発明において配合される（ｂ）成分
である層状無機充填剤としては、その層電荷が０．２〜
１．０、好ましくは０．６〜１．０を有し、また陽イオ
ン交換容量が５０〜２００ミリ当量／１００ｇであるよ
うな陽イオン交換能力を有するものが好ましい。具体的
にはモンモリロナイト、サポナイト、ハイデライト、ヘ
フトライトおよびスティブンサイト等のスメクタイト系
鉱物やバーミキュライト、ハロイサイトおよび膨潤性雲
母（マイカ）などがある。この中でも層間にモノマーを
インターカレートする性質を有していることが重要であ
るので膨潤性鉱物が適しており、特に膨潤性雲母が最適
である。なお前記層状無機充填剤は天然ものでも合成の
ものでもよい。
である層状無機充填剤としては、その層電荷が０．２〜
１．０、好ましくは０．６〜１．０を有し、また陽イオ
ン交換容量が５０〜２００ミリ当量／１００ｇであるよ
うな陽イオン交換能力を有するものが好ましい。具体的
にはモンモリロナイト、サポナイト、ハイデライト、ヘ
フトライトおよびスティブンサイト等のスメクタイト系
鉱物やバーミキュライト、ハロイサイトおよび膨潤性雲
母（マイカ）などがある。この中でも層間にモノマーを
インターカレートする性質を有していることが重要であ
るので膨潤性鉱物が適しており、特に膨潤性雲母が最適
である。なお前記層状無機充填剤は天然ものでも合成の
ものでもよい。
【０００７】本発明において、前記（ａ）成分と（ｂ）
成分の配合量としては、成形加工の際の流動性や表面特
性を考慮すると、（ａ）成分が５０〜９９．９９重量部
に対して（ｂ）成分が５０〜０．０１重量部が好まし
く、特に（ａ）成分が８０〜９９．９重量部、（ｂ）成
分が２０〜０．１重量部が望ましい。
成分の配合量としては、成形加工の際の流動性や表面特
性を考慮すると、（ａ）成分が５０〜９９．９９重量部
に対して（ｂ）成分が５０〜０．０１重量部が好まし
く、特に（ａ）成分が８０〜９９．９重量部、（ｂ）成
分が２０〜０．１重量部が望ましい。
【０００８】次に本発明組成物を得る方法としては、通
常の熱可塑性ポリエステルを製造する方法において、予
めポリエステルの原料であるグリコール類に層状無機充
填剤を膨潤処理させておくことを除けば、常法に従って
製造することができる。なおグリコール類としては、エ
チレングリコール、ブチレングリコールなど熱可塑性ポ
リエステルの原料と同じグリコールを用いることが好ま
しい。またグリコール類に層状無機充填剤を膨潤処理さ
せる方法としては、特に限定されるものではないが、グ
リコール中に無機充填剤を長時間浸漬する方法、グリコ
ール中に無機充填剤を分散させた状態で加熱攪拌する方
法、あるいは超音波処理、震盪など任意の方法を採用で
きる。また本発明成形品を得る方法としては、射出成
形、押し出し成形など通常の成形方法、条件を採用する
ことができ、成形品としては、ペレット、フィルム、シ
ート、エンジニアリングプラスチックなど種々の用途に
成形できる。
常の熱可塑性ポリエステルを製造する方法において、予
めポリエステルの原料であるグリコール類に層状無機充
填剤を膨潤処理させておくことを除けば、常法に従って
製造することができる。なおグリコール類としては、エ
チレングリコール、ブチレングリコールなど熱可塑性ポ
リエステルの原料と同じグリコールを用いることが好ま
しい。またグリコール類に層状無機充填剤を膨潤処理さ
せる方法としては、特に限定されるものではないが、グ
リコール中に無機充填剤を長時間浸漬する方法、グリコ
ール中に無機充填剤を分散させた状態で加熱攪拌する方
法、あるいは超音波処理、震盪など任意の方法を採用で
きる。また本発明成形品を得る方法としては、射出成
形、押し出し成形など通常の成形方法、条件を採用する
ことができ、成形品としては、ペレット、フィルム、シ
ート、エンジニアリングプラスチックなど種々の用途に
成形できる。
【０００９】
【作用】本発明組成物の結晶性が高く、また補強効果が
高い理由としては、熱可塑性ポリエステル樹脂を重合す
る工程において、無機充填剤の層間にモノマーをインタ
ーカレーションすることにより、層状無機充填剤が各層
ごとに分離して分散し、その結果、ポリエステル樹脂中
にアロイの如く均一に混ざりあって、結晶性を向上さ
せ、またアスペクト比が極めて高くなって補強効果が向
上するものと思われる。つまり、通常ポリエステルが結
晶化する際の結晶化機構とはまったく異っており、層状
無機物質の層間において、一種の配向結晶化のようなも
のが起こっていると考えられる。
高い理由としては、熱可塑性ポリエステル樹脂を重合す
る工程において、無機充填剤の層間にモノマーをインタ
ーカレーションすることにより、層状無機充填剤が各層
ごとに分離して分散し、その結果、ポリエステル樹脂中
にアロイの如く均一に混ざりあって、結晶性を向上さ
せ、またアスペクト比が極めて高くなって補強効果が向
上するものと思われる。つまり、通常ポリエステルが結
晶化する際の結晶化機構とはまったく異っており、層状
無機物質の層間において、一種の配向結晶化のようなも
のが起こっていると考えられる。
【００１０】
【実施例】本発明組成物を実施例を用いて具体的に説明
するが、本発明はこれらに限定されるものではない。な
お層状無機充填剤の面間隔および熱可塑性ポリエステル
の極限粘度は下記の方法で測定した。 面間隔の測定：Ｘ線発生装置ＲＤ−ＲＣ（４５ＫＶ−１
５０ｍＡ）（理学（株）製）を用い、走査角０．０５≦
２θ≦２０の範囲で散乱強度に対する散乱角依存性を測
定し、得られたデータに、バックブラウンド補正、スリ
ット補正、吸収補正を加え、ピーク位置よりBragg の回
折条件による面間隔を求めた。 極限粘度：フェノール／テトラクロロエタン混合溶媒
（重量比：６／４）中、３０℃で測定した。 引張強度及び伸度：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠 曲げ強度及び弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠 熱変形温度：ＡＳＴＭ−Ｄ６９８に準拠
するが、本発明はこれらに限定されるものではない。な
お層状無機充填剤の面間隔および熱可塑性ポリエステル
の極限粘度は下記の方法で測定した。 面間隔の測定：Ｘ線発生装置ＲＤ−ＲＣ（４５ＫＶ−１
５０ｍＡ）（理学（株）製）を用い、走査角０．０５≦
２θ≦２０の範囲で散乱強度に対する散乱角依存性を測
定し、得られたデータに、バックブラウンド補正、スリ
ット補正、吸収補正を加え、ピーク位置よりBragg の回
折条件による面間隔を求めた。 極限粘度：フェノール／テトラクロロエタン混合溶媒
（重量比：６／４）中、３０℃で測定した。 引張強度及び伸度：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠 曲げ強度及び弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠 熱変形温度：ＡＳＴＭ−Ｄ６９８に準拠
【００１１】実施例１ １０ｇの合成膨潤型雲母（コープケミカル社製；ＭＥ１
００）をエチレングリコール５４０ｇ中に分散させ室温
で６０分間撹拌した。これをさらに撹拌装置付きのオー
トクレーブに導入し９０℃に保ったのち、テレフタル酸
ジメチル５００ｇと触媒として三酸化アンチモン０．０
１２モル％を系内に添加し、エステル交換反応後、常法
により重合反応を進行させた。得られた複合材料はポリ
エチレンテレフタレート（以下ＰＥＴという）が主成分
で、雲母が１重量％含有されているものであった。粘度
法により極限粘度を評価したところ０．６１ｄｌ／ｇで
あった。なお実施例１において用いられた雲母の各工程
における面間隔を、小、広角Ｘ線回折により評価した結
果を下記表１に示す。
００）をエチレングリコール５４０ｇ中に分散させ室温
で６０分間撹拌した。これをさらに撹拌装置付きのオー
トクレーブに導入し９０℃に保ったのち、テレフタル酸
ジメチル５００ｇと触媒として三酸化アンチモン０．０
１２モル％を系内に添加し、エステル交換反応後、常法
により重合反応を進行させた。得られた複合材料はポリ
エチレンテレフタレート（以下ＰＥＴという）が主成分
で、雲母が１重量％含有されているものであった。粘度
法により極限粘度を評価したところ０．６１ｄｌ／ｇで
あった。なお実施例１において用いられた雲母の各工程
における面間隔を、小、広角Ｘ線回折により評価した結
果を下記表１に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】実施例２ 実施例１において３０ｇの合成膨潤型雲母（コープケミ
カル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０
ｇ中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。
得られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が３％含有さ
れてた。またＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例１と同じ
値を示した。
カル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０
ｇ中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。
得られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が３％含有さ
れてた。またＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例１と同じ
値を示した。
【００１４】実施例３ 実施例１において５０ｇの合成膨潤型雲母（コープケミ
カル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０
ｇ中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。
得られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が５％含有さ
れ、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例と同じ値を示し
た。
カル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０
ｇ中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。
得られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が５％含有さ
れ、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例と同じ値を示し
た。
【００１５】実施例４ 実施例１において５ｇの合成膨潤型雲母（コープケミカ
ル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０ｇ
中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。得
られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が０．５％含有
され、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例１と同じ値を示
した。
ル社製；ＭＥ−１００）をエチレングリコール５４０ｇ
中に分散させた以外は全て実施例１と同様に行った。得
られた複合材料はＰＥＴが主成分で雲母が０．５％含有
され、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は実施例１と同じ値を示
した。
【００１６】実施例５ オートクレーブにテレフタル酸とエチレングリコールと
から合成したポリエチレンテレフタレートオリゴマー２
３００ｇ（触媒として三酸化アンチモン０．０２５モル
％を含む）および前日より室温で攪拌して、膨潤処理し
た２０ｇの合成膨潤型雲母（コープケミカル社製；ＭＥ
１００）のエチレングリコール分散液を仕込み、減圧下
常法により重合した。得られた複合材料は雲母を１重量
％含み、極限粘度は０．６２ｄｌ／ｇであった。また雲
母の各肯定における面間隔は表１に示す値と同じであっ
た。
から合成したポリエチレンテレフタレートオリゴマー２
３００ｇ（触媒として三酸化アンチモン０．０２５モル
％を含む）および前日より室温で攪拌して、膨潤処理し
た２０ｇの合成膨潤型雲母（コープケミカル社製；ＭＥ
１００）のエチレングリコール分散液を仕込み、減圧下
常法により重合した。得られた複合材料は雲母を１重量
％含み、極限粘度は０．６２ｄｌ／ｇであった。また雲
母の各肯定における面間隔は表１に示す値と同じであっ
た。
【００１７】比較例１ 実施例２において合成膨潤型雲母（コープケミカル社
製；ＭＥ１００）を膨潤処理を行なわずに重合する以外
はすべて実施例２と同様に行った。得られた複合材料は
雲母を１重量％含み、極限粘度は０．６２ｄｌ／ｇであ
った。また、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は１２．８Ａ（ｄ
００１、２θ（ｄｅｇ：６．９０））であった。
製；ＭＥ１００）を膨潤処理を行なわずに重合する以外
はすべて実施例２と同様に行った。得られた複合材料は
雲母を１重量％含み、極限粘度は０．６２ｄｌ／ｇであ
った。また、ＰＥＴ中の雲母の面間隔は１２．８Ａ（ｄ
００１、２θ（ｄｅｇ：６．９０））であった。
【００１８】比較例２ 合成膨潤型雲母をまったく添加せずに、実施例１と同様
にして重合反応を行った。得られたＰＥＴの極限粘度を
評価したところ０．６２ｄｌ／ｇであった。
にして重合反応を行った。得られたＰＥＴの極限粘度を
評価したところ０．６２ｄｌ／ｇであった。
【００１９】参考例１ 前記実施例１〜５および比較例１、２で得られたポリエ
ステルのＤＳＣによる溶融状態からの降温過程における
結晶化発熱ピーク温度（Ｔｃ2 ）およびＤＳＣのサーモ
グラムの面積より結晶化度を求めた。その結果を表２に
示す。
ステルのＤＳＣによる溶融状態からの降温過程における
結晶化発熱ピーク温度（Ｔｃ2 ）およびＤＳＣのサーモ
グラムの面積より結晶化度を求めた。その結果を表２に
示す。
【００２０】
【表２】
【００２１】比較例３ 比較例２で合成したＰＥＴにタルク（林化成、タルカン
ＰＫ、平均粒径５μｍ）を５重量％添加し、３０ｍｍφ
２軸押し出し機を使用してシリンダー温度２８０℃で混
練押し出しし、ペレットに成形した。
ＰＫ、平均粒径５μｍ）を５重量％添加し、３０ｍｍφ
２軸押し出し機を使用してシリンダー温度２８０℃で混
練押し出しし、ペレットに成形した。
【００２２】比較例４ 比較例２で合成したＰＥＴにガラス繊維（旭ガラス、Ｊ
Ａ４２９）を５重量％添加し、３０ｍｍφ２軸押し出し
機を使用してシリンダー温度２８０℃で混練押し出し
し、ペレットに成形した。
Ａ４２９）を５重量％添加し、３０ｍｍφ２軸押し出し
機を使用してシリンダー温度２８０℃で混練押し出し
し、ペレットに成形した。
【００２３】参考例２ 実施例１〜３及び比較例２〜３で得られたペレットを１
００℃で真空乾燥を４時間行った後、射出成形して各々
の試験片（２１８．７×１９．２×３．２ｍｍ、１２８
×１２．８×６．４ｍｍ）に成形した。なお金型温度は
９０℃であり、得られた成形品の各物性を表３に示す。
また成形品の表面における結晶化度はＦＴ−ＩＲにより
測定した。
００℃で真空乾燥を４時間行った後、射出成形して各々
の試験片（２１８．７×１９．２×３．２ｍｍ、１２８
×１２．８×６．４ｍｍ）に成形した。なお金型温度は
９０℃であり、得られた成形品の各物性を表３に示す。
また成形品の表面における結晶化度はＦＴ−ＩＲにより
測定した。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【発明の効果】表２及び表３より明らかなかように、本
発明組成物は、その降温過程における結晶化発熱ピーク
温度が高く、結晶化度も高いことが判る。また本発明成
形品は、補強効率が高く、高弾性率を有しているので、
エンジニアリング用成形材料としては勿論のこと、フイ
ルムや繊維への応用も可能である。特に充填剤の均一分
散効果より、ガスバリアー性や吸水率の改善されたフイ
ルムへの応用も期待され、産業界に寄与すること大であ
る。
発明組成物は、その降温過程における結晶化発熱ピーク
温度が高く、結晶化度も高いことが判る。また本発明成
形品は、補強効率が高く、高弾性率を有しているので、
エンジニアリング用成形材料としては勿論のこと、フイ
ルムや繊維への応用も可能である。特に充填剤の均一分
散効果より、ガスバリアー性や吸水率の改善されたフイ
ルムへの応用も期待され、産業界に寄与すること大であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 伊都郎 滋賀県大津市堅田二丁目１番１号 東洋 紡績株式会社 総合研究所内 審査官 森川 聡 (56)参考文献 特開 平４−50228（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−3037（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08L 67/00 - 67/04
Claims (3)
- 【請求項１】 熱可塑性ポリエステル樹脂（ａ）に層電
荷が０．２〜１．０を有する層状無機充填剤（ｂ）を含
有する組成物であって、該組成物中における成分（ｂ）
の面間隔値が、初期値の５倍以上であることを特徴とす
る熱可塑性ポリエステル組成物。 - 【請求項２】 熱可塑性ポリエステル樹脂（ａ）および
層状無機充填剤（ｂ）より熱可塑性ポリエステル組成物
を製造する方法において、前記熱可塑性ポリエステル樹
脂（ａ）を製造する際に、予めグリコール類で膨潤処理
した前記層状無機充填剤（ｂ）を配合して重合すること
を特徴とする熱可塑性ポリエステル組成物の製造方法。 - 【請求項３】 熱可塑性ポリエステル樹脂（ａ）に層電
荷が０．２〜１．０を有する層状無機充填剤（ｂ）を含
有する組成物からなる成形品であって、該成形品中にお
ける成分（ｂ）の面間隔値が、初期値の５倍以上である
ことを特徴とする熱可塑性ポリエステル成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19127793A JP3317368B2 (ja) | 1992-09-29 | 1993-08-02 | 熱可塑性ポリエステル組成物、その製造方法およびその成形品 |
Applications Claiming Priority (5)
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