JP3258916B2 - 成形機 - Google Patents
成形機Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、射出成形機やダイ
カストマシン等の成形機に関する。
カストマシン等の成形機に関する。
【０００２】
【従来の技術】油圧駆動式の射出成形機等の成形機にお
いては、型締めシリンダによって可動ダイプレートを前
後進駆動して、型締めおよび型開きを行うようになって
いる。そして、型締め行程時においては、型締め完了の
手前の領域（金型タッチ直前の領域）において低圧型締
め動作を行って、然る後、所定の型締め力を発揮する最
終型締め動作を行うようにしている。
いては、型締めシリンダによって可動ダイプレートを前
後進駆動して、型締めおよび型開きを行うようになって
いる。そして、型締め行程時においては、型締め完了の
手前の領域（金型タッチ直前の領域）において低圧型締
め動作を行って、然る後、所定の型締め力を発揮する最
終型締め動作を行うようにしている。
【０００３】上記のように、金型タッチ直前に低圧型締
め動作を行う所以は、金型の保護のためであり、例え
ば、金型離型面に異物が存在する場合における金型損傷
を回避するためである。つまり、金型離型面に異物が存
在した場合には、低圧の型締め動作を行っているため、
異物の抵抗により可動ダイプレートの前進が停止し、こ
の前進停止を検出することにより、マシンを運転停止さ
せて金型損傷を回避することができるからである。
め動作を行う所以は、金型の保護のためであり、例え
ば、金型離型面に異物が存在する場合における金型損傷
を回避するためである。つまり、金型離型面に異物が存
在した場合には、低圧の型締め動作を行っているため、
異物の抵抗により可動ダイプレートの前進が停止し、こ
の前進停止を検出することにより、マシンを運転停止さ
せて金型損傷を回避することができるからである。
【０００４】図２は、従来の射出成形機の型締め制御用
油圧回路の構成を示す図である。同図において、２１は
可動ダイプレートを前後進駆動するための型締めシリン
ダ、２２は型開閉用の高圧作動油供給源たるアキューム
レータ、２３は型開閉制御用の電磁制御弁（ここでは電
磁方向制御弁）、２４はノーマル開の減圧弁である。
油圧回路の構成を示す図である。同図において、２１は
可動ダイプレートを前後進駆動するための型締めシリン
ダ、２２は型開閉用の高圧作動油供給源たるアキューム
レータ、２３は型開閉制御用の電磁制御弁（ここでは電
磁方向制御弁）、２４はノーマル開の減圧弁である。
【０００５】図２に示す構成において、型締め行程の開
始タイミングに至ると、電磁制御弁２３は中立位置（閉
止位置）から図示左側位置に切り替えられ、アキューム
レータ２２からの高圧かつ大流量の作動油が、型締めシ
リンダ２１の前進用油室に供給され、これによって、型
締めシリンダ２１のピストン体が前進して、可動ダイプ
レートが前進駆動される。
始タイミングに至ると、電磁制御弁２３は中立位置（閉
止位置）から図示左側位置に切り替えられ、アキューム
レータ２２からの高圧かつ大流量の作動油が、型締めシ
リンダ２１の前進用油室に供給され、これによって、型
締めシリンダ２１のピストン体が前進して、可動ダイプ
レートが前進駆動される。
【０００６】上記により高圧の型締め動作が進行し、金
型タッチ直前の所定タイミングに至ると、減圧弁２４が
減圧位置(減圧状態)に切り替えられて、型締めシリンダ
２１の前進用油室に供給される作動油の圧力が低圧（例
えば、５ｋｇｆ／ｃｍ2 程度）に切り替えられ、これに
よって低圧型締め動作が開始される。
型タッチ直前の所定タイミングに至ると、減圧弁２４が
減圧位置(減圧状態)に切り替えられて、型締めシリンダ
２１の前進用油室に供給される作動油の圧力が低圧（例
えば、５ｋｇｆ／ｃｍ2 程度）に切り替えられ、これに
よって低圧型締め動作が開始される。
【０００７】そして、所定秒時期間の低圧型締めが行わ
れた後、減圧弁２４は開位置(非減圧状態)に切り替えら
れて、再び高圧の作動油が型締めシリンダ２１の前進用
油室に供給され、これによって、最終型締め動作が行わ
れるようになっている。
れた後、減圧弁２４は開位置(非減圧状態)に切り替えら
れて、再び高圧の作動油が型締めシリンダ２１の前進用
油室に供給され、これによって、最終型締め動作が行わ
れるようになっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記したように、型開
閉用の作動油供給源にアキュームレータ２２を用いる
と、高圧で大流量の作動油を一挙に供給することができ
るので、高圧かつ高速の型締め動作を行うことができ
る。しかしながら、低圧型締めを行うために減圧弁２４
（大流量の減圧弁）を用いる構成をとっているので、こ
の減圧弁２４の応答性の悪さが問題となる。すなわち、
大流量の減圧弁２４は、特に開状態から減圧状態に移行
するまでの応答性が悪く、このため、高圧型締めの圧力
から低圧型締めの圧力までに、圧力降下する時間がかか
るという問題があり、型締め行程時間を短縮化する際の
阻害要因となっていた。
閉用の作動油供給源にアキュームレータ２２を用いる
と、高圧で大流量の作動油を一挙に供給することができ
るので、高圧かつ高速の型締め動作を行うことができ
る。しかしながら、低圧型締めを行うために減圧弁２４
（大流量の減圧弁）を用いる構成をとっているので、こ
の減圧弁２４の応答性の悪さが問題となる。すなわち、
大流量の減圧弁２４は、特に開状態から減圧状態に移行
するまでの応答性が悪く、このため、高圧型締めの圧力
から低圧型締めの圧力までに、圧力降下する時間がかか
るという問題があり、型締め行程時間を短縮化する際の
阻害要因となっていた。
【０００９】さらに、減圧弁２４によって、アキューム
レータ２２に蓄圧した高圧の作動油をタンクに逃がす構
成をとっているので、折角アキュームレータ２２に貯え
た高圧の作動油にロスが生じ、省エネルギー化の点でも
問題となるものであった。
レータ２２に蓄圧した高圧の作動油をタンクに逃がす構
成をとっているので、折角アキュームレータ２２に貯え
た高圧の作動油にロスが生じ、省エネルギー化の点でも
問題となるものであった。
【００１０】本発明は上記の点に鑑みなされたもので、
その目的とするところは、特に高圧型締めから低圧型締
めに移行する時間を可及的に短縮化し、以って、型締め
行程時間を短縮化することにある。また、アキュームレ
ータに貯えた高圧の作動油のロスをなくすことにある。
その目的とするところは、特に高圧型締めから低圧型締
めに移行する時間を可及的に短縮化し、以って、型締め
行程時間を短縮化することにある。また、アキュームレ
ータに貯えた高圧の作動油のロスをなくすことにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した目的を
達成するため、可動ダイプレートを前後進駆動するため
の型締めシリンダと、該型締めシリンダに高圧の作動油
を供給するための高圧作動油供給源手段（例えば、アク
チュエータ）と、該高圧作動油供給源と上記型締めシリ
ンダとの間に介装された型締め制御用電磁制御弁とを具
備した成形機において、上記型締めシリンダの前進用油
室と後退用油室とを接続／切離し可能な電磁制御弁と、
上記型締めシリンダの前進用油室に逆止弁を介して接続
された低圧作動油供給源手段とを、備える。
達成するため、可動ダイプレートを前後進駆動するため
の型締めシリンダと、該型締めシリンダに高圧の作動油
を供給するための高圧作動油供給源手段（例えば、アク
チュエータ）と、該高圧作動油供給源と上記型締めシリ
ンダとの間に介装された型締め制御用電磁制御弁とを具
備した成形機において、上記型締めシリンダの前進用油
室と後退用油室とを接続／切離し可能な電磁制御弁と、
上記型締めシリンダの前進用油室に逆止弁を介して接続
された低圧作動油供給源手段とを、備える。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面を用いて説明する。図１は、本発明の１実施形態に係
る射出成形機の型締め制御用油圧回路の構成を示す図で
ある。同図において、１は可動ダイプレートを前後進駆
動するための型締めシリンダ、２は型開閉用の高圧作動
油供給源たるアキュームレータ、３は型開閉制御用の電
磁制御弁（ここでは電磁方向制御弁）、４は型締めシリ
ンダ１の前進用油室１ａと後退用油室１ｂとを接続／切
離し可能な電磁制御弁（ここでは電磁開閉弁）、５は油
圧ポンプ、６は油圧ポンプ５から出力される作動油を減
圧する電磁可変減圧弁、７は電磁開閉弁、８は逆止弁で
ある。
面を用いて説明する。図１は、本発明の１実施形態に係
る射出成形機の型締め制御用油圧回路の構成を示す図で
ある。同図において、１は可動ダイプレートを前後進駆
動するための型締めシリンダ、２は型開閉用の高圧作動
油供給源たるアキュームレータ、３は型開閉制御用の電
磁制御弁（ここでは電磁方向制御弁）、４は型締めシリ
ンダ１の前進用油室１ａと後退用油室１ｂとを接続／切
離し可能な電磁制御弁（ここでは電磁開閉弁）、５は油
圧ポンプ、６は油圧ポンプ５から出力される作動油を減
圧する電磁可変減圧弁、７は電磁開閉弁、８は逆止弁で
ある。
【００１３】アキュームレータ２に接続された電磁制御
弁３は、そのＡライン側を型締めシリンダ１の前進用油
室１ａと接続され、そのＢライン側を型締めシリンダ１
の後退用油室１ｂと接続されている。電磁制御弁４は、
その入出力ポートを上記ＡラインとＢラインとにそれぞ
れ接続され、ＡラインとＢラインとを接続または切離し
可能なようになっている。油圧ポンプ５からの管路は、
電磁可変減圧弁６，電磁開閉弁７，逆止弁８を介して、
上記Ａライン（すなわち、型締めシリンダ１の前進用油
室１ａ）に接続されており、油圧ポンプ５から出力され
た作動油は、電磁可変減圧弁６によって、例えば本実施
形態では、５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減圧されるようになって
いる。
弁３は、そのＡライン側を型締めシリンダ１の前進用油
室１ａと接続され、そのＢライン側を型締めシリンダ１
の後退用油室１ｂと接続されている。電磁制御弁４は、
その入出力ポートを上記ＡラインとＢラインとにそれぞ
れ接続され、ＡラインとＢラインとを接続または切離し
可能なようになっている。油圧ポンプ５からの管路は、
電磁可変減圧弁６，電磁開閉弁７，逆止弁８を介して、
上記Ａライン（すなわち、型締めシリンダ１の前進用油
室１ａ）に接続されており、油圧ポンプ５から出力され
た作動油は、電磁可変減圧弁６によって、例えば本実施
形態では、５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減圧されるようになって
いる。
【００１４】続いて、本実施形態の動作を説明する。型
開き待機状態においては、電磁制御弁３は中立位置（閉
止位置）におかれ、電磁制御弁４は図示左側位置（閉止
位置）におかれ、電磁開閉弁７は図示左側位置（閉止位
置）におかれている。
開き待機状態においては、電磁制御弁３は中立位置（閉
止位置）におかれ、電磁制御弁４は図示左側位置（閉止
位置）におかれ、電磁開閉弁７は図示左側位置（閉止位
置）におかれている。
【００１５】上記の状態で、型締め行程の開始タイミン
グに至ると、電磁制御弁３は図示左側位置に切り替えら
れ、アキュームレータ２からの高圧かつ大流量の作動油
が、型締めシリンダ１の前進用油室１ａに供給され、こ
れによって、型締めシリンダ１のピストン体１ｃが前進
し、可動ダイプレートが前進駆動されて、高圧型締め行
程が開始される。また、型締め行程が開始された直後の
タイミングで、電磁開閉弁７は図示右側位置（開位置）
に切り替えられ、これによって、油圧ポンプ５から出力
され、電磁可変減圧弁６によって５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減
圧された作動油が、逆止弁８まで到達する。
グに至ると、電磁制御弁３は図示左側位置に切り替えら
れ、アキュームレータ２からの高圧かつ大流量の作動油
が、型締めシリンダ１の前進用油室１ａに供給され、こ
れによって、型締めシリンダ１のピストン体１ｃが前進
し、可動ダイプレートが前進駆動されて、高圧型締め行
程が開始される。また、型締め行程が開始された直後の
タイミングで、電磁開閉弁７は図示右側位置（開位置）
に切り替えられ、これによって、油圧ポンプ５から出力
され、電磁可変減圧弁６によって５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減
圧された作動油が、逆止弁８まで到達する。
【００１６】上記の高圧型締め動作が進行し、金型タッ
チ直前の所定タイミングに至ると、電磁制御弁３は図示
左側位置から中立位置（閉止位置）に切り替えられる。
また、この電磁制御弁３の中立位置への切り替えと同
時、あるいは電磁制御弁３の中立位置への切り替え以前
の適宜のタイミングで、電磁制御弁４は図示左側位置
（閉止位置）から図示右側位置（開位置）に切り替えら
れて、前記型締めシリンダ１の前進用油室１ａと後退用
油室１ｂとが接続され（前記ＡラインとＢラインとが接
続され）、これによって、前進用油室１ａと後退用油室
１ｂにおけるピストン体１ｃの被圧断面積比に基づく差
動圧回路が形成される。
チ直前の所定タイミングに至ると、電磁制御弁３は図示
左側位置から中立位置（閉止位置）に切り替えられる。
また、この電磁制御弁３の中立位置への切り替えと同
時、あるいは電磁制御弁３の中立位置への切り替え以前
の適宜のタイミングで、電磁制御弁４は図示左側位置
（閉止位置）から図示右側位置（開位置）に切り替えら
れて、前記型締めシリンダ１の前進用油室１ａと後退用
油室１ｂとが接続され（前記ＡラインとＢラインとが接
続され）、これによって、前進用油室１ａと後退用油室
１ｂにおけるピストン体１ｃの被圧断面積比に基づく差
動圧回路が形成される。
【００１７】上記したように電磁制御弁３が閉止され、
型締めシリンダ１の前進用油室１ａと後退用油室１ｂと
が接続されると、前記Ａライン，Ｂラインの残圧で型締
めシリンダ１のピストン体１ｃは前進方向に自走する。
ピストン体１ｃが前進方向に自走すると、前進用油室１
ａの面積が増加して急速に圧力降下して、型締めシリン
ダ１への作動油の補充がなければ、ピストン体１ｃは停
止してしまう。しかし、本実施形態では、型締めシリン
ダ１内の圧力（Ａ，Ｂラインの圧力）が５ｋｇｆ／ｃｍ
2 を下回る値となると、油圧ポンプ５から吐出され電磁
可変減圧弁６によって５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減圧された作
動油が、逆止弁８を通してＡ，Ｂラインに流れ込むの
で、これにより型締めシリンダ１のピストン体１ｃは低
圧・高速で前進駆動されて、低圧型締めが行われること
になる。
型締めシリンダ１の前進用油室１ａと後退用油室１ｂと
が接続されると、前記Ａライン，Ｂラインの残圧で型締
めシリンダ１のピストン体１ｃは前進方向に自走する。
ピストン体１ｃが前進方向に自走すると、前進用油室１
ａの面積が増加して急速に圧力降下して、型締めシリン
ダ１への作動油の補充がなければ、ピストン体１ｃは停
止してしまう。しかし、本実施形態では、型締めシリン
ダ１内の圧力（Ａ，Ｂラインの圧力）が５ｋｇｆ／ｃｍ
2 を下回る値となると、油圧ポンプ５から吐出され電磁
可変減圧弁６によって５ｋｇｆ／ｃｍ2 に減圧された作
動油が、逆止弁８を通してＡ，Ｂラインに流れ込むの
で、これにより型締めシリンダ１のピストン体１ｃは低
圧・高速で前進駆動されて、低圧型締めが行われること
になる。
【００１８】そして、所定秒時期間の低圧型締めが終了
すると、電磁制御弁３は中立位置（閉止位置）から図示
左側位置に切り替えられ、また、これと同時にあるいは
若干遅れて、電磁制御弁４は図示右側位置（開位置）か
ら図示左側位置（閉止位置）に切り替えられる。したが
って、再び高圧の作動油が型締めシリンダ１の前進用油
室１ａに供給され、これによって、最終型締め動作が行
われる。なお、電磁開閉弁７は、最終型締め動作の終了
後の適宜のタイミングで、図示右側位置（開位置）から
図示左側位置（閉止位置）に切り替えられる。
すると、電磁制御弁３は中立位置（閉止位置）から図示
左側位置に切り替えられ、また、これと同時にあるいは
若干遅れて、電磁制御弁４は図示右側位置（開位置）か
ら図示左側位置（閉止位置）に切り替えられる。したが
って、再び高圧の作動油が型締めシリンダ１の前進用油
室１ａに供給され、これによって、最終型締め動作が行
われる。なお、電磁開閉弁７は、最終型締め動作の終了
後の適宜のタイミングで、図示右側位置（開位置）から
図示左側位置（閉止位置）に切り替えられる。
【００１９】以上の動作において、各弁の切り替えタイ
ミングは、時間または位置を検出することによって実行
される。
ミングは、時間または位置を検出することによって実行
される。
【００２０】図３の（ａ）は、本実施形態における型締
め行程の時間軸に沿った圧力特性を示す図である。時刻
ｔ０で型締め行程が開始され、所定期間の高圧型締めを
行った後、時刻ｔ１で電磁制御弁３が閉止されて圧力が
急速降下し、時刻ｔ２で低圧速型締めに移行する。ここ
で、高圧型締めの圧力から低速型締めの圧力まで圧力が
降下する時間Ｔ１＝（ｔ２−ｔ１）は、本実施形態では
減圧弁を用いて圧力降下を図るのではなく、先に述べた
ように型締めシリンダ１のピストン体１ｃの自走によっ
て行うので、減圧弁による応答ロス時間がある場合に比
べて、圧力降下時間は大幅に短縮される。しかも、型締
めシリンダ１のピストン体１ｃの自走によって圧力降下
を図るので、時刻ｔ１に至るまでの高圧型閉じが高速で
あればあるほど、圧力降下時間Ｔ１をより短くすること
が可能となり、かつ、高速の低圧型締めが可能となる。
め行程の時間軸に沿った圧力特性を示す図である。時刻
ｔ０で型締め行程が開始され、所定期間の高圧型締めを
行った後、時刻ｔ１で電磁制御弁３が閉止されて圧力が
急速降下し、時刻ｔ２で低圧速型締めに移行する。ここ
で、高圧型締めの圧力から低速型締めの圧力まで圧力が
降下する時間Ｔ１＝（ｔ２−ｔ１）は、本実施形態では
減圧弁を用いて圧力降下を図るのではなく、先に述べた
ように型締めシリンダ１のピストン体１ｃの自走によっ
て行うので、減圧弁による応答ロス時間がある場合に比
べて、圧力降下時間は大幅に短縮される。しかも、型締
めシリンダ１のピストン体１ｃの自走によって圧力降下
を図るので、時刻ｔ１に至るまでの高圧型閉じが高速で
あればあるほど、圧力降下時間Ｔ１をより短くすること
が可能となり、かつ、高速の低圧型締めが可能となる。
【００２１】時刻ｔ２から時刻ｔ３までは、予め定めら
れた一定時間Ｔ２の低圧型締めが行われ、時刻ｔ３にお
いて、電磁制御弁３が再び第１図左側位置に切り替えら
れて、これにより圧力が急速上昇して、時刻ｔ４で高圧
型締めに移行する（最終の高圧型締めに移行する）。こ
こで、本実施形態では低圧型締めの低圧を、高圧の作動
油をタンクに逃すことによって発生させるのではなく
（すなわち、減圧弁を用いて低圧を実現するのではな
く）、アキュームレータ５から電磁制御弁３に至る管路
を高圧に維持したまま行うので、圧力上昇の応答性がよ
く、低圧型締めの圧力から高圧型締めの圧力まで圧力が
上昇する時間Ｔ３＝（ｔ４−ｔ３）も短くすることがで
きる。
れた一定時間Ｔ２の低圧型締めが行われ、時刻ｔ３にお
いて、電磁制御弁３が再び第１図左側位置に切り替えら
れて、これにより圧力が急速上昇して、時刻ｔ４で高圧
型締めに移行する（最終の高圧型締めに移行する）。こ
こで、本実施形態では低圧型締めの低圧を、高圧の作動
油をタンクに逃すことによって発生させるのではなく
（すなわち、減圧弁を用いて低圧を実現するのではな
く）、アキュームレータ５から電磁制御弁３に至る管路
を高圧に維持したまま行うので、圧力上昇の応答性がよ
く、低圧型締めの圧力から高圧型締めの圧力まで圧力が
上昇する時間Ｔ３＝（ｔ４−ｔ３）も短くすることがで
きる。
【００２２】この結果、高圧型締めから低圧型締めを経
て、再び高圧型締めに移行するまでの時間Ｔａを、可及
的に短縮することが可能となり、型締め行程の全体時間
を短縮化できる。また、アキュームレータ５からの高圧
の作動油をタンクに逃すことがないので、高圧の作動油
のロスをなくすことができ、省エネ化を図ることができ
る。
て、再び高圧型締めに移行するまでの時間Ｔａを、可及
的に短縮することが可能となり、型締め行程の全体時間
を短縮化できる。また、アキュームレータ５からの高圧
の作動油をタンクに逃すことがないので、高圧の作動油
のロスをなくすことができ、省エネ化を図ることができ
る。
【００２３】図３の（ｂ）は、図２に示した従来技術に
おける、型締め行程の時間軸に沿った圧力特性を示す図
である。時刻ｔ０で型締め行程が開始され、所定期間の
高圧型締めを行った後、時刻ｔ１で減圧弁２４が減圧位
置に切り替えられて圧力が降下し、時刻ｔ２’で低圧型
締めに移行する。ここで、高圧型締めの圧力から低圧型
締めの圧力まで圧力が降下する時間Ｔ１’＝（ｔ２’−
ｔ１）は、減圧弁２４による応答遅れがあるので、前記
本実施形態のＴ１に比べて、相当に大きな値となる。
おける、型締め行程の時間軸に沿った圧力特性を示す図
である。時刻ｔ０で型締め行程が開始され、所定期間の
高圧型締めを行った後、時刻ｔ１で減圧弁２４が減圧位
置に切り替えられて圧力が降下し、時刻ｔ２’で低圧型
締めに移行する。ここで、高圧型締めの圧力から低圧型
締めの圧力まで圧力が降下する時間Ｔ１’＝（ｔ２’−
ｔ１）は、減圧弁２４による応答遅れがあるので、前記
本実施形態のＴ１に比べて、相当に大きな値となる。
【００２４】時刻ｔ２’から時刻ｔ３’までは、予め定
められた一定時間Ｔ２の低圧型締めが行われ、時刻ｔ
３’において、減圧弁２４が開位置に切り替えられて、
これにより圧力が上昇して、時刻ｔ４’で高圧型締めに
移行する（最終の高圧型締めに移行する）。ここで、低
圧型締めの圧力から高圧型締めの圧力まで圧力が上昇す
る時間Ｔ３’＝（ｔ４’−ｔ３’）は、減圧弁２４を用
いている関係で、先のＴ１とＴ１’の間ほどの差はない
が、時間Ｔ３’は前記本実施形態のＴ３に比べて若干大
きな値となる。
められた一定時間Ｔ２の低圧型締めが行われ、時刻ｔ
３’において、減圧弁２４が開位置に切り替えられて、
これにより圧力が上昇して、時刻ｔ４’で高圧型締めに
移行する（最終の高圧型締めに移行する）。ここで、低
圧型締めの圧力から高圧型締めの圧力まで圧力が上昇す
る時間Ｔ３’＝（ｔ４’−ｔ３’）は、減圧弁２４を用
いている関係で、先のＴ１とＴ１’の間ほどの差はない
が、時間Ｔ３’は前記本実施形態のＴ３に比べて若干大
きな値となる。
【００２５】この結果、高圧型締めから低圧型締めを経
て、再び高圧型締めに移行するまでの時間Ｔａ’は、前
記本実施形態のＴａに比べて大きな値となる。具体的に
は、ＴａはＴａ’と比べて０．１秒程度小さな値とな
り、例えば、従来の型締め行程の全体時間が０．６秒程
度であったものを、０．５秒程度に短縮化することが可
能となる。
て、再び高圧型締めに移行するまでの時間Ｔａ’は、前
記本実施形態のＴａに比べて大きな値となる。具体的に
は、ＴａはＴａ’と比べて０．１秒程度小さな値とな
り、例えば、従来の型締め行程の全体時間が０．６秒程
度であったものを、０．５秒程度に短縮化することが可
能となる。
【００２６】なお、本実施形態では、低圧型締めを予め
定められた一定時間Ｔ２であるものとしたが、低圧型締
めを予め定められた一定ストローク期間であるものとす
れば、本実施形態では高速の低圧型締めが可能であるの
で、時間Ｔ２も短縮することが可能となる。
定められた一定時間Ｔ２であるものとしたが、低圧型締
めを予め定められた一定ストローク期間であるものとす
れば、本実施形態では高速の低圧型締めが可能であるの
で、時間Ｔ２も短縮することが可能となる。
【００２７】なおまた、本実施形態では、電磁可変減圧
弁６を用いているので、低圧型締め期間において、圧力
を可変制御することも可能で、例えば型締め機構として
トグルリンク機構を用いている場合に、トグルリンクの
力の拡大率に対応して一定圧力が可動ダイプレートに伝
達されるような圧力制御を行うことも可能となる。さら
にまた、前記電磁制御弁４は、型締め期間の全域におい
て差動圧回路を形成する位置をとっても、動作的には何
等の支障もない。さらにまた、前記した型開閉用の電磁
制御弁３は、本実施形態では方向制御弁として示した
が、電磁的にオン／オフ制御される同様の機能をもつも
のであれば、どのような電磁制御弁であっても差し支え
ない。
弁６を用いているので、低圧型締め期間において、圧力
を可変制御することも可能で、例えば型締め機構として
トグルリンク機構を用いている場合に、トグルリンクの
力の拡大率に対応して一定圧力が可動ダイプレートに伝
達されるような圧力制御を行うことも可能となる。さら
にまた、前記電磁制御弁４は、型締め期間の全域におい
て差動圧回路を形成する位置をとっても、動作的には何
等の支障もない。さらにまた、前記した型開閉用の電磁
制御弁３は、本実施形態では方向制御弁として示した
が、電磁的にオン／オフ制御される同様の機能をもつも
のであれば、どのような電磁制御弁であっても差し支え
ない。
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、特に、高
圧型締めから低圧型締めに移行する時間を可及的に短縮
でき、型締め行程時間を短縮化することが可能となる。
また、アキュームレータに貯えた高圧の作動油のロスを
なくすことができ、省エネ化を図ることができる。
圧型締めから低圧型締めに移行する時間を可及的に短縮
でき、型締め行程時間を短縮化することが可能となる。
また、アキュームレータに貯えた高圧の作動油のロスを
なくすことができ、省エネ化を図ることができる。
【図１】本発明の１実施形態に係る射出成形機の型締め
制御用油圧回路を示す構成図である。
制御用油圧回路を示す構成図である。
【図２】従来の射出成形機の型締め制御用油圧回路を示
す構成図である。
す構成図である。
【図３】本発明の１実施形態と従来技術による、型締め
行程の時間軸に沿った圧力特性を示す特性図である。
行程の時間軸に沿った圧力特性を示す特性図である。
１ 型締めシリンダ ２ アキュームレータ ３ 型開閉制御用の電磁制御弁 ４ 作動圧形成用の電磁制御弁 ５ 油圧ポンプ ６ 電磁可変減圧弁 ７ 電磁開閉弁 ８ 逆止弁 ２１ 型締めシリンダ ２２ アキュームレータ ２３ 型開閉制御用の電磁制御弁 ２４ 減圧弁
Claims (3)
- 【請求項１】 可動ダイプレートを前後進駆動するため
の型締めシリンダと、該型締めシリンダに高圧の作動油
を供給するための高圧作動油供給源手段と、該高圧作動
油供給源手段と上記型締めシリンダとの間に介装された
型締め制御用電磁制御弁とを具備した成形機において、 上記型締めシリンダの前進用油室と後退用油室とを接続
／切離し可能な電磁制御弁と、上記型締めシリンダの前
進用油室に逆止弁を介して接続された低圧作動油供給源
手段とを、備えたことを特徴とする成形機。 - 【請求項２】 請求項１記載において、 前記高圧作動油供給源手段は、アキュームレータである
ことを特徴とする成形機。 - 【請求項３】 請求項１記載において、 前記低圧作動油供給源手段には、電磁可変減圧弁が設け
られたことを特徴とする成形機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22381696A JP3258916B2 (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 成形機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22381696A JP3258916B2 (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 成形機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058505A JPH1058505A (ja) | 1998-03-03 |
| JP3258916B2 true JP3258916B2 (ja) | 2002-02-18 |
Family
ID=16804177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22381696A Expired - Fee Related JP3258916B2 (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 成形機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3258916B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104669576B (zh) * | 2015-02-06 | 2017-10-03 | 广州一道注塑机械有限公司 | 一种五点机铰合模机构的伺服油缸控制方法 |
-
1996
- 1996-08-26 JP JP22381696A patent/JP3258916B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1058505A (ja) | 1998-03-03 |
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