JPH0528027Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （技術分野） 本考案はブースタラム式型締装置に係り、特に
金型の型閉操作をスムーズに行ない得るようにし
たブースタラム式型締装置に関するものである。

（従来技術） 射出成形機の型締装置では、金型に作用する射
出樹脂圧に対抗するように、可動盤に対して充分
大きな型締力を作用させる機能が要求される。ま
た、成形サイクルを短縮する必要上、金型の型閉
操作に際して、可動盤を高速で前進移動させる機
能が要求される。

ブースタラム式型締装置は、このような機能を
併え備えた型締装置の一つであり、一般に、主シ
リンダ室を型締室と型開室とに仕切るように主シ
リンダ室に滑動可能に嵌合された、固定盤に対し
て可動盤を接近・離隔移動させるための主ラムに
対して、ブースタラムを通じて作動油が給排せし
められるブースタラムシリンダ室が形成された構
造を有しており、ブースタラムを通じたブースタ
ラムシリンダ室への作動油の供給に基づいて主ラ
ムを高速で前進移動させて、固定盤と可動盤との
間で金型の高速型閉操作を行ない得るようになつ
ている一方、主シリンダ室の型締室への作動油の
供給に基づいて、それら固定盤と可動盤との間で
金型の型締操作を行ない得るようになつており、
また主シリンダ室の型開室への作動油の供給に基
づいて、主ラムを後退移動させて金型の型開操作
を行ない得るようになつている。

ところで、このようなブースタラム式型締装置
では、他の形式の型締装置と同様、金型の保護を
図るために、金型を閉じる直前において可動盤の
前進速度を高速から低速に切り換え、金型を低速
且つ低圧で閉じるようにする必要がある。そのた
め、かかるブースタラム式型締装置では、可動盤
が所定の位置まで前進したとき、ブースタラムシ
リンダ室に作動油を供給するポンプ手段の吐出量
を大吐出量から小吐出量に切り換えることが一般
に行なわれている。

（解決課題） しかしながら、従来のブースタラム式型締装置
では、可動盤の前進速度の切換えに際して、上述
のように、ポンプ手段の吐出量が大吐出量から小
吐出量に単に切り換えられるようになつているだ
けであつたため、かかるポンプ手段の吐出量の切
換えによる高速型閉操作から低速型閉操作への切
換時において、可動盤等の慣性力による主ラムの
前進作動に起因してブースタラムシリンダ室が一
時的に負圧化するといつた問題がり、そのため
に、主ラムが一時的に停止されて、型閉作動がス
ムーズに行なわれなくなるといつた不具合があつ
た。

（解決手段） 本考案は、このような事情を背景として、型閉
速度の高速から低速への切換時において、可動盤
の移動速度を高速から低速にスムーズに切り換え
得るようにしたブースタラム式型締装置を提供す
るために為されたものであり、その要旨とすると
ころは、前述の如き、主シリンダ室を型締室と型
開室とに仕切るように主シリンダ室に滑動可能に
嵌合された、固定盤に対して可動盤を接近・離隔
移動させるための主ラムに、ブースタラムを通じ
て作動油が給排せしめられるブースタラムシリン
ダ室を形成すると共に、吐出量可変のポンプ手段
を設けて、該ポンプ手段にて該ブースタラムシリ
ンダ室、前記型締室および前記型開室に作動油を
供給せしめることにより、前記固定盤と可動盤と
の間で金具の型閉操作、型締操作および型開操作
を行ない得るようにしたブースタラム式型締装置
において、前記主シリンダの型開室から排出され
る作動油をタンクに直接還流させる第一の還流回
路を設けると共に、該作動油を所定に絞りを通じ
てタンクに還流させる第二の還流回路を設ける一
方、前記ブースタラムシリンダ室への作動油の供
給下における前記ポンプ手段の吐出量の大吐出量
から小吐出量への切換えに伴つて、該型開室から
排出される作動油の排出回路を該第一の還流回路
から該第二の還流回路に切り換える排出回路切換
手段を設け、且つ該型開室と前記ブースタラムシ
リンダ室との間に、該型開室側から該ブースタラ
ムシリンダ室側にのみ作動油が流れ得るようにし
た逆止弁手段を設けて、前記排出回路切換手段に
よる前記第一の還流回路から前記第二の還流回路
への切換作動に応じて、前記型開室から排出され
た作動油の一部が前記ブースタラムを通じて前記
ブースタラムシリンダ室に導入せしめられるよう
にしたことにある。

（作用・効果） このようなブースタラム式型締装置において
は、型閉速度を高速から低速へ切り換えるため
に、ポンプ手段の吐出量を大吐出量から小吐出量
に切り換えると、従来装置と同様に、慣性力によ
る主ラムの前進作動によつて膨張するブースタラ
ムシリンダ室の容積変化量が、ポンプ手段から吐
出される作動油の吐出量を上回る。従つて、その
ままでは、従来装置と同様に、ブースタラムシリ
ンダ室が負圧化することが避けられないが、、本
考案では、主ラムの前進作動によつて主シリンダ
室の型開室から排出される作動油が、上記ポンプ
手段の吐出量の切換えと同時に、ブースタラムシ
リンダ室に供給されるようになるため、ブースタ
ラムシリンダ室に対してその容積変化分を補充す
るに充分な量の作動油が供給されることとなり、
これによつてブースタラムシリンダ室が負圧化す
ることが良好に回避されることとなる。

つまり、ブースタラムシリンダ室の負圧化に起
因して主ラムが一時的に停止することも良好に回
避されるのであり、それ故、可動盤の前進速度の
高速から低速への切換え、すなわち高速型閉操作
から低速型閉操作への移行が、従来装置よりもス
ムーズに行なわれるのである。

（実施例） 以下、本考案をより一層具体的に明らかにする
ために、その一実施例を図面に基づいて詳細に説
明する。

先ず、添付図において、１０は、可動金型１２
が取り付けられる可動盤であつて、固定金型１４
が取り付けられる固定盤１６に対して接近・離隔
移動可能に設けられている。そして、主ラム１８
がその先端部においてこの可動盤１０の背面に取
り付けられており、かかる主ラム１８の前進・後
退作動に基づいて、それら可動盤１０と固定盤１
６との間で金型１２，１４の型開閉操作および型
締操作が行なわれ得るようになつている。

主ラム１８は、その後端側の大径部において、
主シリンダ２０の主シリンダ室に滑動可能に嵌合
されており、これにより、主シリンダ室を、主ラ
ム１８の後方側の型締室２２と、主ラム１８の小
径部回りの環状の型開室２４とに仕切つている。
そして、主ラム１８は、後述するように、型締室
２２に作用される油圧によつて前方に押圧され
て、可動盤１０と固定盤１６との間で金型１２，
１４の型締操作を行なうようになつている一方、
型開室２４に作用される油圧によつて後退始動さ
せられて、可動盤１０を固定盤１６から離隔し、
金型１２，１４の型開操作を行なうようになつて
いる。

一方、主ラム１８には、後方に開口する所定深
さの有底穴２６が同心的に形成されており、この
有底穴２６内にブースタラム２８の先端部が摺動
可能に挿入されて、ブースタラムシリンダ室３０
が形成されている。そして、このブースタラムシ
リンダ室３０に対して、ブースタラム２８の内孔
３２を通じて作動油が給排せしめられるようにな
つており、かかるブースタラム２８の内孔３２を
通じたブースタラムシリンダ室３０内への作動油
の供給に基づいて、主ラム１８が前進移動せしめ
られるようになつている。後述するように、かか
るブースタラムシリンダ室３０内への作動油の供
給に基づく主ラム１８の前進移動により、金型１
２，１４の型閉操作が行なわれるようになつてい
るのである。なお、ブースタラム２８は、型締室
２２を貫通して配設されており、基端部において
主シリンダ２０に固設されている。

ここで、ブースタラムシリンダ室３０は、パイ
ロツト操作開閉弁３４を介してポンプ手段として
の可変吐出量ポンプ３６に接続されており、ブー
スタラムシリンダ室３０には、開閉弁３４が開状
態のとき、かかる可変吐出量ポンプ３６からその
吐出量に応じた作動油が流入（供給）させられる
ようになつている。そして、ここでは、パイロツ
ト操作開閉弁３４が電磁切換弁３８，４４の切換
状態に応じて開閉制御せしめられるようになつて
おり、電磁切換弁４４のソレノイド４４ａの励磁
下で電磁切換弁３８のソレノイド３８ａが励磁さ
れたとき、パイロツト操作開閉弁３４が開状態に
設定されて、ブースタラムシリンダ室３０にポン
プ３６からの作動油が供給されるようになつてい
る。

つまり、ここでは、電磁切換弁４４のソレノイ
ド４４ａの励磁下で電磁切換弁３８のソレノイド
３８ａが励磁されたとき、主ラム１８がポンプ３
６の吐出量に応じた速度をもつて前進移動せしめ
られるようになつているのであり、これにより、
可動盤１０が固定盤１６に対してポンプ３６の吐
出量に応じた速度をもつて接近移動させられて、
金型１２，１４の型閉作動が行なわれ得るように
なつているのである。

なお、後述の型開操作時におけるブースタラム
シリンダ室３０からの作動油の排出は、パイツト
操作逆止弁４０および可変絞り弁４２を通じて行
なわれるが、上記ブースタラムシリンダ室３０へ
の作動油の供給時においては、電磁切換弁３８，
４４を通じて作用される油圧によつて逆止弁４０
が閉じられて、ブースタラムシリンダ室３０から
タンクへの作動油の排出が阻止されるようになつ
ている。

一方、前記型締室２２は、パイロツト操作逆止
弁であるプリフイルバルブ４６を介してタンクに
接続されている。そして、上記ブースタラムシリ
ンダ３０に供給される作動油によつて主ラム１８
が前進移動させられるとき、このプリフイルバル
ブ４６を通じてタンクから型締室２２に作動油が
吸引補給されるようになつている。また、かかる
型締室２２と前記ブースタラムシリンダ室３０と
の間には、ブースタラムシリンダ室３０側から型
締室２２側に向かう方向を順方向とする状態で、
リリーフ弁４８が設けられており、前記ブースタ
ラムシリンダ室３０への作動油の供給作動下にお
いて、主ラム１８の前進作動によつて金型１２，
１４が閉じられて、ブースタラムシリンダ室３０
内に油圧が予め設定された圧力よりも高くなる
と、ブースタラムシリンダ室３０側から型締室２
２側にかかるリリーフ弁４８を通じて作動油が供
給されるようになつている。そして、このリリー
フ弁４８を通じて型締室２２側に供給される差動
油によつて型締室２２に油圧が発生され、この油
圧によつて主ラム１８を前方に押圧する型締力が
発生されて、可動盤１０と固定盤１６との間で金
型１２，１４の型締操作が行なわれ得るようにな
つている。

なお、プリフイルバルブ４６は、後述の型開操
作時において、電磁切換弁５０のソレノイド５０
ａの励磁によつて強制的に開かれるようになつて
おり、これによつて、型締室２２から排出される
作動油をタンクに還流せしめるようになつてい
る。

また、前記型開室２４には、パイロツト操作開
閉弁５２を介して前記ポンプ３６が接続されてお
り、開閉弁５２が開状態のとき、ポンプ３６から
の作動油が供給されるようになつている。そし
て、ここでは、前記電磁切換弁３８のソレノイド
３８ｂが励磁されたとき、開閉弁５２が開かれ
て、型開室２４に作動油が供給されるようになつ
ており、これにより、主ラム１８が後退作動され
て、金型１２，１４の型開操作が行なわれ得るよ
うになつている。

ところで、かかる型開室２４には、タンクが、
パイロツト操作開閉弁５４を介して接続されてい
ると共に、パイロツト操作逆止弁５６と可変絞り
弁５８との直列回路を介して接続されており、前
記ブースタラムシリンダ室３０にパイロツト操作
開閉弁３４を介して作動油が供給される型閉操作
時において、型開室２４から排出される作動油が
それら開閉弁５４乃至は逆止弁５６を通じてタン
クに還流し得るようにされている。また、型開室
２４と前記ポンプ３６の吐出ライン間には、前記
パイロツト操作開閉弁５２をバイパスする状態で
油通路６０が設けられていると共に、その油通路
６０上に、型開室２４からポンプ３６に向かう方
向を順方向とする状態で、逆止弁６２が設けられ
ている。

そして、後述するように、ここでは、パイロツ
ト操作逆止弁５６が高速型閉操作および低速型閉
操作の全型閉操作期間中開かれて、全型閉操作期
間にわたつて型開室２４から排出される作動油を
タンクに還流し得るようにされている一方、パイ
ロツト操作開閉弁５４が高速型閉操作の間だけ開
状態に設定されて、その高速型閉操作の期間だけ
型開室２４から排出される作動油をタンクに還流
し得るようにされており、これにより、低速型閉
操作の間、可変絞り弁５８の存在に基づいて惹起
される油圧に基づいて、型開室２４から排出され
た作動油の一部が油通路６０を通じてポンプ３６
の吐出ラインに、ひいてはパイロツト操作開閉弁
３４を通じてブースタラムシリンダ室３０に供給
せしめられるようになつている。

すなわち、図示されているように、パイロツト
操作逆止弁５６は、電磁切換弁３８のソレノイド
３８ｂが励磁される型開操作時においては、該電
磁切換弁３８を通じて作用される油圧に基づいて
強制的に閉じられるようになつているが、電磁切
換弁３８のソレノイド３８ａが励磁される型閉操
作時においては、電磁切換弁３８を通じて作用す
る油圧が解消されるため、その全型閉操作期間に
わたつて、型開室２４から排出される作動油を可
変絞り弁５８に通じてタンクに還流し得るように
なつているのである。

一方、パイロツト操作開閉弁５４は、シヤトル
弁６４を介して電磁切換弁３８および６６に接続
されており、電磁切換弁３８のソレノイド３８ａ
の励磁下におして電磁切換弁６６のソレノイド６
６ａが解磁されたとき、開状態に設定されて、型
開室２４から排出される作動油をタンクに還流し
得るようにされているが、それ以外は閉状態に設
定されて、型開室２４からタンクへの作動油の流
出を阻止するようになつていうる。そして、ここ
では、後述するように、電磁切換弁３８のソレノ
イド３８ａが励磁される型閉操作時において、可
変吐出量ポンプ３６の吐出量が大吐出量に設定さ
れる高速型閉操作下においては、電磁切換弁６６
のソレノイド６６ａが解磁状態に保持されて、パ
イロツト操作開閉弁５４が開状態い設定されるよ
うになつているのであるが、可変吐出量ポンプ３
６の吐出量が小吐出量に設定される低速型閉操作
下においては、電磁切換弁６６のソレノイド６６
ａが励磁されることに基づいて、パイロツト操作
開閉弁５４が閉状態に設定されるようになつてい
るのである。

そして、ここでは、これにより、高速型閉操作
下において、逆止弁６２の入力側圧力が出力側圧
力よりも高くなることが防止されて、型開室２４
から排出された作動油が専ら開閉弁５４を通じて
タンクに還流されるようになつている一方、低速
型閉操作下において、可変絞り弁５８の存在に基
づいて逆止弁６２の入力側圧力が出力側圧力より
も高められて、型開室２４から排出された作動油
の一部が油通路６０を通じてブースタラムシリン
ダ室３０側に供給せしめられるようになつている
のである。

このような構造の本実施例装置では、この種の
従来装置と同様に、高速型閉操作→低速型閉操作
→型締操作→型開操作の順で一連の型締成形操作
が行なわれることとなるが、かかる型締成形操作
は、各電磁切換弁の切換作動および可変吐出量ポ
ンプ３６の吐出量の切換作動に基づいて、次のよ
うにして行なわれる。

すなわち、本実施例装置において、型締開始指
令が発せられると、先ず、電磁切換弁４４のソレ
ノイド４４ａの励磁状態下で電磁切換弁３８のソ
レノイド３８ａの励磁されると共に、可変吐出量
ポンプ３６の吐出量が予め設定された大吐出量に
設定され、ブースタラムシリンダ室３０に対して
ポンプ３６の吐出量に応じた供給速度をもつて作
動油が供給されて、主ラム１８、ひいては可動盤
１０がポンプ３６の吐出量に応じた高速度で前進
移動される。つまり、高速型閉操作が行なわれる
のである。

なお、このときには、前述のように、電磁切換
弁６６のソレノイド６６ａが非励磁状態に保持さ
れ、開閉弁５４が開状態に保持されるため、型開
室２４から排出される作動油は専らかかる開閉弁
５４を通じてタンクに戻される。また、型締室２
２には、主ラム１８の前進作動に伴つて、タンク
からプリフイルバルブ４６を通じて作動油が吸引
補給される。

かかる高速型閉操作によつて可動盤１０が予め
定められた前進位置まで達成すると、可変吐出量
ポンプ３６の吐出量が予め設定された小吐出量に
切り換えられ、ポンプ３６からブースタラムシリ
ンダ室３０に供給される作動油の供給速度がその
小吐出量に応じた速度に切り換えられる。そし
て、主ラム１８の前進速度がそのポンプ３６の吐
出量に応じた低速度に切り換えられ、金型１２，
１４が閉じられるまで、この状態が保持される。
つまり、低速型閉操作が行なわれるのであり、こ
れによつて金型１２，１４の保護等が図られるの
である。

なお、かかる低速型閉操作時においては、前述
のように、電磁切換弁６６のソレノイド６６ａが
励磁され、シヤトル弁６４を通じて作用される油
圧によつてパイロツト操作開閉弁５４が閉じられ
るため、主ラム１８の前進作動によつて型開室２
４から排出される作動油の一部が油通路６０およ
びパイロツト操作開閉弁３４を通じてブースタラ
ムシリンダ室３０に供給されることとなる。

かかる低速型閉操作によつて、金型１２，１４
が閉じられ、ブースタラムシリンダ室３０内の油
圧が予め設定された圧力よりも高くなると、リリ
ーフ弁４８を通じて型締室２２に作動油が供給さ
れ、型締室２２に油圧が発生されて、金型１２，
１４の型締操作が行なわれる。そして、この型締
操作が完了すると、電磁切換弁５０のソレノイド
５０ａが励磁されて、型締室２２内の作動油がプ
リフイルバルブ４６を通じてタンクに排出し得る
ようにされる一方、電磁切換弁３８のソレノイド
３８ｂが励磁されると共に、電磁切換弁４４のソ
レノイド４４ａが解磁されて、所謂作動回路が形
成され、型開室２４に対してポンプ３６から作動
油が供給されると共に、ブースタラムシリンダ室
３０から排出された作動油がパイロツト操作開閉
弁３４を通じて型開室２４に供給されて、金型１
２，１４の高速型開操作が行なわれる。

また、この高速型開操作によつて可動盤１０が
所定距離後退されると、可変吐出量ポンプ３６の
吐出量が小吐出量に切り換えられると共に、電磁
切換弁４４のソレノイド４４ａが励磁され、ブー
スタラムシリンダ室３０内の作動油がかかる逆止
弁４０を通じてタンクに排出されるようになつ
て、低速型開操作が行なわれる。そして、この低
速型開操作によつて可動盤１０が初期の型開位置
まで後退されて、一連の型締成形操作が完了す
る。

ところで、かかる本実施例装置においては、可
動盤１０等の慣性力が大きいため、高速形閉操作
から低速型閉操作への切換時において、可変吐出
量ポンプ３６の吐出量を大吐出量から上吐出量に
切り換えても、この種の従来の装置と同様に、主
ラム１８（可動盤１０）の前進速度が直ちに減速
されず、主ラム１８の前進移動によつて膨張する
型締室２２の容積変化量が可変吐出量ポンプ３６
から型締室２２に供給される作動油量よりも上回
ることとなつて、そのままでは、ブースタラムシ
リンダ室３０が負圧化することが避けられない。
しかしながら、本実施例装置では、前述のよう
に、可変吐出量ポンプ３６の吐出量が大吐出量か
ら小吐出量に切り換えられて、装置の操作状態が
高速型閉操作から低速型閉操作に切り換えられる
と、電磁切換弁６６のソレノイド６６ａが励磁さ
れて、型開室２４から排出される作動油の一部
が、ポンプ３６から供給される作動油とは別途
に、油通路６０およびパイロツト開閉弁３４を通
じてブースタラムシリンダ室３０に供給されるよ
うになつているため、たとえ可動盤１０等の慣性
力によつて主ラム１８が直ちに低速型閉速度まで
減速しなくても、ブースタラムシリンダ室３０に
対して充分な量の作動油が供給されて、ブースタ
ラムシリンダ室３０が負圧化することが良好に防
止される。つまり、ブースタラムシリンダ室３０
の負圧化に起因して主ラム１８が一時的に停止す
ることが良好に回避されるのであり、従来装置に
比べて、高速型閉操作から低速型閉操作への移行
がスムーズに行なわれるのである。

なお、以上の説明から明らかなように、本実施
例では、パイロツト操作開閉弁５４を備えた油通
路およびパイロツト操作逆止弁５６を備えた油通
路が、それぞれ、型開室２４からの作動油をタン
クに還流させるための第一の還流回路および第二
の還流回路を構成しており、またパイロツト操作
開閉弁５４を開閉制御する電磁切換弁６６および
シヤトル弁６４がそれら第一の還流回路および第
二の還流回路を切り換える排出回路切換手段を構
成している。

以上、本考案の一実施例を詳細に説明したが、
これは文字通りの例示であり、ポンプ手段を大小
二つの定吐出量ポンプで構成すること等、本考案
が、その趣旨を逸脱しない範囲内において、当業
者の有する知識に基づいて、種々なる変更、修正
改良等を施した態様で実施できることは、言うま
でもないところである。

【図面の簡単な説明】

添付図は、本考案に従うブースタラム式型締装
置の一例を説明するための系統図である。 １０……可動盤、１２，１４……金型、１６…
…固定盤、１８……手ラム、２０……手シリン
ダ、２２……型締室、２４……型開室、２８……
ブースタラム、３０……ブースタラムシリンダ
室、３４，５２，５４……パイロツト操作開閉
弁、３６……可変吐出量ポンプ（ポンプ手段）、
３８，４４，６６……電磁切換弁、５６……パイ
ロツト操作逆止弁、５８……可変絞り弁、６０…
…油通路、６２……逆止弁（逆止弁手段）、６４
……シヤトル弁。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 主シリンダ室を型締室と型開室とに仕切るよう
   に該主シリンダ室に滑動可能に嵌合された、固定
   盤に対して可動盤を接近・離隔移動させるための
   主ラムに、ブースタラムを通じて作動油が給排せ
   しめられるブースタラムシリンダ室を形成すると
   共に、吐出量可変のポンプ手段を設けて、該ポン
   プ手段にて該ブースタラムシリンダ室、前記型締
   室および前記型開室に作動油を供給せしめること
   により、前記固定盤と可動盤との間で金型の型閉
   操作、型締操作および型開操作を行ない得るよう
   にしたブースタラム式型締装置において、 前記主シリンダの型開室から排出される作動油
   をタンクに直接還流させる第一の還流回路を設け
   ると共に、該差動油を所定に絞りを通じてタンク
   に還流させる第二の還流回路を設ける一方、前記
   ブースタラムシリンダ室への作動油の供給下にお
   ける前記ポンプ手段の吐出量の大吐出量から小吐
   出量への切換えに伴つて、該型開室から排出され
   る作動油の排出回路を該第一の還流回路から該第
   二の還流回路に切り換える排出回路切換手段を設
   け、且つ該型開室と前記ブースタラムシリンダ室
   との間に、該型開室側から該ブースタラムシリン
   ダ室側にのみ作動油が流れ得るようにした逆止弁
   手段を設けて、前記排出回路切換手段による前記
   第一の還流回路から前記第二の還流回路への切換
   作動に応じて、前記型開室から排出された作動油
   の一部が前記ブースタラムを通じて前記ブースタ
   ラムシリンダ室に導入せしめられるようにしたこ
   とを特徴とするブースタラム式型締装置。