JP3237518B2 - クロム合金鋼丸ビレット鋳片の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、継目無鋼管用高Ｃ
ｒ合金鋼など丸ビレット素材鋳片を連続鋳造にて製造す
る方法に関し、特に、内部品質が健全でセンターポロシ
ティや偏析などがなく、圧延した鋼管に内面疵がなく、
且つ、製管に当たって圧延不良を発生しない外面形状の
良好な丸鋳片を簡便に鋳造する方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来技術】継目無鋼管は、一般に、連続鋳造で大断面
角形状のブルーム鋳片を鋳造し、加熱後、分塊圧延、ブ
ルーミングミルおよびビレッティングミル等で断面丸形
状のビレツト（丸ビレット）に熱間圧延した後に製管工
場へ搬送するか、または、連続鋳造機で丸ビレットを鋳
造した後、製管工場へ搬送し、そして、マンネスマン穿
孔もしくはプレス穿孔、または熱間押出し等により中空
素管を製造し、その後エロンゲータ、プラグミルまたは
マンドレルミル等の圧延機で延伸し、最終的にサイザー
およびストレッチレデューサ等により定径して製品とす
る。

【０００３】一般の低炭素鋼のように連続鋳造にて比較
的容易に鋳造することができ、しかも熱間加工性も良好
な鋳片は、継目無鋼管用の素材として鋳造ままで供給さ
れる。しかしながら、ステンレス鋼などのように、連続
鋳造では鋳片の軸心部に偏析やポロシティが発生し易
く、しかも熱間加工性に劣る鋳片は、大きな加工を加え
た後に供給されることが多い。熱間加工性に劣る鋳片の
場合にこのような工程を経る理由は、素材ビレットが先
ずマンネスマン穿孔という過酷な加工を受けるからであ
り、このような前工程を省略すると、軸心部のポロシテ
ィおよび偏析により管内面に疵が発生するからである。
従って、難加工性材料と呼ばれる鋳片は勿論のこと、炭
素量の多い鋳片およびＣｒが添加された鋳片について
も、穿孔前の加工が必要であるといわれている。

【０００４】特に、鋳片の内部品質はその後の圧延過程
での製管成績に大きな影響を及ぼす。鋼中のＣｒ含有量
が多くなると、連鋳鋳片の軸心部に偏析およびポロシテ
ィが発生し易く、それが原因で製管工程において継目無
管の内面にうろこ状の表面疵が発生するため、管内面を
手入れして疵を除去しなければならず、製造コストの上
昇を招くだけでなく、欠陥の程度によっては、製品とし
て使用できない。

【０００５】一般に、連鋳鋳片軸心部の鋳造欠陥は、鋳
片の最終凝固段階における凝固界面形状および凝固収縮
に起因しており、結晶による溶鋼流路の閉塞や溶鋼の粘
性が高い等のために、溶鋼の流動抵抗が大きくなって発
生する。即ち、デンドライト樹間の濃化溶鋼が優先的に
流動すると偏析となり、また溶鋼が鋳片軸心部に十分に
供給されない場合にはポロシティになるとされている。

【０００６】特にＣｒを含有する溶鋼では、Ｃｒ含有量
の増大につれて溶鋼の粘性が増大し、図７に示すように
Ｃｒ含有量が１３wt. ％前後で最大となる。そこで従来
は、仮に鋳片にポロシティが発生していても分塊圧延に
よりこれを圧着させ、しかる後にビレッティングミルで
丸形状のビレットに加工して、製管用素材として供給し
ていた。更に、この加工と加熱を繰り返す工程で生ずる
成分元素の拡散により、中心偏析も低減されていた。ま
た、鋳片品質の向上を図り製管時の欠陥発生を防止する
ために、連続鋳造機の鋳型に電磁撹拌装置を設置して鋳
型内の溶鋼を撹拌することにより、最終凝固部に十分な
等軸晶帯を形成させ、鋳片の中心偏析およびセンターポ
ロシティの生成を抑制している。

【０００７】また、鋳片の内部品質を向上させる手段と
しては、連続鋳造ラインにおいて鋳片に軽圧下を施す方
法がある。例えば、特開平６−６３７１５号公報は、凝
固末期の鋳片をロールで圧下し、凝固末端領域（クレー
タエンド領域）の濃化溶鋼の流動を抑えることにより中
心偏析を防止する技術（以下、「先行技術１」という）
を開示している。しかしながら先行技術１では、鋳片の
軸心が固液共存状態にある相当長い区間にわたり、圧下
方向が一定になるように多数組の圧下ロールを配置して
いるが、特に重要な因子である圧下ロールの形状や必要
圧下量については開示していない。

【０００８】「材料とプロセス」vol.7(1994)No.1.p.19
4 〜197 は、丸ブルーム鋳片を未凝固状態で２段で圧下
する方法を、ステンレス鋼SUS410に適用する技術（以
下、「先行技術２」という）について開示している。し
かしながら、先行技術２では、マクロ腐食試験結果にお
いて若干のポロシティの残存が認められる。また、得ら
れた鋳片の軸心密度は７．７であり、ポロシティの発生
していないときの密度７．８には及ばず、完全にはポロ
シティを圧着するに至っていない。

【０００９】「材料とプロセス」vol ．7(1994)No.1.p.
179 〜182 は、Ｃ含有量０．４〜０．６wt. ％の連鋳ブ
ルームの中心偏析を改善するために、凝固末期の鋳片を
金型に押し込み、連続的に大圧下をする鍛圧法（以下、
「先行技術３」という）を開示している。しかしながら
先行技術３では、１段で一気に、かつ未凝固液相を絞り
出すほど過剰に圧下することを特徴としているため、セ
ンターポロシティの消滅に対しては優れているが、鋳片
の軸心部は負偏析を呈している。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】鋳片軸心部のポロシテ
ィや成分偏析を分塊圧延にて改善する工程を経る場合に
は、これに対するコストが加わる。また、上述した各先
行技術には、それぞれ下記の問題点がある。

【００１１】先行技術１は、鋳片の中心偏析改善には効
果的であるが、軽圧下ロールを鋳造ラインの長い区間に
わたって同一圧下方向になるように設置しているため、
フラット形状のロールを使用した場合には、丸鋳片は変
形して楕円形状となってしまい、そのままの形状では製
管することができないという難点を有する。また、鋳片
に加える圧下量の大きさや圧下方向によっては、内部に
割れが発生する。

【００１２】先行技術２は、軸心部の凝固組織の改善に
は効果的であるが、前述したように、センターポロシテ
ィの消滅には不十分である。また、先行技術３は、ポロ
シティの圧着には優れたプロセスであるが、鋳片の軸心
部に負偏析領域が形成されるので、成分の均一性が厳し
く問われ、管の内面腐食が問題となる継目無鋼管用素材
としては適用することができない。

【００１３】従って、この発明の目的は、上述した問題
点を解決することにより、特に、内面疵や製管不良の発
生しない継目無管用素材として、鋳片軸心部の品質が優
れた丸ビレツト鋳片を、連続鋳造にて製造する方法を提
供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述の実
情に鑑み、安価で簡便な設備により、内質の健全な鋳片
を製造する技術の研究を重ね、次の方法を開発した。

【００１５】請求項１記載のクロム合金鋼丸ビレット鋳
片の製造方法は、Ｃｒ含有量が０．５wt.%を超えるＣｒ
合金鋼を直径３４０mm以下の丸形状鋳型により連続鋳造
し、得られた丸ビレット鋳片の凝固末期の部分に圧下ロ
ールで軽圧下を加えることからなり、前記軽圧下は、軸
線が互いに平行で且つ前記丸ビレット鋳片を中間にして
両側に対向する２個のＶ型カリバーロールからなる圧下
ロールを、前記丸ビレット鋳片の鋳造方向に沿って２基
以上配置し、前記各圧下ロールによる前記丸ビレット鋳
片に対する各圧下方向が互いに異なる方向に前記凝固末
期の前記丸ビレット鋳片を圧下することに特徴を有する
ものである。

【００１６】請求項２記載のクロム合金鋼丸ビレット鋳
片の製造方法は、Ｃｒ含有量が０．５wt.%を超えるＣｒ
合金鋼を直径３４０mm以下の丸形状鋳型により連続鋳造
し、得られた丸ビレット鋳片の凝固末期の部分に圧下ロ
ールで軽圧下を加えることからなり、前記丸形状鋳型内
における溶鋼の電磁撹拌処理を付加し、そして、前記圧
下ロールによる前記軽圧下として、２段以上の圧下ロー
ルで前記丸ビレット鋳片の軸心固相率ｆs が０．１≦ｆ
s ＜１を満たす時期に、Ｃ方向断面積減少率が０．１〜
３％の範囲内の圧下を加えることからなり、前記軽圧下
は、軸線が互いに平行で且つ前記丸ビレット鋳片を中間
にして両側に対向する２個のＶ型カリバーロールからな
る圧下ロールを、前記丸ビレット鋳片の鋳造方向に沿っ
て２基以上配置し、前記各圧下ロールによる前記丸ビレ
ット鋳片に対する各圧下方向が互いに異なる方向に前記
凝固末期の前記丸ビレット鋳片を圧下することに特徴を
有するものである。

【００１７】

【００１８】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の実施の形態に
ついて説明する。請求項１記載の発明の実施態様につい
て説明する。

【００１９】図１は、請求項１記載の発明の一実施態様
を説明するための連続鋳造工程の縦断面概念図である。
１は丸形状鋳型、２は溶鋼、３は未凝固鋳片、３’は完
全凝固後の丸ビレット鋳片、４ａは一段の圧下ロール、
５は鋳片凝固末期の固液共存相、６はガイドロール群、
そして７は引き抜きロールである。

【００２０】図１に示すように、転炉（図示せず）から
出鋼されたＣｒ：０．５wt.%超えを含有する溶鋼２を、
直径３４０mm以下の丸形状鋳型１により連続鋳造し、得
られた未凝固丸ビレット鋳片３の凝固末期の部分に１段
の圧下ロール４ａからなる圧下装置４で軽圧下を加える
ことにより鋳片の内質、特に鋳片軸心部のポロシティや
成分偏析が改善された丸ビレット鋳片３’を製造する。

【００２１】連続鋳造により直径３４０ｍｍ以下の丸ビ
レット鋳片３’を鋳造する場合には、鋳片軸心の最終凝
固部近傍では冷却速度が急激に大きくなり凝固が加速的
に進行し、Ｃｒ合金鋼ではＣｒ含有量が増加すると溶鋼
の粘性が増大し、ポロシティが生成しやすくなる。本発
明者等の試験結果によれば、Ｃｒ含有量が０．５wt.%を
超えるとセンターポロシティが発生し易く、またＣｒの
偏析によりδフェライト相が生成する。更に熱応力によ
る放射状の割れを誘発する。そして、これらが原因とな
って継目無鋼管の内面疵発生頻度が高くなる。継目無鋼
管のかかる内面疵発生を防止するため、穿孔圧延工程に
先立つ所定の丸ビレット３’を連続鋳造する工程中、鋳
片軸心部に固液共存相５が存在する凝固末期の未凝固丸
ビレット鋳片３に、圧下ロール４ａで軽圧下を付与する
ことにより中心偏析やセンターポロシティを消滅させ
る。軽圧下手段としてロールを用いるのは、簡便だから
である。上記製造方法により得られたクロム合金鋼丸ビ
レット鋳片は製管工場へ搬送され、所定の工程を経て継
目無鋼管に製造される。

【００２２】上述した本発明法を用いれば、従来法のよ
うに大断面の連鋳鋳片を製造し更に熱間圧延された丸ビ
レットではなく、小断面の丸ビレット連鋳鋳片を直接、
中空素管の素材として供給することができるので、製造
コストの低減にも寄与する。

【００２３】図２は、この発明の一実施態様を説明する
ための連続鋳造工程の縦断面概念図である。４は圧下装
置であって２段の圧下ロール４ｂ，４ｃからなり、８は
鋳型内電磁撹拌装置であり、そしてその他の記号は図１
と同じである。

【００２４】この実施態様例は、図２に示すように、上
記実施態様例に対して更に鋳型内電磁撹拌装置８を用い
て連続鋳造中の溶鋼２を電磁撹拌することを付加し、ま
た、未凝固丸ビレット鋳片３の凝固末期の部分に対する
軽圧下方法として、鋳片の軸心固相率ｆｓが０．１≦ｆ
ｓ＜１の時期に２段の圧下ロール４ｂ，４ｃからなる圧
下装置４で、Ｃ方向断面積減少率が０．１〜３％の範囲
内の圧下を加えることとするものである。

【００２５】鋳型内溶鋼に電磁撹拌を付与することによ
り鋳片軸心部に等軸晶を生成させる作用を有し、その後
に行なう軽圧下によるＶ偏析の抑制およびセンターポロ
シティの消滅を一層効果的にする。

【００２６】未凝固丸ビレット鋳片３の凝固末期の部分
に対する軽圧下条件中、鋳片の軸心固相率ｆｓは、本発
明の適用にあたっては最も重要な要素である。Ｖ偏析が
発生し成長するに至るのは０．１≦ｆｓ≦０．５の時期
であり、この間に少なくとも１段目の軽圧下を加えるこ
とにより濃化溶鋼の流動を抑え、偏析チャンネルの形成
を防止することが望ましい。また、鋳片の軸心固相率ｆ
ｓが０．５以下の時期にのみ圧下を付与した場合には、
一旦軽圧下をしてもその後の凝固収縮によりポロシティ
が形成されたり、熱応力による放射状割れが発生し易
い。

【００２７】一方、鋳片の軸心固相率ｆｓが１未満、即
ち完全凝固せずに液相が存在する時期であれば、ポロシ
ティや割れの発生を抑制することができ、あるいは発生
した欠陥の圧着が可能である。従って、最終段の軽圧
下、但し本実施態様例では２段目軽圧下は鋳片の軸心固
相率ｆｓが１未満の時期に行なえばよい。

【００２８】鋳片の軽圧下法については、上述した鋳片
の軸心固相率条件に加え、鋳片Ｃ方向断面積の減少率を
限定するにより、軸心部のＶ偏析の抑制、ポロシティの
形成抑制および圧着、並びに放射状割れの発生抑制およ
び圧着に対して効果を発揮する。鋳片Ｃ方向断面積減少
率が０．１％以下ではＶ偏析の発生を抑制することは可
能であるが、ポロシティや放射状割れを低減することは
できない。一方、Ｃ方向断面積減少率が３％を超える圧
下を加えると、ポロシティや熱応力割れを低減すること
はできるが、濃化溶鋼の絞り出しによる濃厚偏析が形成
されたり、圧下に伴なう変形に起因して鋳片内部に割れ
が発生し、製管時の管内面疵の発生原因となる。

【００２９】更に、この発明の実施態様について説明す
る。この実施態様例は、上記実施態様例において、鋳片
凝固末期の部分を軽圧下する場合に、圧下ロールとして
軸線が互いに平行で且つ鋳片を中間にして両側に向き合
った２個のＶ型カリバーロールを１組として少なくとも
２組、この場合には２組を鋳造方向に沿って２基配置
し、即ち２段に配置し、しかも上記圧下ロールによる鋳
片の圧下方向を互いに異なる方向、例えば、直角方向に
なるように配置し、鋳片に対して所定の軽圧下を施すこ
ととするものである。

【００３０】圧下ロールの形状としてＶ型カリバーロー
ルを採用し、しかも対向する２個のロールを１対とした
のは、ロールによる圧力を鋳片の軸心部に効率よく集中
させることにより鋳造欠陥の発生を確実に防止するため
である。また、各段の圧下ロールによる圧下方向を鋳片
Ｃ方向断面内の互いに異なる方向、例えば、２段に配置
された圧下ロールで互いに直角方向に圧下を加えること
としたのは、特定方向への偏った変形を防止し、鋳片の
外形を真円に近い形状とするためである。例えば、フラ
ットロールで平面的な圧下を一定方向に加えると、丸ビ
レット鋳片は楕円形状に変形し、製管時に芯振れを生じ
て管厚が偏肉したり、場合によっては圧延不可能とな
る。また、変形した丸ビレット鋳片をピーリング加工し
て真円化することもできるが、コストが上昇する。

【００３１】上述した本発明方法により、従来よりも簡
便な方法で内質が健全な丸ビレット鋳片を得ることがで
き、これを素材として従来と全く変わらない製管法を用
いてより製造コストが低く、且つ製管上の問題が発生せ
ず、しかも管内面疵が発生しない高級継目無鋼管を製造
することが可能となる。

【００３２】

【実施例】次に、この発明を実施例により、更に詳細に
説明する。図２に示した鋳型内電磁撹拌装置８、および
２段の圧下ロール４ｂ，４ｃからなる圧下装置４を有す
る半径１１．５ｍの湾曲型ビレット用連続鋳造機によ
り、鋳片断面径１７０mmまたは３３０mmの丸形状鋳型に
Ｃｒ含有量が２．５wt.%または１３．８wt.%の継目無鋼
管向けＣｒ合金溶鋼を鋳造し、丸ビレット鋳片を製造し
た。凝固末期鋳片の軽圧下は、カリバーロールによる２
段圧下で行なった。次いで、鋳片を所定温度に加熱し、
マンネスマン穿孔機で圧延して中空粗管を製造し、エロ
ンゲータで延伸後、サイザーで定径して継目無鋼管を製
造した。

【００３３】図３〜５は、凝固末期の鋳片に軽圧下を付
与する圧下ロールの配置および構成を示す概略図であっ
て、Ｖ型カリバーロールからなる圧下ロールの鋳片に対
する配置を示し、図３は側面概略図、図４は図３のＡ−
Ａ線断面図、そして図５は図３のＢ−Ｂ線断面図であ
る。これらの図に示すように、未凝固鋳片３に接するＶ
型カリバー部を角度θ＝９０°に切った２個のカリバー
ロール９ａ，９ａ’、および、９ｂ，９ｂ’を組み合わ
せて１組の圧下ロールとし、それぞれを１段目圧下ロー
ル４ｂおよび２段目圧下ロール４ｃとした。そして１段
目圧下ロール４ｂと２段目圧下ロール４ｃとのロール相
互間の傾斜角度を直角とした。

【００３４】表１および２に、本発明の範囲内の製造方
法である実施例１〜９、および、本発明の範囲外の製造
方法である比較例１〜３を示す。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】鋳造された化学成分組成の溶鋼は、実施例
および比較例のいずれにおいても鋳片軸心の偏析および
ポロシティを形成し易く、しかも難加工性の鋼種であ
る。注湯温度は溶鋼の化学成分組成に応じた常法の温度
とし、設置した電磁撹拌装置にて鋳型内で溶鋼を撹拌し
つつ鋳造した。また、鋳片の冷却水量も溶鋼の化学成分
組成や鋳片サイズに応じた適正な量とした。

【００３８】凝固末期の未凝固鋳片３に対して軽圧下を
付与するための圧下ロール４ｂ，４ｃの径は３８０ｍｍ
で、圧下方式は油圧式とした。各圧下ロール４ｂ，４ｃ
の設置位置は、鋳型内溶鋼２のメニスカスからそれぞれ
１５．５ｍおよび１７．５ｍの位置とし、溶鋼組成や鋳
片径等が鋳造No．間で異なっていても、鋳造速度を調整
することにより鋳片の軸心固相率ｆｓを任意に選定する
ことができるようにした。

【００３９】鋳造終了後、丸ビレット鋳片から所定の試
験片を採取し、鋳片軸心部のポロシティ、割れおよびＶ
偏析などの鋳片内質特性試験を行なった。次いで製管
後、継目無鋼管の内面疵発生状況を観察し、鋳片内質を
総合的に評価した。

【００４０】〔鋳片のセンターポロシティ試験〕鋳片の
軸心を通るＬ方向断面の長さ５００ｍｍの試片３枚につ
き、機械研削ままでの目視観察、および浸透探傷試験
（ＰＴ）を実施し、試片長さに対するポロシティ分布総
長さの比でセンターポロシティを評価した。ポロシティ
指数１は、ポロシティ性欠陥を検出できなかったもの
で、指数が小さいほど優れていることを表わす。

【００４１】〔鋳片割れ、およびＶ偏析顕出試験〕鋳片
のＣ方向断面試片１枚と、ポロシティ試験を実施後のＬ
方向断面の長さ５００ｍｍの試片３枚につき、塩酸マク
ロ腐食試験により割れおよびＶ偏析を顕出した。そし
て、目視にて欠陥の径および長さを測定し、径と長さの
積に基づき割れおよびＶ偏析を評価した。割れおよびＶ
偏析の指数１はいずれもこれらの欠陥発見できなかった
ことを意味し、指数が小さいほど優れていることを表わ
す。

【００４２】〔管内面評価試験〕鋳造された丸ビレット
鋳片を１１００〜１３００℃の間の所定温度に加熱し、
マンネスマン穿孔機で圧延して中空素管を製造し、エロ
ンゲーターで延伸後、サイザーで定径して継目無鋼管を
製造した。そして、鋼管の内面疵の発生状況と程度を検
査し、管内面評価試験とした。素材となる鋳片の内質を
総合的に評価し得る指標でもあり、評点が小さいほど内
質が優れており、評点１は欠陥のないもの、評点２は欠
陥が極く軽微で合格のもの、評点３は欠陥は軽微だが手
入れを要するもの、そして評点４は大きな欠陥が発生し
た不合格のものを表わす。

【００４３】以上の試験結果を、表１および２に併記し
た。この試験結果から下記事項がわかる。 軽圧下を付与しなかった比較例１および３は、ポロシ
ティ指数、割れ指数およびＶ偏析指数の鋳片内質特性全
般にわたり劣っており、管内面評点においても劣ってい
る。

【００４４】鋳片の軸心部が完全凝固後に軽圧下をし
た比較例２は、圧下を付与した時期に液相が存在しなか
ったため、鋳片内質は殆んど改善されず、その結果とし
て管内面評点において劣っている。

【００４５】このように、比較例はいずれも鋳片内質評
点の少なくとも一つにおいて劣っている。これに対し
て、本発明法による実施例１〜９は、鋳片内質評点の全
てにおいて優れているか、またはその評点全般にわたり
比較的優れている。

【００４６】鋳型内で溶鋼の電磁撹拌を行わなかった
が、凝固末期において軽圧下を付与した実施例９は、凝
固末期に軽圧下を付与しなかった比較例１および３より
も、鋳片内質特性および管内面評点共に若干改善されて
いる。

【００４７】

【００４８】 Ｖ型カリバーロールにより軸心固相率ｆ
ｓが０．１≦ｆs ＜１を満たす時期に２段軽圧下を行な
ったが、２段目圧下時のｆｓが小さ目であった（ｆｓ＝
０．４４）実施例２、および、Ｃ方向断面減少率が大き
目であった（３．３２％）実施例８は共に、鋳片内質特
性の３指数および管内面疵評点において改善の余地があ
る。

【００４９】 上述した実施例に対して、実施例１、
３、４、５、６および７はいずれも、Ｖ型カリバーロー
ルにより軸心固相率ｆｓが０．１≦ｆs ＜１を満たす時
期に２段軽圧下を行ない、且つ１段目軽圧下を軸心固相
率ｆｓが０．１≦ｆｓ≦０．５の時期に、２段目軽圧下
を０．５＜ｆｓの時期に行ない、しかもＣ方向断面積減
少率が０．１〜３％の範囲内にあった場合であり、鋳片
内質特性の３指数および管内面疵評点共に、一段と優れ
ている。

【００５０】上述した結果に基づき、凝固末期の鋳片に
対して１段軽圧下または２段軽圧下を付与した場合の、
ポロシティ指数、割れ指数およびＶ偏析指数に及ぼす軽
圧下付与時の軸心固相率ｆｓの影響の概念図を、図６に
示した。同図より、１段軽圧下の場合は軸心固相率ｆｓ
が、ポロシティ指数は０．５≦ｆｓ＜１の時期に、割れ
指数は０．７≦ｆｓ＜１の時期に、そしてＶ偏析指数は
０．１≦ｆｓ≦０．５の時期に軽圧下を付与する場合に
のみ改善効果が発揮されることがわかった。しかしなが
ら、この場合には、個々の指数について単独に改善効果
が現れているに過ぎない。これに対して、管内面の健全
性を満足する評点が得られる本発明の各請求項の範囲内
の条件によれば、鋳片内質特性の３指数を同時に改善し
得ることがわかる。

【００５１】

【発明の効果】この発明は上述したように構成したの
で、従来よりも簡便なプロセスで内質の健全なＣｒ合金
鋼の鋳片素材を提供することができ、内面疵のない難加
工性のＣｒ合金鋼継目無管を製造することができる。即
ち、この発明により、難加工性のＣｒ合金鋼、特に従来
困難とされていた高Ｃｒ合金鋼の無欠陥ビレットの連続
鋳造化を達成し、その結果、従来と変らない製管法を用
いても管内面疵がなく、付加価値の高い継目無鋼管を製
造することができ、且つ製造コストも低減し得るとい
う、工業上有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施態様を説明するための連続鋳
造工程の縦断面概念図である。

【図２】この発明の他の実施態様を説明するための連続
鋳造工程の縦断面概念図である。

【図３】この発明の一実施例におけるＶ型カリバーロー
ルからなる圧下ロールの鋳片に対する配置の要部を示す
側面概略図である。

【図４】図３のＡ−Ａ線断面図である。

【図５】図３のＢ−Ｂ線断面図である。

【図６】凝固末期の鋳片に対して１段軽圧下または２段
軽圧下を付与した場合の、鋳片内質特性の各指数に及ぼ
す軽圧下付与時の軸心固相率ｆｓの影響の概念図であ
る。

【図７】鋼中Ｃｒ含有量と溶鋼の粘性との関係を示すグ
ラフである。

【符号の説明】

１ 丸形状鋳型 ２ 溶鋼 ３ 未凝固丸ビレット鋳片 ３’ 丸ビレット鋳片 ４ 圧下装置 ４ａ 圧下ロール ４ｂ １段目圧下ロール ４ｃ ２段目圧下ロール ５ 固液共存相 ６ ガイドロール群 ７ 引き抜きロール ８ 鋳型内電磁撹拌装置 ９ａ，９ａ’，９ｂ，９ｂ’ Ｖ型カリバーロール

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前田 浩史 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 中込 理欧 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 勝村 龍郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平７−108358（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−198964（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−337510（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−289552（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−204812（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−256414（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−300006（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−295113（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−201602（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−201601（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−174212（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−174211（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−99349（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−206804（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−299550（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−237616（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/128 350 B22D 11/00 B22D 11/115 B22D 11/20

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃｒ含有量が０．５wt.%を超えるＣｒ合金
   鋼を直径３４０mm以下の丸形状鋳型により連続鋳造し、
   得られた丸ビレット鋳片の凝固末期の部分に圧下ロール
   で軽圧下を加えることからなり、前記軽圧下は、軸線が
   互いに平行で且つ前記丸ビレット鋳片を中間にして両側
   に対向する２個のＶ型カリバーロールからなる圧下ロー
   ルを、前記丸ビレット鋳片の鋳造方向に沿って２基以上
   配置し、前記各圧下ロールによる前記丸ビレット鋳片に
   対する各圧下方向が互いに異なる方向に前記凝固末期の
   前記丸ビレット鋳片を圧下することを特徴とする、クロ
   ム合金鋼丸ビレット鋳片の製造方法。
2. 【請求項２】Ｃｒ含有量が０．５wt.%を超えるＣｒ合金
   鋼を直径３４０mm以下の丸形状鋳型により連続鋳造し、
   得られた丸ビレット鋳片の凝固末期の部分に圧下ロール
   で軽圧下を加えることからなり、前記丸形状鋳型内にお
   ける溶鋼の電磁撹拌処理を付加し、そして、前記圧下ロ
   ールによる前記軽圧下として、２段以上の圧下ロールで
   前記丸ビレット鋳片の軸心固相率ｆs が０．１≦ｆs ＜
   １を満たす時期に、Ｃ方向断面積減少率が０．１〜３％
   の範囲内の圧下を加えることからなり、前記軽圧下は、
   軸線が互いに平行で且つ前記丸ビレット鋳片を中間にし
   て両側に対向する２個のＶ型カリバーロールからなる圧
   下ロールを、前記丸ビレット鋳片の鋳造方向に沿って２
   基以上配置し、前記各圧下ロールによる前記丸ビレット
   鋳片に対する各圧下方向が互いに異なる方向に前記凝固
   末期の前記丸ビレット鋳片を圧下することを特徴とす
   る、クロム合金鋼丸ビレット鋳片の製造方法。