JP3236043B2 - 竪型ローラミルおよびこれを用いた粉砕方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は竪型ローラミルを用いた
粉砕方法に係り、特に大きな振動の発生を抑制した竪型
ローラミルを用いた粉砕方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】図１は、一般的な竪型ローラミルの概略
構造およびボイラの装置系統図である。この装置は、燃
焼用空気Ａを供給する押込通風機１と、この空気Ａを予
熱する空気予熱器２と、予熱された空気を圧送する一次
空気用押込通風機３と、竪型ローラミル４と、該竪型ミ
ルに石炭Ｂを供給するためのバンカ５および給炭機６
と、ボイラ７および該ボイラ７に備えられたバーナ７ａ
とから主として構成される。

【０００３】また竪型ミル４は、ハウジング８の下部に
設けられた一次空気入口９と、前述の給炭機６に連結さ
れる給炭管１０と、該給炭管１０の開口部の下方に配置
された粉砕テーブル１１と、該粉砕テーブル１１に固定
された粉砕リング１３と、粉砕リング１３上に支持され
た複数個のローラ１４と、該ローラ１４へ荷重をかける
加圧フレーム１５と、その加圧力をスプリングフレーム
１７およびスプリング１６を介して調整する加圧シリン
ダ１８と、多数の空気の噴出孔を有するスロートリング
１９と、粉砕された石炭を回転羽根２１により分級する
回転式分級機２０と、該回転式分級機２０を駆動させる
分級機モータ２２と、粉砕テーブル１１を回転させるギ
ヤが納入されたギヤボックス１２とミルモータ２３とか
ら主として構成される。なお、２４は粉砕された石炭粒
子を前述バーナ７ａに供給する送炭管、２５はは一次空
気ダンパー、２６は熱空気ダンパー、２７は冷空気ダン
パーである。

【０００４】このような竪型ミルにおいては、ローラ１
４は車軸により固定され、粉砕テーブル１１と一体にな
った粉砕リング１３と接触しており、粉砕テーブル１１
が回転すると同時にローラも回転する。給炭管１０から
粉砕テーブル１１に供給された石炭は遠心力によって粉
砕テーブル１１の外側に向かって送り出される時、粉砕
リング１３と一定圧力で加圧されたローラ１４の間で圧
縮粉砕される。一方、３００℃前後に加熱された一次空
気は一次空気入口孔９から多数の空気噴出孔を有するス
ロートリング１９を経てスロート上部１９ａへ供給さ
れ、粉砕された石炭粒子を上方へ搬送する。上方へ搬送
された石炭粒子のうち粗粒子は空気流速の低下に伴って
気流から分離し、再び粉砕テーブル１１上へ戻される。
一方、分離されなかった粒子は一次空気とともにハウジ
ング８に沿って上昇し、分級機２０の回転羽根２１の回
転によって粒子に働く遠心力と粒子の求心方向の抗力の
バランスによって粗粉と微粉に分級される。すなわち、
粗粉は遠心力により分級機の外側に吹き飛ばされ、ハウ
ジング８に沿って流下し、再び粉砕テーブル１１へ戻さ
れる。一方、小さい遠心力しか受けない微粉は分級羽根
２１間の隙間を気流とともに通過し、送炭管２４からバ
ーナ７ａに輸送される。

【０００５】このような竪型ミルを用いる最近の微粉炭
焚ボイラにおいては厳しい環境規制に対応しつつ性状の
異なる数十炭種の石炭が使用され、かつ運用面の拡大
（中間負荷運用、高速負荷変化、最低負荷の切下げ）を
計らなければならない等のニーズがあり、これには竪型
ミル自体の性能向上（微粉粒度の微細化、応答速度の向
上、運用幅の拡大／振動防止）のみならず高効率安定運
転のための制御も高度化する必要がある。例えば、ミル
への給炭量または給炭量の変化速度に応じて粉砕ローラ
への押圧力を調整する方法（特開昭５７−８７８５５号
公報、特開昭５９−１６９５４３号公報）、ミルへの給
炭量とミル内圧力損失に応じて粉砕ローラへの押圧力を
調整する方法（特開平３−３０８４１号公報）、ミルへ
の給炭量、給炭量の変化速度およびミル内圧力損失に応
じて粉砕ローラへの押圧力と分級機の回転数を調整する
方法（特開平２−１５７０５３号公報）、ミルへの給炭
量に応じて粉砕テーブルの回転速度を可変する方法（特
開昭５９−１９３１５４号公報）、負荷要求の変化時に
粉砕ローラへの押圧力または粉砕テーブルの回転速度を
増加させる方法（特開昭５８−８８０４２号公報）等は
これに対応するものである。

【０００６】図７は本発明者の発明にかかる従来のミル
の加圧力および分級機制御装置の構成を示すブロック図
である（特開平２−１５７０５３号公報）。以下、その
構成とその動作について説明する。加圧力制御装置５０
０は、燃料量要求信号ＦＤに対応して粉砕ローラを押圧
する加圧力を演算する標準加圧力演算器５０１（通常、
粉砕量の増加とともに加圧力も増加する関数関係にあ
る）と、加圧シリンダ圧力検出器３３からのシリンダ圧
力信号３３ｓを粉砕ローラへの実加圧力に変換する加圧
力演算器５０２と、標準加圧力演算器５０１からの加圧
力信号５０１ｓより加圧力演算器５０２からの加圧力信
号５０２ｓを減算する減算器５０３と、該減算器５０３
からの加圧力増減量要求信号５０３ｓから加圧シリンダ
圧力の増減量を演算する加圧力増減量演算器５０４とか
ら構成され、該加圧力増減量演算器５０４からの加圧力
増減量要求信号５００ｓにより加圧シリンダ圧力調節器
４１が駆動される。また、加圧力増減量要求信号５００
ｓは、同時に分級機回転速度制御装置６００のミル動力
変化量演算器６１１に入力される。分級機回転速度制御
装置６００は、燃料量要求信号ＦＤに対応して分級機の
標準回転速度を設定する分級機標準回転速度演算器６０
１と、給炭流量検出器３０により検出された給炭流量信
号３０ｓに基づいて給炭流量の変化速度を演算する微分
器６０２と、該微分器６０２からの給炭流量変化速度信
号６０２ｓに基づいて分級機の回転速度の増減量を演算
する分級機回転速度増減量演算器６０３と、給炭流量検
出器３０により検出された給炭流量信号３０ｓに基づい
て設定ミル差圧を演算する設定ミル差圧演算器６０４
（通常、ミル差圧が給炭流量にほぼ比例した関数関係）
と、該設定ミル差圧演算器６０４からの設定ミル差圧要
求信号６０４ｓよりミル差圧検出器３２からのミル差圧
信号３２ｓを減算する減算器６０５と、該減算器６０５
からのミル差圧偏差信号６０５ｓに基づいて分級機の回
転速度の増減量を演算する分級機回転速度増減量演算器
６０６と、分級機標準回転速度演算器６０１からの分級
機標準回転速度要求信号６０１ｓと前記分級機回転速度
増減量演算器６０３からの分級機回転速度増減量要求信
号６０３ｓと分級機回転速度増減量演算器６０６からの
分級機回転速度増減量要求信号６０６ｓとを加算する加
算器６０７と、該加算器６０７からの分級機回転速度要
求信号６０７ｓから分級機回転速度検出器２８からの分
級機回転速度信号２８ｓを減算する減算器６０８と、該
減算器６０８からの分級機回転速度増減量要求信号６０
８ｓに基づいてミル動力変化量を演算するミル動力変化
量演算器６０９と、前記加圧力制御装置５００からの加
圧シリンダ圧力増減量要求信号５００ｓに基づいてミル
動力変化量を演算するミル動力変化量演算器６１１と、
該ミル動力変化量演算器６１１からのミル動力変化信号
６１１ｓと前記ミル動力変化量演算器６０９からのミル
動力変化信号６０９ｓとミル動力検出器３４からのミル
動力信号３４ｓを加算する加算器６１０と、該加算器６
１０からのミル動力予想信号６１０ｓを最大値以下およ
び最小値以上に制限するミル動力制限器６１２と、該加
算器６１０からのミル動力予想信号６１０ｓからミル動
力制限器６１２からのミル動力要求信号６１２ｓを減算
する減算器６１３と、該減算器６１３からのミル動力偏
差信号６１３ｓに基づいて分級機回転速度増減量の修正
量を演算する分級機回転速度増減量修正器６１４と、前
記減算器６０８からの分級機回転速度増減量要求信号６
０８ｓから分級機回転速度増減量修正器６１４からの分
級機回転速度増減量修正量信号６１４ｓを減算する減算
器６１５とから構成され、該減算器６１５からの分級機
回転速度増減量要求信号６００ｓにより分級機回転速度
調節器２９が駆動される。

【０００７】加圧力制御装置５００は、燃料量要求信号
ＦＤの関数として求められる粉砕ローラへの加圧力要求
信号５０１ｓと、加圧シリンダ圧力検出器３３により検
出されるシリンダ圧力の関数として求められる実加圧力
信号５０２ｓが一致するように動作し、加圧シリンダ圧
力要求信号５００ｓによりシリンダ圧力調節器４１を駆
動する。分級機回転速度制御装置６００は、燃料量要求
信号ＦＤの関数として与えられる分級機標準回転速度要
求信号６０１ｓと、給炭流量検出器３０により検出され
た給炭流量信号３０ｓの変化速度に基づいた分級機回転
速度の増減量要求信号６０３ｓと、給炭流量検出器３０
により検出された給炭流量の関数として求まるミル差圧
要求信号６０４ｓとミル差圧検出器３２により検出され
たミル差圧信号３２ｓとの偏差に基づく分級機回転速度
の増減量要求信号６０６ｓの和と分級機回転速度検出器
２８からの回転速度信号２８ｓが一致するように動作
し、分級機回転速度増減量要求信号６００ｓにより分級
機回転速度調節器２９が駆動する。さらに、該分級機回
転速度制御装置６００においては、分級機回転速度の増
減量要求信号の関数として与えられるミル動力変化量信
号６０９ｓと、前述の加圧力制御装置５００からの加圧
シリンダ圧力要求信号５００ｓの関数として与えられる
ミル動力変化量信号６１１ｓと、ミル動力検出器３４で
検出されるミル動力信号３４ｓの和が演算され、これが
ミル動力値の設定範囲内にあるかどうか監視され、範囲
外になる場合には、分級機回転速度増減量が修正されて
分級機回転速度増減量要求信号６００ｓとして出力され
る。

【０００８】本公知例においては、ミルへの給炭流量が
一定の場合、給炭流量の変化速度に基づく分級機回転速
度増減量演算器６０３からの分級機回転速度増減量信号
６０３ｓは０であり、分級機２０の回転速度は主として
燃料量要求信号ＦＤに基づいて決定される標準回転速度
と、給炭流量から決定される設定ミル差圧と実測ミル差
圧が一致するように演算される分級機回転速度増減量と
から決定される。従って、供給石炭の性状（粉砕性、粒
度分布、水分、灰分含有率等）が変化してミル内循環量
が変動してもミル差圧が設定値になるように分級機の回
転速度が自動調整される。また、燃料量要求信号ＦＤに
より給炭流量が急激に増加した場合、給炭流量の増加に
伴って分級機回転速度増減量演算器６０６からは回転速
度増加信号が出力されるが、給炭流量増加速度が大きい
ために、分級機回転速度増減量演算器６０３からは回転
速度減少信号が出力される。その結果、分級機２０の回
転速度は一旦減少し、ミル内に保有される石炭粒子が瞬
時に払いだされるためにミルの応答遅れが短くなる。逆
に、燃料量要求信号ＦＤにより給炭流量が急激に減少す
る場合、分級機２０の回転速度は一旦増加されるため石
炭粒子のミル内循環量が一時的に増加してミルからの払
いだし量が減少し、ミルの応答遅れが短くなる特徴があ
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記したよう
な従来の竪型ミルの制御方法においては、主として給炭
流量が少ないミルの低負荷運用時や粉砕性のよい石炭の
粉砕時に起こりやすい振動に対する配慮がなされていな
い。一般に、竪型ローラミルにおいては給炭流量が少な
い低負荷運用時または粉砕されやすい石炭を粉砕すると
きミル内ホールドアップが減少して滑りやすくなり振動
が発生しやすくなると考えられてきた。このため、上記
した従来技術（特開平２−１５７０５３号公報、特開平
３−３０８４１号公報）ではミル差圧が所定の値になる
ように粉砕ローラへの加圧力または分級機の回転速度を
調整すれば石炭種が変わっても安定運転が可能であると
されている。しかしながら、本発明者らの詳細な検討結
果によれば、図１に示したような竪型ローラミルにおい
ては給炭流量が少ない低負荷運用時にはミル内ホールド
アップが減少するため粉砕ローラ１４とリング１３間の
炭層が薄くなって滑りやすくなりいわゆるスリップース
ティック現象による自励振動が起こりやすくなるが、ホ
ールドアップが少なくなればなるほど振動が起こりやす
くなるのではなく、図２に示したように一定の範囲にあ
るとき最も起こりやすいことが判明した。すなわち、従
来の制御方法では対応できない問題点がある。

【００１０】本発明の目的は、上記従来技術の実情に鑑
みてなされたもので、その目的は給炭流量が少ない低負
荷運用時または粉砕性のよい被粉砕物（石炭）を粉砕す
る場合においても安定運転できる竪型ローラミルを用い
た粉砕方法を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、ミルモータにより回転駆動される粉砕テーブ
ル上面に被粉砕物を供給し、加圧シリンダを備えた加圧
手段により粉砕ローラを粉砕テーブル上に押圧して被粉
砕物を粉砕し、粉砕した被粉砕物を一次空気により粉砕
テーブル端のスロート部から吹き上げ、これを回転式分
級機で微粉と粗粉に分級して微粉を取出す竪型ローラミ
ルの運転方法において、被粉砕物供給量またはその要求
信号に基づいてミルへ供給される一次空気量を算出し、
この算出値と一次空気の圧力、温度の検出値によりスロ
ート部の差圧を演算し、この演算値とミル差圧の検出値
とによりミル内の被粉砕物保有量（ホールドアップ）を
演算し、加圧シリンダの圧力検出値に基づき求めた基準
ホールドアップと上記演算ホールドアップより相対ホー
ルドアップ値を求め、この相対ホールドアップに基づい
てホールドアップが振動を誘発する範囲に入らないよう
に前記加圧手段の加圧力および、または分級機の回転数
を調整することを特徴とする竪型ローラミルの運転方法
に関する。

【００１２】

【００１３】

【００１４】

【作用】本発明の方法により、相対ホールドアップが図
２の領域Ａにあれば分級機の回転速度を減少させてホー
ルドアップを減少させて領域Ａの左側の安全域に、また
ホールドアップが領域Ｂにあれば粉砕ローラへの押圧力
を減少させることおよび分級機の回転速度を増加させる
ことによりホールドアップを増加させて領域Ｂの右側の
安全域に入らせることができるので、振動を誘発しやす
い範囲に入ることがない。このため安定運転が可能にな
る。

【００１５】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図３は、本発明による加圧力および分級機回転速
度制御装置の構成を示すブロック図である。図３におい
ては、図７と同一または同一機能を有するものには同一
引用数字を用いたので、以下においては重複する説明は
省略する。図３の構成が図７の構成と異なるところは、
燃料量要求信号ＦＤの関数として得られる一次空気量を
演算する一次空気量演算器７０１と、該一次空気量演算
器７０１からの一次空気量信号７０１ｓと一次空気圧力
検出器３５からの一次空気圧力信号３５ｓおよび一次空
気温度検出器３６からの一次空気温度信号３６ｓに基づ
いて一次空気が噴射孔を有するスロートリング１９（図
１参照）を通過するときの圧力損失を演算するスロート
差圧演算器７０２と、ミル差圧検出器３２からのミル差
圧信号３２ｓから前記スロート差圧演算器７０２からの
スロート差圧信号７０２ｓを減算する減算器７０３と、
該減算器７０３から出力される炭層差圧信号７０３ｓに
基づいてミル内ホールドアップ量を演算するホールドア
ップ演算器７０４と、加圧シリンダ圧力検出器３３で検
出されるシリンダ圧力信号３３ｓに基づいて粉砕ローラ
への押圧力に換算する加圧力演算器７０６と、該加圧力
演算器７０６からの粉砕ローラ加圧力信号７０６ｓに基
づいて基準ホールドアップ量を演算する基準ホールドア
ップ演算器７０７と、前記ホールドアップ演算器７０４
からのホールドアップ信号７０４ｓを前記基準ホールド
アップ演算器７０７からの基準ホールドアップ信号７０
７ｓで割る割算器７０５と、該割算器７０５からの相対
ホールドアップ信号７０５ｓに基づいて分級機の回転速
度の増減量を演算する回転速度増減量演算器７０８と、
前記相対ホールドアップ信号７０５ｓに基づいて粉砕ロ
ーラの加圧力増減量を演算する粉砕ローラ加圧力増減量
演算器７０９が付加され、該回転速度増減量演算器７０
８からの分級機回転速度増減量要求信号７０８ｓの絶対
値があらかじめ設定された値よりも大きい場合には分級
機回転速度増減量要求信号７０８ｓを分級機回転速度増
減量要求信号６１６ｓとして出力し、あらかじめ設定さ
れた値以下の場合には給炭流量検出器３０により検出さ
れた給炭流量信号３０ｓの関数として求まるミル差圧要
求信号６０４ｓとミル差圧検出器３２により検出された
ミル差圧信号３２ｓとの偏差に基づいて分級機回転速度
増減量演算器６０６で演算された分級機の回転速度増減
量要求信号６０６ｓを分級機回転速度増減量要求信号６
１６ｓとして出力する信号制限器６１６が付加されたこ
と、かつ粉砕ローラ加圧力増減量演算器７０９からの加
圧力増減量要求信号７０９ｓを燃料量要求信号ＦＤの関
数として与えられる粉砕ローラ加圧力要求信号５０１ｓ
から加圧シリンダ圧力検出器３３からのシリンダ圧力信
号を実加圧力に変換された加圧力信号５０２ｓを減算す
る減算器５０３に正の信号として入力するようにした点
にある。

【００１６】まず、ミル内のホールドアップ量を求める
方法について説明する。燃料量要求信号ＦＤに基づいて
一次空気量が一次空気量演算器７０１で演算される。演
算された一次空気量と一次空気圧力検出器３５で検出さ
れた一次空気圧力および一次空気温度検出器３６で検出
された一次空気温度からスロート差圧△Ｐ_th（すなわち
スロートリング１９の入口出口間の圧力損失）が演算器
７０２で次式を用いて演算される。

【００１７】 △Ｐ_th＝Ｋρ_f Ｕ² _th／２ｇ_c （１） ここに、ρ_f は一次空気の密度（圧力と温度に依存）、
Ｕ_thは一次空気のスロート通過流速、ｇ_c は重力換算係
数、Ｋは圧力損失係数である。一方、ミル差圧△Ｐ_m は
スロート差圧△Ｐ_thと炭層差圧△Ｐ_c の和であるからミ
ル差圧△Ｐ_m をミル差圧検出器３２で検出し、この値か
ら演算したスロート差圧△Ｐ_thを減算器７０３で減算す
ることにより炭層差圧△Ｐ_c が演算される。

【００１８】 △Ｐ_c ＝△Ｐ_m −△Ｐ_th （２） さらに、ミル内のホールドアップＷは炭層差圧△Ｐ_c と
一次の比例関係にあり、これがホールドアップ演算器７
０４で求められる。一方、ローラミルの標準的なホール
ドアップ量すなわち基準ホールドアップＷ_stはミルと粉
砕テーブルの回転数が与えられると粉砕リングへのトー
タル押圧力Ｍ_tの一次に比例する。従って、加圧シリン
ダ圧力検出器３３で検出したシリンダ圧力から演算した
粉砕ローラへの実効加圧力Ｍ_s から基準ホールドアップ
Ｗ_stが演算器７０７により次のように計算される。

【００１９】 Ｗ_st＝ｋ（Ｍ_s ＋Ｍ_w ） （３） ここで、Ｍ_w はローラ等粉砕部部品のトータル重量であ
り、ｋは比例定数である。次にＷとＷ_stから相対ホール
ドアップＷ′が割算器７０５で計算される。 Ｗ′＝Ｗ／Ｗ_st （４） このようにして求めた相対ホールドアップ量Ｗ′に基づ
いて粉砕ローラ加圧力増減量が加圧力増減量演算器７０
９で、また分級機の回転速度増減量が回転速度増減量演
算器７０８で演算されてそれぞれ減算器５０３、信号制
限器６１６に出力される。すなわち、相対ホールドアッ
プ量Ｗ′が図２における領域Ａ（すなわち許容振動限界
レベルのＶ_A を与える下限の相対ホールドアップＷ_L ′
と振動レベルがピークとなるＷ_P の間）にある場合、ホ
ールドアップを減少させるためのアクションがとられ
る。一方、相対ホールドアップ量Ｗ′が図２における領
域Ｂ（すなわち、振動レベルがピークとなるＷ_Pと許容
振動限界レベルのＶ_A を与える上限の相対ホールドアッ
プＷ_H ′の間）にある場合、ホールドアップを増加させ
るためのアクションがとられる。これらの領域の外にあ
る場合（すなわち、Ｗ′＜Ｗ_L ′またはＷ′＞
Ｗ_H ′）、加圧力増減量および回転速度増減量とも０が
出力される。図４は加圧力増減量演算器７０９で演算さ
れる加圧力増減量と相対ホールドアップ量Ｗ′の関数関
係の一例、図５は回転速度増減量演算器７０８で演算さ
れる分級機の回転速度増減量と相対ホールドアップ量
Ｗ′の一例を示すものである。

【００２０】本実施例においては、加圧力制御装置は燃
料量要求信号ＦＤの関数として求められる粉砕ローラへ
の加圧力要求信号５０１ｓとミル内ホールドアップ量に
基づいた加圧力増減量要求信号７０９ｓの和と、加圧シ
リンダ圧力検出器３３により検出されるシリンダ圧力の
関数として求められる実加圧力信号５０２ｓが一致する
ように動作し、加圧シリンダ圧力要求信号５００ｓによ
りシリンダ圧力調節器４１を駆動する。一方、分級機回
転速度制御装置は、燃料量要求信号ＦＤの関数として与
えられる分級機標準回転速度要求信号６０１ｓと、給炭
流量検出器３０により検出された給炭流量信号３０ｓの
変化速度に基づいた分級機回転速度の増減量要求信号６
０３ｓと、ミル内ホールドアップ量に基づいた分級機回
転速度増減量要求信号７０８ｓの絶対値があらかじめ設
定された値よりも大きい場合には分級機回転速度増減量
要求信号７０８ｓとの和、分級機回転速度増減量要求信
号７０８ｓの絶対値が設定値よりも小さい場合には給炭
流量検出器３０により検出された給炭流量の関数として
求まるミル差圧要求信号６０４ｓとミル差圧検出器３２
により検出されたミル差圧信号３２ｓとの偏差に基づく
分級機回転速度の増減量要求信号６０６ｓとの和と分級
機回転速度検出器２８からの回転速度信号２８ｓが一致
するように動作し、分級機回転速度増減量要求信号６０
０ｓにより分級機回転速度調節器２９が駆動する。さら
に、該分級機回転速度制御装置６００においては、分級
機回転速度の増減量要求信号の関数として与えられるミ
ル動力変化量信号６０９ｓと、前述加圧力制御装置５０
０からの加圧シリンダ圧力要求信号５００ｓの関数とし
て与えられるミル動力変化量信号６１１ｓと、ミル動力
検出器３４で検出されるミル動力信号３４ｓの和が演算
され、これがミル動力値の設定範囲内にあるかどうか監
視され、範囲外になる場合には、分級機回転速度増減量
が修正されて分級機回転速度増減量要求信号６００ｓと
して出力される。

【００２１】本実施例においては、ミルへの給炭流量が
一定の場合、給炭流量の変化速度に基づく分級機回転速
度増減量演算器６０３からの分級機回転速度増減量信号
６０３ｓは０であり、ホールドアップ量が振動が発生し
やすい領域外にあるときは、分級機２０の回転速度は主
として燃料量要求信号ＦＤに基づいて決定される標準回
転速度と、給炭流量から決定される設定ミル差圧と実測
ミル差圧が一致するように演算される分級機回転速度増
減量とから決定される。一方、ホールドアップ量が振動
が発生しやすい領域内にあるときは、分級機２０の回転
速度は主として燃料量要求信号ＦＤに基づいて決定され
る標準回転速度と、ホールドアップ量に基づいて決定さ
れる分級機回転速度増減量とから決定される。従って、
供給石炭の性状（粉砕性、粒度分布、水分、灰分含有率
等）が変化してミル内循環量が変動しても、また給炭流
量が少ない低負荷運用時においても安定運転できるよう
に粉砕ローラ加圧力と分級機回転速度が自動調整され
る。また、燃料量要求信号ＦＤにより給炭流量が急激に
増加した場合、給炭流量の増加に伴って分級機回転速度
増減量演算器６０６からは回転速度増加信号が出力され
るが、給炭流量増加速度が大きいために、分級機回転速
度増減量演算器６０３からは回転速度減少信号が出力さ
れる。その結果、分級機２０の回転速度は一旦減少し、
ミル内ホールドアップが瞬時に払いだされてミルの応答
遅れが短くなる。逆に、給炭流量が急激に減少する場
合、分級機２０の回転速度は一旦増加されるため石炭粒
子のミル内循環量が一時的に増加してミルからの払いだ
し量が減少し、ミルの応答遅れが短くなる特徴がある。

【００２２】本発明の他の実施例を図６に示す。図６に
おいては、図３と同一または同一機能を有するものには
同一引用数字を用いたので、以下においては重複する説
明は省略する。図６の構成が図３の構成と異なるところ
は、まずミル動力による分級機回転速度増減量補正回路
が省略されていること、すなわち図３における分級機回
転速度の増減量要求信号６０８ｓの関数として与えられ
るミル動力変化量信号６０９ｓと、前述加圧力制御装置
５００からの加圧シリンダ圧力要求信号５００ｓの関数
として与えられるミル動力変化量信号６１１ｓと、ミル
動力検出器３４で検出されるミル動力信号３４ｓの和が
演算され、これがミル動力値の設定範囲内にあるかどう
か監視され、範囲外になる場合には、分級機回転速度増
減量が修正されて分級機回転速度増減量要求信号６００
ｓとして出力されるミル動力による補正回路が省略され
ていること、また燃料量要求信号ＦＤの代わりに給炭流
量検出器３０からの給炭流量信号３０ｓに基づいて分級
機標準回転速度を分級機標準回転速度演算器６０１で演
算すること、図３における給炭流量検出器３０により検
出された給炭流量の関数として求まるミル差圧要求信号
６０４ｓとミル差圧検出器３２により検出されたミル差
圧信号３２ｓとの偏差に基づく分級機回転速度の増減量
を演算する回路および信号制限器６１６が取り除かれ、
その代わりにミル内ホールドアップ量に基づいた分級機
回転速度増減量要求信号７０８ｓが加算器６０７に入力
されることであり、該分級機回転速度増減量要求信号７
０８ｓと給炭流量の変化速度に基づいた分級機回転速度
増減量要求信号６０３ｓと給炭流量信号３０ｓに基づい
た分級機標準回転速度要求信号６０１ｓとの和が加算器
６０７で演算され、分級機回転速度要求信号６０７ｓが
分級機回転速度検出器２８からの分級機回転速度信号２
８ｓと一致するように分級機回転速度調節器２９を駆動
する。

【００２３】また、燃料量要求信号ＦＤの代わりに給炭
流量検出器３０からの給炭流量信号３０ｓに基づいて粉
砕ローラへの標準加圧力を加圧力演算器５０１で演算す
ること、さらに給炭流量検出器３０からの給炭流量信号
３０ｓに基づいて給炭流量の変化速度を演算する微分器
５０５と該微分器５０５により演算された変化速度信号
５０５ｓに基づいて加圧力増減量を演算する加圧力増減
量演算器５０６が付加されたことであり、該加圧力増減
量演算器５０６からの加圧力増減量要求信号５０６ｓと
前記加圧力演算器５０１からの加圧力要求信号５０１ｓ
とミル内ホールドアップ量に基づいた加圧力増減量要求
信号７０９ｓとの和が加算器５０４で演算され、演算さ
れた加圧力要求信号５０４ｓが加圧シリンダ圧力検出器
３３により検出されるシリンダ圧力の関数として求めら
れる実加圧力信号５０２ｓと一致するようにシリンダ圧
力調節器４１を駆動する。以上のように、本実施例にお
いても給炭流量の少ない低負荷運用時または石炭性状が
大きく変動した場合でも安定運転できる。

【００２４】

【発明の効果】本発明によれば、基準ホールドアップと
演算ホールドアップより相対ホールドアップ値を求め、
この相対ホールドアップに基づいて粉砕ローラへの加圧
力および分級機の回転速度が調整でき危険振動を発生す
るホールドアップ域をさけた運転ができるので、給炭流
量の少ない低負荷運用時または石炭性状の大きく異なる
（例えば粉砕性のよい）石炭を粉砕する場合でも安定運
転できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明が適用される一般的な竪型ロー
ラミルの概略構造とボイラの系統図である。

【図２】図２は、ミル内ホールドアップと振動レベルの
関係を示す説明図である。

【図３】図３は、本発明の第１の実施例の加圧力および
分級機回転速度制御装置の詳細を示すブロック図であ
る。

【図４】図４は、ミル内ホールドアップに基づく加圧力
増減量を示す説明図である。

【図５】図５は、ミル内ホールドアップに基づく分級機
回転速度増減量を示す説明図である。

【図６】図６は、本発明の第２の実施例の加圧力および
分級機回転速度制御装置の詳細を示すブロック図であ
る。

【図７】図７は、従来の加圧力および分級機回転速度制
御装置の詳細を示すブロック図である。

【符号の説明】

１…押込通風機、３…一次空気用押込通風機、４…竪型
ローラミル、５…石炭バンカ、６…給炭機、７…ボイ
ラ、７ａ…バーナ、８…ミルハウジング、９…一次空気
入口、１０…給炭管、１１…粉砕テーブル、１３…粉砕
リング、１４…粉砕ローラ、１５…加圧フレーム、１６
…スプリング、１７…スプリングフレーム、１８…加圧
シリンダ、１９…スロートリング、２０…回転式分級
機、２１…回転羽根、３０Ｓ…給炭流量信号、３２Ｓ…
ミル差圧信号、３３Ｓ…シリンダ圧力信号、３５Ｓ…一
次空気圧力信号、３６Ｓ…一次空気温度信号、５００Ｓ
…加圧力増減量要求信号、５０１Ｓ…標準加圧力信号、
５０２Ｓ…加圧力信号、５０３Ｓ…加圧力増減量要求信
号、６００Ｓ…分級機回転速度増減量要求信号、６０１
Ｓ…分級機標準回転速度要求信号、６０３Ｓ…分級機回
転速度増減量要求信号、６０４Ｓ…設定ミル差圧要求信
号、６０５Ｓ…ミル差圧偏差信号、６０６Ｓ…分級機回
転速度増減量要求信号、６０７Ｓ…分級機回転速度要求
信号、６０８Ｓ…分級機回転速度増減量要求信号、６０
９Ｓ…ミル動力変化信号、６１０Ｓ…ミル動力予想信
号、６１１Ｓ…ミル動力変化信号、６１２Ｓ…ミル動力
要求信号、６１３Ｓ…ミル動力偏差信号、６１４Ｓ…分
級機回転速度増減量修正信号、７０１Ｓ…一次空気量信
号、７０２Ｓ…スロート差圧信号、７０３Ｓ…炭素差圧
信号、７０４Ｓ…ホールドアップ信号、７０５Ｓ…相対
ホールドアップ信号、７０６Ｓ…粉砕ローラ加圧信号、
７０８Ｓ…分級機の回転速度増減量要求信号、７０９Ｓ
…粉砕ローラ加圧力増減量要求信号。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷川 忠 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社 呉工場内 (72)発明者 田岡 善憲 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社 呉工場内 (72)発明者 金本 浩明 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日 立株式会社 呉工場内 (56)参考文献 特開 平３−30841（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−135449（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B02C 15/00 - 15/16 B02C 25/00

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ミルモータにより回転駆動される粉砕テ
   ーブル上面に被粉砕物を供給し、加圧シリンダを備えた
   加圧手段により粉砕ローラを粉砕テーブル上に押圧して
   被粉砕物を粉砕し、粉砕した被粉砕物を一次空気により
   粉砕テーブル端のスロート部から吹き上げ、これを回転
   式分級機で微粉と粗粉に分級して微粉を取出す竪型ロー
   ラミルの運転方法において、被粉砕物供給量またはその
   要求信号に基づいてミルへ供給される一次空気量を算出
   し、この算出値と一次空気の圧力、温度の検出値により
   スロート部の差圧を演算し、この演算値とミル差圧の検
   出値とによりミル内の被粉砕物保有量（ホールドアッ
   プ）を演算し、加圧シリンダの圧力検出値に基づき求め
   た基準ホールドアップと上記演算ホールドアップより相
   対ホールドアップ値を求め、この相対ホールドアップに
   基づいてホールドアップが振動を誘発する範囲に入らな
   いように前記加圧手段の加圧力および／または分級機の
   回転数を調整することを特徴とする竪型ローラミルを用
   いた粉砕方法。