JP3230441B2 - 複数倍電圧整流回路 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、負荷の変動に対
する電源電圧変動率を極めて良好となした複数倍電圧整
流回路に関し、特に通常の電子機器のごとく、電源トラ
ンスの２次コイルのセンタータップが接地されている全
波整流方式の正負両極性の直流電源が併設されている場
合には、部品数の増加が僅かですむ、経済的で高性能且
つ安定した性能を有する複数倍電圧整流回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、従来から実用化されている複数
倍電圧整流回路を、一例として−３倍圧整流回路の場合
の一般的な構造を図９に、又、具体的な回路構造を図１
１に、それぞれ示す。図９及び図１１において、電源ト
ランスＴのホット側巻線端Ａに対し、逆方向に接続され
た第１のダイオードＤ５と第１の電荷蓄積用のコンデン
サＣ５からなる片波整流回路と、同じく電源トランスＴ
のホット側巻線端の接続点Ａに接続された第２の電荷蓄
積用のコンデンサＣ６と、当該第２の電荷蓄積用のコン
デンサＣ６の出力側接続点Ｈから前記片波整流回路のダ
イオードＤ５のアノード出力側接続点Ｇに順方向に接続
された第２のダイオードＤ６、及び接続点Ｇに接続され
た第３の電荷蓄積用のコンデンサＣ７と前記コンデンサ
Ｃ６の出力側接続点ＨからコンデンサＣ７の出力側接続
点Ｉに逆方向に接続された第３のダイオードＤ７、並び
に前記コンデンサＣ７の出力側接続点Ｉに平滑用コンデ
ンサＣ４が接続され且つ−３倍電圧の出力端子（−Ｏ
ｐ）が導出された構造となっている。尚、同図には、機
器の他の回路に使用するための、電源トランスＴを兼用
とし、ブリッジダイオードＤｏ及び平滑コンデンサＣｏ
を有する全波整流方式の正負両極性出力の主電源回路１
が併記されている。

【０００３】上記構成の複数倍電圧整流回路の動作を、
動作説明用の図１０を使って簡単に説明すると、［１］
接続点Ａが接地点ＧＮＤに対し負の半サイクルの時、電
流は実線（１）で示すように、コンデンサＣ５，接続点
Ｇ，ダイオードＤ５の順に流れてコンデンサＣ５に電圧
Ｖｖの電荷が矢印の向きに蓄積される。［２］次の半サ
イクルで接続点Ａが接地点ＧＮＤに対し正となった時、
点線（２）で示すように、コンデンサＣ６，ダイオード
Ｄ６と流れるが、この時接続点Ｇには既にＶｖの電圧が
かかっているので、電圧Ｖｖの上にトランスＴの巻線電
圧が加算されて、コンデンサＣ６には２Ｖｖの電圧が矢
印の向きにかかる。［３］接続点Ａが再度負の半サイク
ルとなった時、上記［１］の動作と共に、接続点Ｈの電
位はコンデンサＣ６にかかる電圧２Ｖｖの上にトランス
Ｔの巻線電圧がかかり、電流は一点鎖線（３）の様に流
れてコンデンサＣ７には２Ｖｖの電圧が矢印の向きにか
かる。［４］よって接続点Ｉ即ち出力端子−Ｏｐの電位
は、コンデンサＣ５の電圧ＶｖとコンデンサＣ７の電圧
２Ｖｖが加算されて、（−Ｖｖ）＋（−２Ｖｖ）＝−３
Ｖｖとなり、通常の片波整流１段の場合の３倍の電圧が
得られる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述した従来の複数倍
電圧整流回路は、コンデンサＣ５，コンデンサＣ６及び
コンデンサＣ７のそれぞれには、電源トランスＴの巻線
に発生したＡＣ電圧の半サイクル毎に電荷蓄積が行わ
れ、出力端子（−Ｏｐ）即ち接続点Ｉに対し、コンデン
サＣ５及びコンデンサＣ７の蓄積電荷によって負荷電流
が供給されるが、ＡＣ入力の１サイクルに対し各々１回
しか蓄積されない。従って、電源トランスＴの使用効率
が低いのみならず、電流供給能力が低いので変動負荷に
対する電圧変動率が悪いと言う解決しなければならない
課題を有していた。

【０００５】そこで、本発明は、上記した従来の問題点
を解消するために、電源トランスＴの巻線の時間的な利
用率を向上させることにより電圧変動率を改善した複数
倍電圧整流回路を提供する事を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】該目的を達成するための
本発明にいう複数倍電圧整流回路を、実施例の説明に於
いて使用する符号を用いて説明すると、本第１発明は、
電源トランスＴとブリッジダイオードＤｏ及び第一の平
滑コンデンサＣｏからなる全波整流方式の正負両極性出
力を有する主電源回路１と、接続点Ｄ，Ｅ，Ｆ及び接続
点Ｄ’，Ｅ’，Ｆ’を有すると共に、接続点Ｄを入力端
部とし且つ接続点Ｆ’を出力端部とする負極性の２倍圧
整流回路２１と、接続点Ｅを入力端部とし且つ接続点Ｆ
７を出力端部とする同じく負極性の２倍圧整流回路２２
とを電荷蓄積用の第３のコンデンサＣ３を共通として組
合わせた負極性の２倍圧全波整流回路ＲＥ１，…ＲＥｎ
とからなり、当該複数段の２倍圧全波整流回路ＲＥ１，
…ＲＥｎが前記主電源回路１に対して、初段の２倍圧全
波整流回路ＲＥ１の接続点Ｄは前記主電源回路１の電源
トランスＴの一方の巻線端部の接続点Ａに、接続点Ｅは
電源トランスＴの他方の巻線端部の接続点Ｂに、又、接
続点Ｆは前記主電源回路１の負極側出力端子−Ｖｖに夫
々接続されると共に、次段以降は前段の接続点Ｄ’，
Ｅ’，Ｆ’に対応させて次段の接続点Ｄ，Ｅ，Ｆがそれ
ぞれ従属接続されており、最終段の２倍圧全波整流回路
ＲＥｎの接続点Ｆ’には第２の平滑コンデンサＣ４が接
続され、且つ負極性の複数倍電圧の出力端子（−Ｏｐ）
が導出されている構成となっている。

【０００７】又、第２発明は、電源トランスＴとブリッ
ジダイオードＤｏ及び第一の平滑コンデンサＣｏからな
る全波整流方式の正負両極性出力を有する主電源回路１
と、接続点Ｄ，Ｅ，Ｆ及び接続点Ｄ’，Ｅ’，Ｆ’を有
すると共に、接続点Ｄを入力端部とし且つ接続点Ｆ’を
出力端部とする正極性の２倍圧整流回路２１’と接続点
Ｅを入力端部とし且つ接続点Ｆ’を出力端部とする同じ
く正極性の２倍圧整流回路２２’とを電荷蓄積用の第３
のコンデンサC3を共通として組合わせた正極性の２倍圧
全波整流回路ＲＥ１’，…ＲＥｎ’とからなり、当該複
数段の２倍圧全波整流回路ＲＥ１’，…ＲＥｎ’が前記
主電源回路１に対して、初段の２倍圧全波整流回路ＲＥ
１’の接続点Ｄは前記主電源回路１の電源トランスＴの
一方の巻線端部の接続点Ａに、接続点Ｅは電源トランス
Ｔの他方の巻線端部の接続点Ｂに、又、接続点Ｆは前記
主電源回路１の負極側出力端子（−Ｖｖ）に夫々接続さ
れると共に、次段以降は前段の接続点Ｄ’，Ｅ’，Ｆ’
に対応させて次段の接続点Ｄ，Ｅ，Ｆがそれぞれ従属接
続されており、最終段の２倍圧全波整流回路ＲＥｎ’の
接続点Ｆ’には第２の平滑コンデンサＣ４が接続され、
且つ負極性の複数倍電圧の出力端子（＋Ｏｐ）が導出さ
れている構成となっている。

【０００８】

【発明の実施の形態】このような構成とした複数倍電圧
整流回路を実施するに当たって、一例としてｎ＝１、即
ち２倍圧全波整流回路ＲＥｎが１段で、出力電圧が−３
Ｖｖである場合を図２、図３を基に説明すると、主電源
回路１は、従来と同じく２次巻線のセンタータップが接
地された電源トランスＴと、ブリッジダイオードＤｏ及
び平滑コンデンサＣｏからなる全波整流方式の正負両極
性出力を有する回路として基板上に装着する。

【０００９】又、２倍圧全波整流回路ＲＥｎは、接続点
Ｄに接続されている電荷蓄積用の第１のコンデンサＣ１
と接続点Ｆに接続されている電荷蓄積用の第３のコンデ
ンサＣ３及び前記第１のコンデンサＣ１の出力側の接続
点Ｄ’から前記第３のコンデンサＣ３の入力側接続点Ｆ
に順方向に接続されたダイオードＤ１及び同じく接続点
Ｄ’から前記第３のコンデンサＣ３の出力側の接続点
Ｆ’に逆方向に接続されたダイオードＤ３からなる負極
性の２倍圧整流回路２１と、接続点Ｅに接続されている
電荷蓄積用の第２のコンデンサＣ２と前記２倍圧整流回
路２１と共通で使用される第３のコンデンサＣ３及び前
記第２のコンデンサＣ２の出力側の接続点Ｅ’から、前
記第３のコンデンサＣ３の入力側の接続点Ｆに順方向に
接続されたダイオードＤ２と同じく、第２のコンデンサ
Ｃ２の出力側の接続点Ｅ’から前記第３のコンデンサＣ
３の出力側の接続点Ｆ’に逆方向に接続されたダイオー
ドＤ４からなる同じく負極性の２倍圧整流回路２２と
を、前記第３のコンデンサＣ３を共通として組合わせる
ことにより得られる。

【００１０】この２倍圧全波整流回路ＲＥｎに使用され
ている複数個のコンデンサＣ１〜Ｃ４，ダイオードＤ１
〜Ｄ４、等の部品は全て従来と同一の部品を使用して、
基板、シャーシ上に実装される。ダイオードＤ１〜Ｄ４
はブリッジダイオードを利用することにより、見掛上の
部品数を少なくし、且つ基板上の実装面積を、従来と比
較してそれほど増大させることなく、整流回路を形成す
ることができる。

【００１１】又、図１に示す本発明の一般的な形状の複
数倍電圧整流回路は、基板上の接続点Ｄ，Ｅ，Ｆ、接続
点Ｄ’，Ｅ’，Ｆ’に相当する部位の導体を延長し、そ
れに沿って２倍圧全波整流回路REｎに相当する導体パタ
ーンを反復してｎ個形成し、所定の部品を装着すること
により、−（２ｎ＋１）倍電圧の直流電源を得ることが
できる。

【００１２】又、ブリッジダイオードＤｏ及びダイオー
ドＤ１〜Ｄ４の極性を入れ替え、それに対応して第１の
平滑用コンデンサＣｏ，蓄積用コンデンサＣ１〜Ｃ３及
び第２の平滑用コンデンサＣ４の極性を入れ替えること
により、第２発明に該当する構成の＋（２ｎ＋１）倍電
圧の直流電源を得ることができる。

【００１３】上記本発明の−３倍圧整流回路を例とし
て、図２を基にその動作を簡単に説明すると、トランス
Ｔの接続点Ａ−ＧＮＤ間、ＧＮＤ−接続点Ｂ間の巻線比
は１：１であるとし、接続点Ａの電位をＶａ、接続点Ｂ
の電位をＶｂで表すと、［１］各点の電位にＶａ＜ＧＮ
Ｄ＜Ｖｂの関係があるとき、電流は実線で表される(１)
の様に、ＧＮＤ→コンデンサＣｏ→ダイオードＤｏ→接
続点Ａの順に流れ、コンデンサＣｏには矢印の方向にＶ
ｖの電圧がかかる。［２］次の半サイクルでＶａ＞ＧＮ
Ｄ＞Ｖｂとなった時、電流は点線で表される(２)の様
に、ＧＮＤ→コンデンサＣｏ→ダイオードＤｏ→接続点
Ｂと流れ、コンデンサＣｏには矢印の方向にＶｖの電圧
がかかる。即ち全波整流動作を行う。尚、同図では正極
側のコンデンサＣｏ及び主電源回路１としての出力±Ｖ
ｖは、記載が省略されている。

【００１４】［３］また、Ｖａ＞ＧＮＤ＞Ｖｂの時、電
流は１点鎖線で表される(３)の様に、接続点Ａ→コンデ
ンサＣ１→ダイオードＤ１→接続点Ｃ(又はＦ）→ダイ
オードＤｏ→接続点Ｂと流れ、コンデンサＣ１にＡ−Ｂ
間の電圧２Ｖｖがかかる。［４］Ｖａ＜ＧＮＤ＜Ｖｂの
時には、電流は２点鎖線で表される(４)の様に、接続点
Ｂ→コンデンサＣ２→ダイオードＤ２→接続点Ｃ(又は
Ｆ）→ダイオードＤｏ→接続点Ａと流れ、コンデンサＣ
２にＡ−Ｂ間の電圧２Ｖｖがかかる。

【００１５】コンデンサＣ３にかかる電圧については、
［５］Ｖａ＜ＧＮＤ＜Ｖｂの時、Ｖａ＜ＧＮＤ且つＣ１
の電荷によって、接続点Ｄ’には−２Ｖｖの上に接続点
Ａ−ＧＮＤ間の巻線電圧がかかり、ＧＮＤ→コンデンサ
Ｃｏ→接続点Ｃ(又はＦ）→コンデンサＣ３→接続点
Ｆ’→ダイオードＤ３→接続点Ｄ’→コンデンサＣ１→
接続点Ａ(又はＤ）の方向に電流が流れ、コンデンサＣ
３には、コンデンサＣ１とコンデンサＣｏとの電圧差と
巻線電圧によるチャージ分との和、即ち矢印の方向に２
Ｖｖの電圧が発生する。［６］一方Ｖａ＞ＧＮＤ＞Ｖｂ
の時には、Ｖａ＞ＧＮＤ且つコンデンサＣ２の電荷によ
って、接続点Ｅ’には−２Ｖｖの上にＧＮＤ−接続点Ｂ
間の巻線電圧がかかり、ＧＮＤ→コンデンサＣｏ→接続
点Ｆ→コンデンサＣ３→接続点Ｆ’→ダイオードＤ４→
接続点Ｅ’→コンデンサＣ２→接続点Ｂ(又はＥ）の方
向に電流が流れ、コンデンサＣ３には、コンデンサＣ２
とコンデンサＣｏとの電圧差と巻線電圧によるチャージ
分との和、即ち矢印の方向に２Ｖｖの電圧が発生する。
上記を纏めると、コンデンサＣ３には交流の半サイクル
ごとにチャージされ、２倍圧全波整流動作を行うことに
なる。

【００１６】上記本発明の回路の動作を従来回路と比較
すると、従来回路では負荷点、即ち出力端子−Ｏｐに対
し、コンデンサＣ５とコンデンサＣ７の電荷蓄積分で電
流が供給されるが、ＡＣ入力の１サイクルに対して各々
１回しかチャージされない。これに対し本発明の回路で
は、負荷点、即ち接続点Ｆ’（＝出力端子−Ｏｐ）に対
し、コンデンサＣｏとコンデンサＣ３の電荷蓄積分で電
流が供給されるが、いずれのコンデンサに接続されてい
る整流回路も全波整流動作を行っているので、ＡＣ入力
の１サイクルに対して各々２回のチャージが行われる。
従ってチャージされる回数が多い分だけ負荷変動に対す
る電流供給能力が高い。そのため負荷が変動しても応答
が速く、電源としての電圧変動率は良好である。又、電
源電圧の利用効率が良好である。

【００１７】図４に示す第１実施例と、図１１に示す従
来回路とについて、主電源回路１に負荷抵抗３（４７０
Ω）を接続し、且つ−Ｏｐ端子に負荷抵抗４を接続して
当該負荷抵抗４を０．５秒ごとに２ＫΩ→１ＫΩ→…と
なるように、切替え手段５を動作させて１秒周期で反復
変動させた状態で、スイッチオン直後の立上がり部の電
圧変化を図７に、又、負荷抵抗４を反復変動させた場合
の−Ｏｐ端子の出力電圧変動の状態を図８に、それぞれ
アナログ回路シミュレータによりシミュレートした結果
を示す。シミュレートは、両回路とも平滑コンデンサＣ
４を除外して行った。図７、図８に於いて、グラフ１は
第１実施例の特性、グラフ２は従来例の特性である。
又、図７には参考として、上記の状態での主電源回路１
の±Ｖｖ出力電圧の測定値も示した。

【００１８】図７のシミュレーション結果によると、第
１実施例は従来回路と比較して、［１］出力電圧の立上
がりは優れている。［２］次に負荷抵抗を変動させた場
合の変動率は、第１実施例は７．７％に対し従来回路は
１４．５％であって、約７．７％改善されている。

【００１９】

【実施例】図１は本発明の一般的な回路構成であって、
図２にｎ＝１とした場合の基本回路を示し、第１実施例
として図２に於ける基本回路を具体的にした回路を図４
に示す。

【００２０】図４に示す第一実施例は、本第１発明の複
数倍電圧整流回路をｎ＝１とした−３倍圧整流回路であ
って、回路の基本構成は図２に示す回路構成図と同一で
ある。又、基板、各種の部品等は従来と同じ物を使用
し、従来と同様にして組み立てられる。ダイオードＤ１
〜Ｄ４はブリッジダイオードを使用して基板上の実装面
積の増大を防いでいる。言うまでもないがコンデンサＣ
ｏ，Ｃ１〜Ｃ４の極性は、各コンデンサにかかる電圧の
極性に対応させて図４に記入された方向に設定接続され
る。この第一実施例の主電源回路１の出力電圧は、±
８．７ｖ、奇数（−３）倍電圧整流回路２の端子（−Ｏ
ｐ）での出力電圧は約−２６ｖである。

【００２１】図５は複数倍電圧出力を正極性とした第２
発明の構造を示し、図６は第２実施例で、図５に示す第
２発明の回路に於いて、ｎ＝１とした場合を具体化した
ものである。主電源回路１のブリッジダイオードＣｏ及
びコンデンサＣｏ、並びに２倍圧全波整流回路ＲＥｎ’
のダイオードＤ１〜Ｄ４の導通方向及びコンデンサＣ１
〜Ｃ４の極性は、前記第１実施例と比較して全て逆方向
となっており、＋３倍圧整流回路を得ることができる。

【００２２】図２に示す第１実施例の２倍圧全波整流回
路ＲＥ１と同タイプの回路部分を、図１に従って複数段
従属的に増設することにより、例えばｎ＝２，３，…と
した場合は、夫々、−５倍圧、−７倍圧、−９倍圧、…
の出力電圧が得られる。又、図６に示す第２実施例の２
倍圧全波整流回路ＲＥ１’と同タイプの回路部分を、図
５に従って複数段従属的に増設することにより、ｎ＝
２，３，…とした場合、それぞれ、５倍圧、７倍圧、９
倍圧、…の出力電圧を得ることができる。

【００２３】以上本発明の代表的と思われる実施例、変
形例について説明したが、本発明は必ずしもこれらの実
施例、変形例の構造のみに限定されるものではなく、本
発明にいう前記の構成要件を備え、本発明にいう目的を
達成し、以下にいう効果を有する範囲内において適宜改
変して実施することができるものである。

【００２４】

【発明の効果】本発明にいう複数倍電圧整流回路は、電
荷が蓄積されるコンデンサが、全てＡＣ電圧の１サイク
ルの間に２度チャージされる、いわゆる全波整流動作を
行う方式であるから、従来と比較してチャージされる回
数が多い分だけ負荷変動に対する電流供給能力が高い。
そのため負荷が変動しても応答が速く、電源としての変
動率は良好である。

【００２５】更に又、本発明の回路では、負荷電流を供
給するコンデンサのチャージされる回数が多いので、従
来と同じ容量のコンデンサを使用しても、リップルも少
なく電源の利用効率が高いという効果が得られるに至っ
たのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の複数倍電圧整流回路の、第１発明の構
成を示す回路図である。

【図２】図１に於いてｎ＝１とした場合の回路構成図で
ある。

【図３】図２に於ける回路の動作を説明するための要部
説明図である。

【図４】第１実施例の具体的な構成を示す回路図であ
る。

【図５】第２発明の構成を示す回路図である。

【図６】第２実施例の具体的な構成を示す回路図であ
る。

【図７】本発明の第１実施例、及び従来例の出力電圧の
立上がりの状態をシミュレートした結果のグラフであ
る。

【図８】本発明の第１実施例、及び従来例の負荷変動に
伴う出力電圧の変動の状態をシミュレートした結果のグ
ラフである。

【図９】従来例の回路図である。

【図１０】図９に於ける回路の動作を説明するための要
部説明図である。

【図１１】シミュレーションの対象とした従来例の具体
的な構成を示す回路図である。

【符号の説明】

１ 主電源回路 ３ 主電源回路１の負荷抵抗 ４ 第１実施例並びに従来例の負荷抵抗 ５ 負荷抵抗４の切替え手段 ２１，２２ 負極性の２倍圧整流回路 ２１’，２２’ 正極性の２倍圧整流回路 Ｔ 電源トランス Ａ，Ｂ，Ｄ，Ｅ，Ｆ 接続点 Ｄ’，Ｅ’，Ｆ’ 接続点 Ｃｏ 第一の平滑コンデンサ Ｄｏ ブリッジダイオード Ｃ３ 電荷蓄積用の第３のコンデンサ Ｃ４ 第２の平滑コンデンサ ＲＥ ２倍圧全波整流回路 ＲＥ１，ＲＥｎ 負極性の２倍圧全波整流回路 ＲＥ１’，ＲＥｎ’ 正極性の２倍圧全波整流回路 ＋Ｏｐ 複数倍電圧の出力端子 −Ｏｐ 複数倍電圧の出力端子 ＋Ｖｖ 正極側出力端子 −Ｖｖ 負極側出力端子

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 電源トランス(T)とブリッジダイオード
   (Do)及び第一の平滑コンデンサ(Co)からなる全波整流方
   式の正負両極性出力を有する主電源回路(1)と、接続点
   (D)，(E)，(F)及び接続点(D')，(E')，(F')を有すると
   共に、接続点(D) を入力端部とし且つ接続点(F')を出力
   端部とする負極性の２倍圧整流回路(21)と、接続点(E)
   を入力端部とし且つ接続点(F')を出力端部とする同じく
   負極性の２倍圧整流回路(22)とを電荷蓄積用の第３のコ
   ンデンサ(C3)を共通として組合わせた負極性の２倍圧全
   波整流回路(RE1)，…(REn)とからなり、当該複数段の２
   倍圧全波整流回路(RE1)，…(REn)が前記主電源回路(1)
   に対して、初段の２倍圧全波整流回路(RE1)の接続点(D)
   は前記主電源回路(1)の電源トランス(T) の一方の巻線
   端部の接続点(A)に、接続点(E)は電源トランス(T)の他
   方の巻線端部の接続点(B)に、又、接続点(F) は前記主
   電源回路(1)の負極側出力端子(-Vv)に夫々接続されると
   共に、次段以降は前段の接続点(D')，(E')，(F')に対応
   させて次段の接続点(D)，(E)，(F)がそれぞれ従属接続
   されており、最終段の２倍圧全波整流回路(REn)の接続
   点(F')には第２の平滑コンデンサ(C4)が接続され且つ、
   複数倍電圧の出力端子(-Op)が導出されていることを特
   徴とする負極性の複数倍電圧整流回路。
2. 【請求項２】 電源トランス(T)とブリッジダイオード
   (Do)及び第一の平滑コンデンサ(Co)からなる全波整流方
   式の正負両極性出力を有する主電源回路(1)と、接続点
   (D)，(E)，(F)及び接続点(D')，(E')，(F')を有すると
   共に、且つ接続点(D)を入力端部とし且つ接続点(F')を
   出力端部とする正極性の２倍圧整流回路(21')と、接続
   点(E)を入力端部とし且つ接続点(F')を出力端部とする
   同じく正極性の２倍圧整流回路(22')とを電荷蓄積用の
   第３のコンデンサ(C3)を共通として組合わせた正極性の
   ２倍圧全波整流回路(RE1')，…(REn')とからなり、当該
   複数段の２倍圧全波整流回路(RE1')，…(REn')が前記主
   電源回路(1)に対して、初段の２倍圧全波整流回路(RE
   1')の接続点(D)は前記主電源回路(1)の電源トランス(T)
   の一方の巻線端部の接続点(A)に、接続点(E)は電源トラ
   ンス(T)の他方の巻線端部の接続点(B)に、又、接続点
   (F)は前記主電源回路(1)の正極側出力端子(+Vv)に夫々
   接続されると共に、次段以降は前段の接続点(D')，
   (E')，(F')に対応させて次段の接続点(D)，(E)，(F)が
   それぞれ従属接続されており、最終段の２倍圧全波整流
   回路(REn')の接続点(F')には第２の平滑コンデンサ(C4)
   が接続され且つ複数倍電圧の出力端子(+Op)が導出され
   ていることを特徴とする正極性の複数倍電圧整流回路。