JP3179986B2 - 磁気特性に優れる一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、方向性珪素鋼板（鋼帯
も含む。以下同じ。）の製造方法に係り、とくに低鉄損
高磁束密度の一方向性珪素鋼板の製造方法に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】一方向性珪素鋼板は、主として変圧器そ
の他の電気機器の鉄心材料として使用されており、磁束
密度および鉄損値などの磁気特性ならびに外観などの表
面性状に優れることが要求される。この一方向珪素鋼板
を製造するために、一般に採用されている方法は、厚さ
１００〜３００ｍｍのスラブを１２５０℃以上の温度で
加熱してから、粗圧延および仕上げ圧延からなる熱間圧
延を行い、得られた熱延板を１回または中間焼鈍をはさ
む２回以上の冷間圧延によって最終板厚とし、さらに脱
炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布してから二次再結晶および
純化を目的とした仕上げ焼鈍を行うのが一般的である。
すなわち、まず、スラブを高温加熱してインヒビター成
分を完全に固溶させたのち、熱間圧延、さらには、１回
または２回以上の冷間圧延および１回または２回以上の
焼鈍によって得られる一次再結晶粒組織を制御し、しか
るのち、仕上げ焼鈍でその一次再結晶粒を｛１１０｝
〈００１〉方位の結晶粒に二次再結晶させることにより
必要な磁気特性を確保するようにしたものである。

【０００３】このような二次再結晶を効果的に促進させ
るためには、まず、一次再結晶粒の正常粒成長を抑制す
るためのインヒビターと呼ばれる分散相を、鋼中に均一
かつ適正なサイズで分散するようにその析出状態を制御
し、かつ、一次再結晶粒組織を板厚全体にわたって、適
当な大きさの結晶粒でしかも均一な分布とすることが重
要である。かかるインヒビターの代表的なものとして、
ＭｎＳ、ＭｎＳｅ、ＡｌＮおよびＶＮのような硫化物、
セレン化物や窒化物等で、鋼中への溶解度が極めて小さ
い物質が用いられている。また、これ以外にもＳｂ、Ｓ
ｎ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｃｅ、ＣｕおよびＭｏ等の粒界偏析型
元素もインヒビターとして利用されている。いずれにし
ても、良好な二次再結晶組織を得るためには、熱間圧延
に於けるインヒビターの析出から、それ以降の二次再結
晶焼鈍に至るまでのインヒビターの制御は重要な要件で
ある。特に近年の省エネルギー化の要請から、より優れ
た磁気特性が求められるようになり、この点からも、か
かるインヒビター制御の重要性はますます大きくなって
きたといえる。

【０００４】ところで、従来からインヒビターの制御技
術については多くの提案が行われており、熱間圧延時に
インヒビターを制御する技術としては、例えば、米国特
許３０６９２９９号に見られるように鋼塊の冷却速度を
規制する方法、特公昭５８−１３６０６号公報のように
９５０〜１２００℃の間を熱延圧下率１０％以上で連続
して熱間圧延しつつ３℃／sec 以上の冷却速度で冷却す
る方法、特開昭５９−２０８０２１号公報のように粗圧
延から仕上げ圧延終了までの時間を４分以内に規制する
方法、さらに、仕上げ圧延終了後、巻き取りまでにイン
ヒビターを制御する技術としては、例えば特開昭５６−
３３４３１号公報、特開平５−２９５４４２号公報に巻
き取り温度および巻き取りまでの冷却速度を規制する方
法が開示されている。しかしながら、これらいずれの技
術を駆使しても、現在要求されている優れた磁気特性
を、鋼帯全長にわたって安定して得ることは容易ではな
いのが実状である。

【０００５】この他に、特公昭５９−３５４１４号公報
では、Ｓｉ：２〜４．５％、Ｃ：０．０３０〜０．０８
０％とインヒビター構成元素とを含有する珪素鋼スラブ
に熱間圧延を施して、１．５〜４．０ｍｍ厚の熱延鋼帯
に仕上げる一方向性珪素鋼板製造用熱延鋼帯の圧延方法
において、圧延中の鋼片温度が１０００℃以下に達した
後に、１０００℃に達したときの鋼片の厚さを基準にし
て、少なくとも７０％の圧下率で２スタンド以上におい
て熱間圧延を連続して鋼片に施し、かつ、前記２スタン
ド以上のそれぞれのスタンドを通過して次のスタンドに
鋼片が移行するまでの時間をｔ（sec) 、各スタンド毎
の熱延温度をＴ（℃）、熱延圧下率をＲ（％）とすると
き、上記熱間圧延を下記式を満足するように行うことに
より、熱延板の集合組織を改善する技術が開示されてい
る。すなわち、この技術は、仕上げ熱延後段の各スタン
ド間の移行時間を規定することによって、鋼板の表面層
に再結晶を極力発達させないようにして、表面層のゴス
方位を強め理想方位に近づけることにより電磁特性の向
上を達成しようというものである。 ｔ≦（４．６８×１０⁵ −４５０×Ｔ）／Ｒ（Ｒ＋３０） しかしながら、この技術は、インヒビターの制御には何
ら効果をもたらさないのである。このことは、実際に、
本発明者らが、AlＮをインヒビターとして用いて実験し
たところ、磁性向上の効果は認められないばかりか、表
面性状が劣化するということからも確認された。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術に共通
していることは、良好なインヒビター析出制御が実現さ
れていないということである。すなわち、これらの従来
技術ではインヒビターの適切な析出制御ができていない
ために、実工程による製品において、局部的な特性変動
（低下）が生じ、鋼帯の全長、全幅にわたって安定した
磁気特性を有する一方向性珪素鋼板を製造することがで
きないという問題があった。

【０００７】そこで、この発明の目的は、インヒビタ−
としてＭｎＳｅ、ＭｎＳの少なくとも１つとＡ１Ｎとを
複合して用いる一方向性電磁鋼板の製造において、上記
問題点を解決し、磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の
製造技術を提供することにある。この発明の他の目的
は、インヒビタ−としてＭｎＳｅ、ＭｎＳの少なくとも
１つとＡ１Ｎとを複合して用いる一方向性電磁鋼板の製
造において、磁気特性の向上に有効に寄与する二次再結
晶組織の発達を促し、もって高磁束密度かつ低鉄損の特
性を有する一方向性珪素鋼板の製造技術を確立すること
にある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上掲
の目的の実現に向けて、鋼帯内とくに鋼帯長手方向の電
磁特性を変化させる熱間圧延上の要因の検討を詳細に行
った。その中で、仕上げ圧延の圧下スケジュール、圧延
速度を種々に変化させた実験から、仕上げ圧延の第１パ
ス目と第２パス目との間の経過時間がその後の電磁特性
に大きな影響を与えること、仕上げ第１パス−第２パス
間の板厚に関わらず、その間の経過時間がある一定の値
以上になると磁性劣化が顕著になることを見出したので
ある。このような事実については、従来、仕上げ圧延は
連続的な圧延であるとして、パス間時間の変化は全くと
いってよいほど注目されていなかったのである。本発明
は上記の知見に立脚するものであり、その要旨構成は次
のとおりである。

【０００９】(1) Ｃ：0.01〜0.10wt％、 Si：2.0 〜
4.5 wt％、Mn：0.02〜0.30wt％、 Al：0.005 〜0.10
wt％、Ｎ：0.004 〜0.015wt ％を含み、かつSe：0.005
〜0.06wt％およびＳ：0.005 〜0.06wt％のうちから選ば
れる１種または２種を含有するけい素鋼スラブを加熱
し、インヒビター成分を溶体化した後、粗圧延および仕
上げ圧延からなる熱間圧延を行い、次いで熱延板焼鈍を
施したのち、１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷
間圧延を行い、その後脱炭焼鈍および仕上げ焼鈍を行う
工程を経て一方向性けい素鋼板を製造するに当たり、前
記仕上げ圧延における入り側の鋼板表面温度を１０００
〜１２００℃の範囲とし、かつ前記仕上げ圧延の第１パ
ス圧下終了から前記仕上げ圧延の第２パス圧下開始まで
の経過時間を下記式; ｔ≦（Ｔ−６００）／１００ ただし、ｔ：仕上げ圧延の第１パス圧下終了から第２パ
ス圧下開始までの経過時間(sec) Ｔ：仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度（℃） の関係を満足するように処理することを特徴とするに磁
気特性に優れる一方向性珪素鋼板の製造方法。

【００１０】

【作用】まず、本発明を想到する契機となった実験につ
いて説明し、併せて本発明の構成を明らかにする。 Ｃ：０．０３０wt％、Ｓｉ：２．９５wt％、Ａｌ：０．
０２０wt％、Ｎ：０．００７３wt％、Ｍｎ：０．０４wt
％およびＳ：０．０２５wt％を含有し、残部は実質的に
Ｆｅよりなる厚み４０ｍｍのけい素鋼シートバーを、１
３９０℃の温度で溶体化処理し、仕上げ圧延入り側表面
温度を９００〜１３００℃、仕上げ圧延の第１パスと第
２パスとの間の経過時間を１秒から７秒の範囲で種々に
変化させて、４パスで仕上げ圧延を行い、２．０ｍｍ厚
の熱延板に仕上げた後、０．８ｍｍに冷延し、９５０℃
で６０秒の中間焼鈍を施し、０．３０ｍｍに冷延した。
この冷延板に湿潤雰囲気で８４０℃、３分間の脱炭焼鈍
を施し、焼鈍分離材を塗布し、１２００℃で１５時間の
高温仕上げ焼鈍を施した。このようにして得られた鋼板
について、仕上げ圧延の第１パス−第２パス間の経過時
間および仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度と磁束密度と
の関係を図１に示す。図中で、磁束密度Ｂ８≧１．９２
０（Ｔ）の特性を有するものに○、Ｂ８＜１．９２０
（Ｔ）のものにを×を付して示す。

【００１１】図１によれば、仕上げ圧延入り側における
鋼板表面温度Ｔが１０００〜１２００℃の範囲にあり、
かつ仕上げ圧延第１パスと第２パスの間の経過時間ｔ
が、ｔ≦（Ｔ−６００）／１００の範囲にある場合には
良好な磁性が得られることがわかる。なお、これらの材
料を走査型電子顕微鏡により観察したところ、磁性が劣
化した材料からはＭｎＳの粗大な析出物が観察されたこ
とから、このように磁性が劣化した理由はインヒビター
の粗大化による抑制力低下に起因するものであると考え
られる。

【００１２】上記の現象について、さらに言及する。通
常、仕上げ圧延は６パス程度のタンデム式連続圧延機で
行われる。通常、この圧延機のスタンド間距離は一定の
間隔で配列され、かつ、シートバー素材は通常２５〜６
０ｍｍ程度の板厚から徐々に圧延されて１．５〜４．０
ｍｍ程度の仕上げ板厚に変形されるため、後段に向かう
ほどスタンド間の経過時間は短くなる。したがって、当
然、仕上げ第１パス目―第２パス目間の経過時間は圧延
機の各パス間の中で最長の経過時間となる。それにもか
かわらず、従来、材料は一定条件の下で連続的に変形を
受けるものとみなして考えられていたわけである。とこ
ろが、本発明者らの検討結果によると、第１パス−第２
パス間のわずか数秒の間にもインヒビターの劣化が生じ
ていると推定されるのである。すなわち、発明者らが熱
間変形後の転位組織を観察した結果、変形直後には高密
度で歪すなわち転位が存在するが、２〜３秒のうちに回
復した副結晶組織となり、その後再結晶して、転位がほ
とんど存在しない、新たな再結晶組織となることを見出
した。この各組織におけるインヒビターは、歪が高密度
で存在する際には転位上に微細に良好な析出をするのに
対し、仕上げ圧延前の状態と考えられる再結晶後には析
出しない。一方、インヒビターにとって最も望ましくな
いのが変形後の回復した副結晶組織であり、この場合に
は転位が離散的に存在するため、粗大不均一に析出す
る。そして、仕上げ圧延の第１パス−第２パス間で、仕
上げ圧延入り側温度の関数で与えられるある特定の時間
が経過すると、この望ましくない状態が発現して、イン
ヒビターの析出に悪影響を及ぼすものと考えられる。

【００１３】なお、特公昭５８−１３６０６号公報に
『連続して熱間圧延しつつ、３℃／sec 以上の冷却速度
で冷却するとインヒビターの分散状態は微細になる』と
いう記述があるが、３℃／sec 以上の冷却速度で連続的
に冷却しても、第１パス目−第２パス目間の経過時間が
本発明で規定した範囲を超える場合には、上記の望まし
くない状態が発現し、磁気特性の劣化を招くのである。
この技術においても、仕上げ圧延は連続的な圧延である
として、パス間時間の変化は全くといってよいほど注目
されていなかったのである。

【００１４】このように、本発明における熱間圧延の条
件としては、仕上げ圧延第１パス−第２パス間における
経過時間が、仕上げ圧延入り側温度の関数で与えられる
値を超えないようにすることが重要である。さらに、付
言するならば、仕上げ圧延第２パス目以降も同様のこと
が考えられるが、第１パス目−第２パス目間で本発明の
範囲が達成される場合には、通常、第２パス目以降も諸
条件が満足されるので、第１パス目−第２パス目間のみ
について制御を行えばよい。なお、第１パス目―第２パ
ス目間の経過時間を調整する方法としては、両スタンド
間の距離を変更する措置を講じてもよいし、一般的に
は、通板速度と第１パス目出側板厚を調整して行っても
よい。また、各パスの圧下率であるが、図２に示すよう
に、３％けい素鋼を熱延温度域で変形した際には、歪量
約０．１、圧下率に換算して約１０％以上の範囲で定常
応力に、すなわち転位組織は飽和して一定となるので、
各パス１０％以上の圧下を加えれば、得られる効果はほ
ぼ同じとなる。通常の熱間圧延ではこの条件は満足され
ているので、各パスの圧下率については特に格別の配慮
は要しない。

【００１５】この他、本発明においては、仕上げ圧延に
おける入り側の鋼板表面温度も重要な要件である。すな
わち、仕上げ圧延の入り側鋼板表面温度が１０００℃未
満では、仕上げ圧延開始以前にインヒビターの析出がお
こる。この場合には、インヒビター析出サイトとなる結
晶粒内の転位密度が低く、析出したインヒビターは不均
一で粗大であるため抑制力が弱い。一方、入り側鋼板表
面温度が１２００℃を超えると、仕上げ第１パス後の変
形粒の回復速度が極めて速くなり、同様に、インヒビタ
ー析出時の転位密度は低く、結果として、不均一で粗大
なインヒビターが析出し抑制力の低下を招く。したがっ
て、仕上げ圧延における入り側の鋼板表面温度は１００
０〜１２００℃の範囲とする必要がある。なお、入り側
の鋼板表面温度は好ましくは１０５０〜１１５０℃の温
度範囲である。

【００１６】以上説明したように、入り側の鋼板表面温
度を１０００〜１２００℃の範囲とし、かつ前記仕上げ
圧延の第１パス圧下終了から前記仕上げ圧延の第２パス
圧下開始までの経過時間を下記式; ｔ≦（Ｔ−６００）／１００ ただし、ｔ：仕上げ圧延の第１パス圧下終了から第２パ
ス圧下開始までの経過時間(sec) Ｔ：仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度（℃） の関係を満足するように処理するすることにより、鋼帯
の長手方向にも安定した良好磁気特性をうることが可能
になる。なお、上記ｔとＴとの関係は、 ２≦ｔ≦（Ｔ−６００）／１００ とするのが好ましい。

【００１７】本発明においては、上述した条件以外の、
熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、１回または中間焼鈍をは
さむ２回以上の冷間圧延、脱炭焼鈍、焼鈍分離剤塗布お
よび最終仕上げ焼鈍などの各工程における製造条件はそ
れぞれ公知の方法にしたがって行えばよい。例えば、ス
ラブ加熱温度はインヒビター成分を十分固溶する１２８
０℃以上、シートバー厚は２５〜６０ｍｍ、熱延鋼帯厚
は１．４〜３．５ｍｍなどが挙げられる。

【００１８】この発明の素材である含けい素鋼として
は、ＭｎＳｅ、ＭｎＳのうちの少なくとも１種とＡ１Ｎ
とをインヒビタ−として複合添加したものに適合する。
その成分組成をあげると次のとおりである。

【００１９】Ｃ：０．０１〜０．１０wt％ Ｃは、熱間圧延、冷間圧延中の組成の均一微細化のみな
らず、ゴス方位の発達に有用な元素であり、少なくとも
０．０１wt％は含有させる必要がある。しかしながら、
０．１０wt％を超えて含有すると脱炭が困難となり、か
えってゴス方位に乱れが生じるので、上限は０．１０wt
％とする。なお、好ましいＣ含有量は０．０３〜０．０
８wt％である。

【００２０】Ｓｉ：２．０〜４．５wt％ Ｓｉは、鋼板の比抵抗を高め、鉄損の低減に寄与する。
Ｓｉ含有量が、２ .０wt％未満では鉄損低減効果が十分
ではなく、また純化と２次再結晶のため行われる高温で
の仕上げ焼鈍において、α−γ変態による結晶方位のラ
ンダム化が生じ十分な磁気特性が得られない。一方、
４．５wt％を超えると冷間圧延性が損なわれ、鋼板の製
造が困難となる。したがって、Ｓｉ含有量は、２．０〜
４．５wt％とする。なお、好ましくは２．５〜３．５wt
％の範囲とするのがよい。

【００２１】Ｍｎ：０．０２〜０．３０wt％ Ｍｎは、熱間脆性による熱間圧延時の割れを防止するの
に有効な元素であり、その効果は、０．０２wt％未満で
は得られない。一方、０．３０wt％を超えて添加する
と、ＭｎＳｅ，ＭｎＳの解離固溶温度を高め、またスラ
ブ抽出から粗圧延までにインヒビターの粗大化がおこ
る。したがって、Ｍｎ含有量は、０．０２〜０．３０wt
％とする。なお、好ましくは０．０５〜０．１０wt％の
範囲とするのがよい。

【００２２】Ａｌ：０．００５〜０．１０wt％ Ａｌは、ＡｌＮを形成してインヒビターとして作用する
元素である。Ａｌ含有量が、０．００５wt％未満では抑
制力の確保が十分ではなく、一方、０．１０wt％を超え
るとその効果が損なわれるので、０．００５〜０．１０
wt％とする。なお、好ましい範囲は０．０１〜０．０５
wt％である。

【００２３】Ｎ：０．００４〜０．０１５ wt ％ Ｎは、ＡｌＮを形成してインヒビターとして作用する元
素である。Ｎ含有量が、０．００４wt％未満では抑制力
の確保が十分ではなく、一方、０．１５wt％を超えると
その効果が損なわれるので、０．００４〜０．１５wt％
とする。なお、好ましい範囲は０．００６〜０．０１０
wt％である。

【００２４】Ｓｅ：０．００５〜０．０６wt％ Ｓｅは、ＭｎＳｅを形成してインヒビターとして作用す
る有力な元素である。Ｓｅ含有量が、０．００５wt％未
満では抑制力の確保が十分ではなく、一方、０．０６wt
％を超えるとその効果が損なわれる。したがって、単独
添加、複合添加いずれの場合とも０．００５〜０．０６
wt％とする。なお、好ましい範囲は０．０１０〜０．０
３０wt％である。

【００２５】Ｓ：０．００５〜０．０６wt％ Ｓは、ＭｎＳを形成してインヒビターとして作用する有
力な元素である。Ｓ含有量が、０．００５wt％未満では
抑制力の確保が十分ではなく、一方、０．０６wt％を超
えるとその効果が損なわれるので、単独添加、複合添加
いずれの場合とも０．００５〜０．０６wt％とする。な
お、好ましい範囲は０．０１５〜０．０３５wt％であ
る。

【００２６】なお、本発明においては、インヒビター成
分として上記したＳ、Ｓｅの１種または２種とＡｌとを
用いるが、このほかに、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｍｏ、Ｔｅ
およびＢｉ等も有利に作用するのでそれぞれ前記成分に
併せて含有させることもできる。これらの成分の好適添
加範囲は、Ｃｕ、Ｓｎ：それぞれ０．０１〜０．１５
％、Ｓｂ、Ｍｏ、Ｔｅ、Ｂｉ：それぞれ０．００５〜
０．１wt％である。また、これらの各インヒビター成分
についても、単独使用および複合使用のいずれもが可能
である。

【００２７】

【実施例】

・実施例１ Ｃ：０．０３６wt％、Ｓｉ：２．８０wt％、Ａｌ：０．
０２０wt％、Ｎ：０．００７３wt％、Ｍｎ：０．０４wt
％およびＳ：０．０２５wt％を含有し、残部は実質的に
Ｆｅよりなる厚み２００ｍｍのけい素鋼スラブを１３９
０℃の温度で溶体化処理し、３パスの粗圧延により厚み
４０ｍｍのシートバーとした。このシートバーを、仕上
げ圧延入り側の鋼板表面温度、仕上げ圧延の第１パスと
第２パスの間の経過時間を種々に変化させて、７スタン
ド（パス）の圧下により１．９ｍｍ厚の熱延板に仕上げ
圧延し、その後、０．８ｍｍに冷延し、９５０℃で６０
秒の中間焼鈍を施し、０．３０ｍｍに冷延した。この冷
延板に湿潤雰囲気で８４０℃、３分間の脱炭焼鈍を施
し、焼鈍分離剤を塗布し、１２００℃で１５時間の高温
仕上げ焼鈍を施した。このときの仕上げ圧延入り側の鋼
板表面温度ならびに仕上げ圧延の第１パスと第２パスと
の間の経過時間を表１に示す。このようにして得られた
鋼板について磁気特性を測定し、その結果を表１に併せ
て示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】表１から、本発明の方法によれば、いずれ
も高磁束密度かつ低鉄損の優れた磁気特性を示すことが
わかる。これに対し、本発明の範囲を外れた比較例で
は、磁気特性も劣っていることがわかる。 ・実施例２ Ｃ：０．０６２wt％、Ｓｉ：３．１６wt％、Ａｌ：０．
０２９wt％、Ｎ：０．００９６wt％、Ｍｎ：０．０８２
wt％およびＳｅ：０．０１４wt％を含有し、残部は実質
的にＦｅよりなる厚み２２０ｍｍのけい素鋼スラブを１
４００℃の温度で溶体化処理し、５パスの粗圧延により
種々の厚みのシートバーとした。このシートバーを、７
スタンドからなるタンデム式仕上げ圧延機を用いて、仕
上げ圧延入り側の鋼板表面温度、仕上げ圧延の第１パス
と第２パスの間の経過時間を種々に変化させて、２．３
ｍｍ厚の熱延板に仕上げ圧延した後、さらに、９５０℃
での熱延板焼鈍、１．５ｍｍ厚までの冷延、１１５０℃
での中間焼鈍を経て、０．２３ｍｍ厚まで冷延した。こ
の冷延板に８４０℃、３分間の脱炭焼鈍を施し、１２０
０℃で１５時間の高温仕上げ焼鈍を施した。このときの
シートバー厚、仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度ならび
に仕上げ圧延の第１パスと第２パスとの間の経過時間を
表２に示す。このようにして得られた鋼板について磁気
特性を測定し、その結果を表２に併せて示す。

【００３０】

【表２】

【００３１】表２から、本発明の方法によれば、いずれ
も高磁束密度かつ低鉄損の優れた磁気特性を示すことが
わかる。これに対し、本発明の範囲を外れた比較例で
は、磁気特性も劣っていることがわかる。

【００３２】

【発明の効果】上述したように、本発明方法によれば、
インヒビタ−としてＭｎＳｅ，ＭｎＳの１種又は２種と
Ａ１Ｎとを複合して用いる一方向性電磁鋼板の製造にお
いて、従来の方法が抱えていた問題点が解消され、磁気
特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造が可能となる。さ
らに、本発明方法によれば、仕上げ圧延条件を制御する
ことにより、インヒビタ−の劣化を抑制し、磁気特性の
向上に有効に寄与する二次再結晶組織の発達を促し、も
って高磁束密度かつ低鉄損の特性を有する一方向性珪素
鋼板を安定して製造することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度、仕上げ圧延
の第１パス−第２パス間の経過時間と磁束密度との関係
を示すグラフである。

【図２】１１００℃における応力−歪み曲線を示すグラ
フである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−120617（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−208021（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−9580（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21D 8/12 C22C 38/00 303 C22C 38/60 H01F 1/16

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：0.01〜0.10wt％、 Si：2.0 〜4.5
   wt％、 Mn：0.02〜0.30wt％、 Al：0.005 〜0.10wt％、 Ｎ：0.004 〜0.015wt ％を含み、かつSe：0.005 〜0.06
   wt％およびＳ：0.005 〜0.06wt％のうちから選ばれる１
   種または２種を含有するけい素鋼スラブを加熱し、イン
   ヒビター成分を溶体化した後、粗圧延および仕上げ圧延
   からなる熱間圧延を行い、次いで熱延板焼鈍を施したの
   ち、１回または中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間圧延を
   行い、その後脱炭焼鈍および仕上げ焼鈍を行う工程を経
   て一方向性けい素鋼板を製造するに当たり、前記仕上げ
   圧延における入り側の鋼板表面温度を１０００〜１２０
   ０℃の範囲とし、かつ前記仕上げ圧延の第１パス圧下終
   了から前記仕上げ圧延の第２パス圧下開始までの経過時
   間を下記式; ｔ≦（Ｔ−６００）／１００ ただし、ｔ：仕上げ圧延の第１パス圧下終了から第２パ
   ス圧下開始までの経過時間(sec) Ｔ：仕上げ圧延入り側の鋼板表面温度（℃） の関係を満足するように処理することを特徴とするに磁
   気特性に優れる一方向性珪素鋼板の製造方法。