WO2017057487A1 - 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板用の熱延鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
質量%で、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
Cu:0.10%~1.00%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
鋼板表面で観察される結晶粒の圧延方向に平行なL方向におけるL方向平均径が、圧延方向に垂直なC方向におけるC方向平均径の3.0倍以上であることを特徴とする方向性電磁鋼板。
前記L方向平均径が前記C方向平均径の3.5倍以上であることを特徴とする(1)に記載の方向性電磁鋼板。
質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
円相当直径が50nm以下のMnS若しくはMnSe又はこれらの両方が分散しており、Cu2Sが実質的に析出していないことを特徴とする方向性電磁鋼板用の熱延鋼板。
前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする(3)に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板。
溶鋼の連続鋳造を行ってスラブを得る工程と、
1300℃~1490℃の温度域に加熱した前記スラブの熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
前記熱延鋼板を600℃以下の温度域で巻き取る工程と、
前記熱延鋼板の熱延板焼鈍を行う工程と、
前記熱延板焼鈍の後、冷間圧延を行って冷延鋼板を得る工程と、
前記冷延鋼板の脱炭焼鈍を行う工程と、
前記脱炭焼鈍の後、MgOを含む焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍を行う工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、終了温度を1200℃以下とする粗圧延を行う工程と、開始温度を1000℃以上とし、終了温度を950℃~1100℃とした仕上げ圧延を行う工程とを有し、
前記熱間圧延では、前記粗圧延の開始から300秒以内に前記仕上げ圧延を開始し、
前記仕上げ圧延の終了から10秒以内に冷却速度が50℃/秒以上の冷却を開始し、
前記熱延板焼鈍の保持温度を、前記仕上げ圧延の終了温度をTfとしたとき、950℃~(Tf+100)℃とし、
前記溶鋼は、質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。
前記鋳造を行う工程は、片側の凝固シェルの厚さが前記スラブの厚さの25%以上となる領域で、前記溶鋼の電磁撹拌を行う工程を有することを特徴とする(5)に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする(5)又は(6)に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
溶鋼の連続鋳造を行ってスラブを得る工程と、
1300℃~1490℃の温度域に加熱した前記スラブの熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
前記熱延鋼板を600℃以下の温度域で巻き取る工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、終了温度を1200℃以下とする粗圧延を行う工程と、開始温度を1000℃以上とし、終了温度を950℃~1100℃とした仕上げ圧延を行う工程とを有し、
前記熱間圧延では、前記粗圧延の開始から300秒以内に前記仕上げ圧延を開始し、
前記仕上げ圧延の終了から10秒以内に冷却速度が50℃/秒以上の冷却を開始し、
前記溶鋼は、質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。
前記鋳造を行う工程は、片側の凝固シェルの厚さが前記スラブの厚さの25%以上となる領域で、前記溶鋼の電磁撹拌を行う工程を有することを特徴とする(8)に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。
前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする(8)又は(9)に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。
Cは、二次再結晶を安定化させる。C含有量が0.015%未満では、二次再結晶が不安定となる。従って、C含有量は0.015%以上とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、C含有量は、好ましくは0.04%以上とする。C含有量が0.10%超では、脱炭焼鈍の所要時間が長くなり経済的に不利となる。従って、C含有量は0.10%以下とし、好ましくは0.09%以下とする。
Siは含有量が多いほど固有抵抗が増加して製品の渦流損を減少させる。Si含有量が2.0%未満では、渦流損が大きくなる。従って、Si含有量は2.0%以上とする。Si含有量が多いほど冷間圧延で割れが生じやすく、Si含有量が5.0%超では、冷間圧延が困難となる。従って、Si含有量は5.0%以下とする。製品の鉄損をさらに低減させるためには、Si含有量は、好ましくは3.0%以上とする。製造時の割れによる歩留まり低下を防止するためには、Si含有量は、好ましくは4.0%以下とする。
MnはS、Seと析出物を形成してインヒビターを強化する。Mn含有量が0.03%未満では、その効果が小さい。従って、Mn含有量は0.03%以上とする。Mn含有量が0.12%超では、スラブ加熱で未固溶Mnが生成し、続く熱間圧延においてMnS又はMnSeを均一、かつ微細に析出させることができない。従って、Mn含有量は0.12%以下とする。
AlはAlNを形成し、インヒビターとして働く。Al含有量が0.010%未満では、その効果が発揮されない。従って、Al含有量は0.010%以上とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、Al含有量は、好ましくは0.020%以上とする。Al含有量が0.065%超では、インヒビターとして有効に働かなくなる。従って、Al含有量は0.065%以下とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、Al含有量は、好ましくは0.040%以下とする。
NはAlNを形成し、インヒビターとして働く。N含有量が0.0040%未満では、その効果が発揮されない。従って、N含有量は0.0040%以上とする。N含有量が0.0100%超では、ブリスタと呼ばれる表面傷が発生する。従って、N含有量は0.0100%以下とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、N含有量は、好ましくは0.0060%以上とする。
Cuはスラブ加熱におけるMnSやMnSeの溶体化及び熱間圧延におけるMnSやMnSeの析出の温度依存性を小さくして、MnSやMnSeを均一、かつ微細に析出させる。Cu含有量が0.10%未満では、その効果が小さい。従って、Cu含有量は0.10%以上とする。この効果をより確実に得るために、Cu含有量は、好ましくは0.30%超とする。Cu含有量が1.00%超では、熱延時に耳割れが発生しやすくなり経済的でない。従って、Cu含有量は1.00%以下とする。耳割れをより確実に抑制するために、Cu含有量は、好ましくは0.80%以下とする。
S及びSeはインヒビターを強化する効果があり、磁気特性を向上させる。S若しくはSe又はこれらの両方の含有量が合計で0.005%未満では、インヒビターが弱く、磁気特性が劣化する。従って、S若しくはSe又はこれらの両方の含有量は合計で0.005%以上とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、S若しくはSe又はこれらの両方の含有量は、好ましくは合計で0.020%以上とする。S若しくはSe又はこれらの両方の含有量が合計で0.050%超では、熱延時に耳割れが発生しやすくなる。従って、S若しくはSe又はこれらの両方の含有量は合計で0.050%以下とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、S若しくはSe又はこれらの両方の含有量は、好ましくは合計で0.040%以下とする。
Sb及びSnはインヒビターを強くする。従って、Sb又はSnが含有されていてもよい。その作用効果を十分に得るために、Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量は、好ましくは合計で0.003%以上とする。Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量が合計で0.3%超では、作用効果は得られるが経済的でない。従って、Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量は合計で0.3%以下とする。
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb及びBiはインヒビターを強くする。従って、Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせが含有されていてもよい。その作用効果を十分に得るために、Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせの含有量は、好ましくは合計で0.0005%以上とする。二次再結晶をさらに安定化させるためには、Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせの含有量は、より好ましくは合計で0.0010%以上とする。Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせの含有量が合計で0.01%超では、作用効果は得られるが経済的でない。従って、Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせの含有量は合計で0.01%以下とする。
さらに公知の目的に応じて、本実施形態に係る方向性電磁鋼板用の熱延鋼板がCr:0%~0.3%、P:0%~0.5%及びNi:0%~1%を含有してもよい。
Siは含有量が多いほど固有抵抗が増加して製品の渦流損を減少させる。Si含有量が2.0%未満では、渦流損が大きくなる。従って、Si含有量は2.0%以上とする。Si含有量が多いほど冷間圧延で割れが生じやすく、Si含有量が5.0%超では、冷間圧延が困難となる。従って、Si含有量は5.0%以下とする。製品の鉄損をさらに低減させるためには、Si含有量は、好ましくは3.0%以上とする。
MnはS又はSeと析出物を形成してインヒビターを強化する。Mn含有量が0.03%未満では、その効果が小さい。従って、Mn含有量は0.03%以上とする。Mn含有量が0.12%超では、スラブ加熱で未固溶Mnが生成し、続く熱間圧延においてMnS又はMnSeを均一、かつ微細に析出させることができない。従って、Mn含有量は0.12%以下とする。
Cuは熱間圧延温度域でのMnSやMnSeの溶体化の温度依存性を小さくして、MnSやMnSeを均一、微細に析出させる。Cu含有量が0.10%未満では、その効果が小さい。従って、Cu含有量は0.10%以上とする。この効果をより確実に得るために、Cu含有量は、好ましくは0.30%超とする。Cu含有量が1.00%超では、熱延時に耳割れが発生しやすくなり経済的でない。従って、Cu含有量は1.00%以下とする。耳割れをより確実に抑制するために、Cu含有量は、好ましくは0.80%以下とする。
Sb及びSnはインヒビターを強くする。従って、Sb又はSnが含有されていてもよい。その作用効果を十分に得るために、Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量は、好ましくは合計で0.003%以上とする。Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量が合計で0.3%超では、作用効果は得られるが経済的でない。従って、Sb若しくはSn又はこれらの両方の含有量は合計で0.3%以下とする。
さらに公知の目的に応じて、本実施形態に係る方向性電磁鋼板がCr:0%~0.3%、P:0%~0.5%及びNi:0%~1%を含有してもよい。
表1に示す鋼種B及びCを鋳造してスラブを作製し、このスラブについて6パスの熱間圧延を行い、板厚が2.3mmの熱延鋼板を得た。前段3パスをパス間時間が5秒~10秒の粗圧延とし、後段3パスをパス間時間が2秒以下の仕上げ圧延とした。表1中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。溶鋼の鋳造では、表2に示す条件で電磁撹拌を行った。スラブ加熱温度及び熱間圧延の条件も表2に示す。熱延終了後、すぐに水スプレーをかけて550℃まで冷却し、大気炉で表2に示す温度で1時間保持することにより巻き取り相当の熱処理を行った。冷却条件についても表2に示す。得られた熱延鋼板について、硫化物の存在状態をTEMにより確認した。この結果を表2に示す。次いで、熱延鋼板を表2に示す温度で焼鈍した後、冷間圧延で板厚を0.225mmとし、840℃で脱炭焼鈍を行い、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、1170℃の仕上げ焼鈍を行い、種々の方向性電磁鋼板を作製した。得られた方向性電磁鋼板の表面に観察される結晶粒の粒径比を求めた。この結果を表2に示す。表2中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
表1に示す鋼種A~Nを鋳造してスラブを作製し、このスラブを1350℃、30分加熱し、6パスの熱間圧延を行って板厚が2.3mmの熱延鋼板を得た。前段3パスをパス間時間が5秒~10秒の粗圧延とし、後段3パスをパス間時間が2秒以下の仕上げ圧延とした。粗圧延開始から仕上げ圧延開始までの時間を、40秒~180秒とした。粗圧延の終了温度を1120℃~1160℃とし、仕上げ圧延の開始温度を1000℃~1140℃とした。熱間圧延(仕上げ圧延)の終了温度Tfを900℃~1060℃とした。熱延終了後(仕上げ圧延終了後)、すぐに水スプレーをかけて550℃まで冷却し、大気炉で550℃、1時間保持することにより巻き取り相当の熱処理を行った。仕上げ圧延終了後、冷却開始までの時間を0.7秒~1.7秒とし、仕上げ圧延後の冷却速度を70℃/秒以上とした。得られた熱延鋼板を、900℃~1150℃で焼鈍した後、冷間圧延で板厚を0.225mmとし、840℃で脱炭焼鈍を行い、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、1170℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、60mm幅×300mm長に剪断し、850℃で歪取り焼鈍を行った後、磁気測定に供した。磁気測定の結果を表3に示す。表3中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。Cu:0.4%の場合の結晶組織を図1に示し、Cu:0.01%の場合の結晶組織を図2に示す。
溶鋼の鋳造時に、表4に示す条件で電磁撹拌を行ったこと以外は、実施例2-1と同様に行った。粒径比及び磁気測定の結果を表4に示す。表4中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
表1に示す鋼種A、B、C、Hを鋳造してスラブを作製し、このスラブを1350℃、30分加熱し、6パスの熱間圧延を行って板厚が2.3mmの熱延鋼板を得た。前段3パスをパス間時間が5秒~10秒の粗圧延とし、後段3パスをパス間時間が2秒以下の仕上げ圧延とした。前段3パス圧延後に1100℃以上に所定時間保熱し、粗圧延の開始から仕上げ圧延の開始までの時間(待機時間)を表5に示すように調整した。熱間圧延(仕上げ圧延)の終了温度Tfを1000℃と1060℃の2種とした。熱延終了後(仕上げ圧延終了後)、すぐに水スプレーをかけて550℃まで冷却した。その他、熱延条件は以下の通りとした。すなわち、粗圧延の終了温度を1120℃~1160℃とし、仕上げ圧延の開始温度を1000℃~1140℃とし、仕上げ圧延の終了後から冷却開始までの時間を0.7秒~1.7秒とし、仕上げ圧延後の冷却速度を70℃/秒とし、巻き取り温度を550℃(大気炉1時間保持による熱処理で模擬)とした。得られた熱延鋼板を、1080℃~1100℃で焼鈍した後、冷間圧延で板厚を0.225mmとし、840℃で脱炭焼鈍を行い、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、1170℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、60mm幅×300mm長に剪断し、850℃で歪取り焼鈍を行った後、磁気測定に供した。磁気測定の結果を表5に示す。表5中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
溶鋼の鋳造時に、表6に示す条件で電磁撹拌を行ったこと以外は、実施例3-1と同様に行った。粒径比及び磁気測定の結果を表6に示す。表6中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
表1に示す鋼種Dを鋳造してスラブを作製し、このスラブを1350℃、30分加熱し、6パスの熱間圧延を行って板厚が2.3mmの熱延鋼板を得た。前段3パスをパス間時間が5秒~10秒の粗圧延とし、後段3パスをパス間時間が2秒以下の仕上げ圧延とした。熱延条件を表7に示す。得られた熱延鋼板を、1100℃で焼鈍した後、冷間圧延で板厚を0.225mmとし、840℃で脱炭焼鈍を行い、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、1170℃の仕上げ焼鈍を行った。水洗後、60mm幅×300mm長に剪断し、850℃で歪取り焼鈍を行った後、磁気測定に供した。磁気測定の結果を表7に示す。表7中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
溶鋼の鋳造時に、表8に示す条件で電磁撹拌を行ったこと以外は、実施例4-1と同様に行った。粒径比及び磁気測定の結果を表8に示す。表8中の下線は、その数値が本発明の範囲から外れていることを示す。
Claims (10)
- 質量%で、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
Cu:0.10%~1.00%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
鋼板表面で観察される結晶粒の圧延方向に平行なL方向におけるL方向平均径が、圧延方向に垂直なC方向におけるC方向平均径の3.0倍以上であることを特徴とする方向性電磁鋼板。 - 前記L方向平均径が前記C方向平均径の3.5倍以上であることを特徴とする請求項1に記載の方向性電磁鋼板。
- 質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有し、
円相当直径が50nm以下のMnS若しくはMnSe又はこれらの両方が分散しており、Cu2Sが実質的に析出していないことを特徴とする方向性電磁鋼板用の熱延鋼板。 - 前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする請求項3に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板。 - 溶鋼の連続鋳造を行ってスラブを得る工程と、
1300℃~1490℃の温度域に加熱した前記スラブの熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
前記熱延鋼板を600℃以下の温度域で巻き取る工程と、
前記熱延鋼板の熱延板焼鈍を行う工程と、
前記熱延板焼鈍の後、冷間圧延を行って冷延鋼板を得る工程と、
前記冷延鋼板の脱炭焼鈍を行う工程と、
前記脱炭焼鈍の後、MgOを含む焼鈍分離剤を塗布し、仕上げ焼鈍を行う工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、終了温度を1200℃以下とする粗圧延を行う工程と、開始温度を1000℃以上とし、終了温度を950℃~1100℃とした仕上げ圧延を行う工程とを有し、
前記熱間圧延では、前記粗圧延の開始から300秒以内に前記仕上げ圧延を開始し、
前記仕上げ圧延の終了から10秒以内に冷却速度が50℃/秒以上の冷却を開始し、
前記熱延板焼鈍の保持温度を、前記仕上げ圧延の終了温度をTfとしたとき、950℃~(Tf+100)℃とし、
前記溶鋼は、質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。 - 前記鋳造を行う工程は、片側の凝固シェルの厚さが前記スラブの厚さの25%以上となる領域で、前記溶鋼の電磁撹拌を行う工程を有することを特徴とする請求項5に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする請求項5又は6に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。 - 溶鋼の連続鋳造を行ってスラブを得る工程と、
1300℃~1490℃の温度域に加熱した前記スラブの熱間圧延を行って熱延鋼板を得る工程と、
前記熱延鋼板を600℃以下の温度域で巻き取る工程と、
を有し、
前記熱間圧延を行う工程は、終了温度を1200℃以下とする粗圧延を行う工程と、開始温度を1000℃以上とし、終了温度を950℃~1100℃とした仕上げ圧延を行う工程とを有し、
前記熱間圧延では、前記粗圧延の開始から300秒以内に前記仕上げ圧延を開始し、
前記仕上げ圧延の終了から10秒以内に冷却速度が50℃/秒以上の冷却を開始し、
前記溶鋼は、質量%で、
C:0.015%~0.10%、
Si:2.0%~5.0%、
Mn:0.03%~0.12%、
酸可溶性Al:0.010%~0.065%、
N:0.0040%~0.0100%、
Cu:0.10%~1.00%、
Cr:0%~0.3%、
P:0%~0.5%、
Ni:0%~1%、
S若しくはSe又はこれらの両方:合計で0.005%~0.050%、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.000%~0.3%、
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0000%~0.01%、かつ
残部:Fe及び不純物、
で表される化学組成を有することを特徴とする方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。 - 前記鋳造を行う工程は、片側の凝固シェルの厚さが前記スラブの厚さの25%以上となる領域で、前記溶鋼の電磁撹拌を行う工程を有することを特徴とする請求項8に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。
- 前記化学組成において、
Sb若しくはSn又はこれらの両方:合計で0.003%~0.3%、及び
Y、Te、La、Ce、Nd、Hf、Ta、Pb若しくはBi又はこれらの任意の組み合わせ:合計で0.0005%~0.01%
のうち少なくとも一方が満たされることを特徴とする請求項8又は9に記載の方向性電磁鋼板用の熱延鋼板の製造方法。
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