JP3176146B2 - 排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材 - Google Patents
排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材Info
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- F01N2240/00—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being
- F01N2240/18—Combination or association of two or more different exhaust treating devices, or of at least one such device with an auxiliary device, not covered by indexing codes F01N2230/00 or F01N2250/00, one of the devices being an adsorber or absorber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
- F01N2570/12—Hydrocarbons
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガス中の炭化水素類
を浄化するための吸着材に関する。
を浄化するための吸着材に関する。
【０００２】
【背景技術及び発明が解決しようとする課題】自動車の
排ガス中には、炭化水素類として、主としてパラフィン
系炭化水素、オレフィン系炭化水素、芳香族系炭化水素
が含まれている。排ガス中の炭化水素類の濃度は、エン
ジンの種類、運転状態によって異なるが、一般的には 5
00〜20000ppmである。従来、このような自動車排ガスの
浄化用触媒として、炭化水素、NOX 、一酸化炭素を同時
に浄化する三元触媒が知られている。この種の三元触媒
は、所定温度以上の反応温度において充分な触媒活性を
示す。
排ガス中には、炭化水素類として、主としてパラフィン
系炭化水素、オレフィン系炭化水素、芳香族系炭化水素
が含まれている。排ガス中の炭化水素類の濃度は、エン
ジンの種類、運転状態によって異なるが、一般的には 5
00〜20000ppmである。従来、このような自動車排ガスの
浄化用触媒として、炭化水素、NOX 、一酸化炭素を同時
に浄化する三元触媒が知られている。この種の三元触媒
は、所定温度以上の反応温度において充分な触媒活性を
示す。
【０００３】通常、自動車エンジンの排ガス中の炭化水
素は、エンジン始動直後に特に多量に排出される。しか
し、この時の排ガスの温度は充分高くないため、三元触
媒によっては炭化水素類を効率的に浄化することができ
ないという欠点があった。そこで、三元触媒のこのよう
な欠点を補うため、三元触媒の上流にゼオライトを配置
して、三元触媒が低温である時に排出される炭化水素類
をこのゼオライトに一時的に吸着しておき、その後三元
触媒で炭化水素類を燃焼除去する方法が提案されている
（特開平2-75327 号公報、特開平2-135126号公報参
照）。
素は、エンジン始動直後に特に多量に排出される。しか
し、この時の排ガスの温度は充分高くないため、三元触
媒によっては炭化水素類を効率的に浄化することができ
ないという欠点があった。そこで、三元触媒のこのよう
な欠点を補うため、三元触媒の上流にゼオライトを配置
して、三元触媒が低温である時に排出される炭化水素類
をこのゼオライトに一時的に吸着しておき、その後三元
触媒で炭化水素類を燃焼除去する方法が提案されている
（特開平2-75327 号公報、特開平2-135126号公報参
照）。
【０００４】しかし、これらの方法では、ゼオライトか
らの炭化水素の脱離温度が低く、炭化水素が脱離した
際、未だ三元触媒がその触媒機能を充分に発揮できない
温度にあるため、結果として三元触媒出口の炭化水素濃
度が高くなっていた。そこで、本発明は、炭化水素類の
大きな吸着能を有し、かつ吸着した炭化水素類の脱離温
度の高い排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材を提供する
ことを目的とする。
らの炭化水素の脱離温度が低く、炭化水素が脱離した
際、未だ三元触媒がその触媒機能を充分に発揮できない
温度にあるため、結果として三元触媒出口の炭化水素濃
度が高くなっていた。そこで、本発明は、炭化水素類の
大きな吸着能を有し、かつ吸着した炭化水素類の脱離温
度の高い排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材を提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明に係る排
ガス中の炭化水素類浄化用吸着材は、ＭＦＩ型ゼオライ
トまたはフォージャサイト型ゼオライトに銀を担持した
ことを特徴とする。 具体的には、本発明の吸着材は、ゼ
オライトに銀を担持させたものを乾燥処理、焼成処理を
施すことにより得ることができる。
ガス中の炭化水素類浄化用吸着材は、ＭＦＩ型ゼオライ
トまたはフォージャサイト型ゼオライトに銀を担持した
ことを特徴とする。 具体的には、本発明の吸着材は、ゼ
オライトに銀を担持させたものを乾燥処理、焼成処理を
施すことにより得ることができる。
【０００６】前記ＭＦＩ(Mobil five)型とは、ＺＳＭ−
５と類似の構造を指し、このＺＳＭ−５以外にもＺＳＭ
−８、ゼータ１、ゼータ３、Ｎｕ−４、Ｎｕ−５、ＴＺ
−１、ＴＰＺ−１、ＴＳ−１等がＭＦＩ型である。ま
た、前記フォージャサイト型ゼオライトとしては、ＵＳ
Ｙゼオライト等が含まれる。
５と類似の構造を指し、このＺＳＭ−５以外にもＺＳＭ
−８、ゼータ１、ゼータ３、Ｎｕ−４、Ｎｕ−５、ＴＺ
−１、ＴＰＺ−１、ＴＳ−１等がＭＦＩ型である。ま
た、前記フォージャサイト型ゼオライトとしては、ＵＳ
Ｙゼオライト等が含まれる。
【０００７】銀の担持量は任意でよいが、例えば 0.1〜
15wt％位が好ましい。0.1 wt％より少ないと吸着性能が
不充分であり、逆に15wt％を越えても吸着性能は変わら
ない。ゼオライトへの銀の担持は、イオン交換法、含浸
法、浸漬法等の通常の方法によって行うことができる。
本発明に係る炭化水素類浄化用吸着材は、具体的には、
前記銀を担持したゼオライトに80〜 120℃の乾燥処理を
施し、更に 250〜 700℃の焼成処理を施して調製するこ
とができる。
15wt％位が好ましい。0.1 wt％より少ないと吸着性能が
不充分であり、逆に15wt％を越えても吸着性能は変わら
ない。ゼオライトへの銀の担持は、イオン交換法、含浸
法、浸漬法等の通常の方法によって行うことができる。
本発明に係る炭化水素類浄化用吸着材は、具体的には、
前記銀を担持したゼオライトに80〜 120℃の乾燥処理を
施し、更に 250〜 700℃の焼成処理を施して調製するこ
とができる。
【０００８】本発明に係る吸着材で吸着できる排ガス中
の炭化水素類とは、例えばプロパン、ブタン、ペンタ
ン、ヘキサン等のパラフィン炭化水素、エチレン、プロ
ピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン等のオレフィン炭
化水素、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化
水素である。これらの中で、本発明に係る吸着材は、特
にオレフィン炭化水素、芳香族炭化水素に対する吸着率
が高い。本発明の吸着材を排ガス中の炭化水素類の浄化
に使用する場合、この吸着材の下流に排ガス浄化用触媒
を配置しておく。
の炭化水素類とは、例えばプロパン、ブタン、ペンタ
ン、ヘキサン等のパラフィン炭化水素、エチレン、プロ
ピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン等のオレフィン炭
化水素、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化
水素である。これらの中で、本発明に係る吸着材は、特
にオレフィン炭化水素、芳香族炭化水素に対する吸着率
が高い。本発明の吸着材を排ガス中の炭化水素類の浄化
に使用する場合、この吸着材の下流に排ガス浄化用触媒
を配置しておく。
【０００９】本発明の吸着材は、エンジン始動時の排ガ
ス浄化用触媒が充分機能できるほど温度が高くない時点
での排ガス中の炭化水素類を良好に吸着することができ
る。そして、エンジン始動から所定時間経って、排ガス
浄化用触媒が充分機能できるほど温度が高くなった後、
この吸着材に吸着された炭化水素類を脱離させることが
できる。この結果、炭化水素類が吸着材から脱離し始め
た時点では、排ガス浄化用触媒が充分機能できる程度に
温度が高くなっているため、排ガス浄化用触媒が低温時
に排出された炭化水素類もこの排ガス浄化用触媒によっ
て燃焼除去されることになる。また、ＭＦＩ型ゼオライ
トまたはフォージャサイト型ゼオライトに銀を担持して
吸着材を形成することによって、当該吸着材の耐熱性を
向上させることができる。
ス浄化用触媒が充分機能できるほど温度が高くない時点
での排ガス中の炭化水素類を良好に吸着することができ
る。そして、エンジン始動から所定時間経って、排ガス
浄化用触媒が充分機能できるほど温度が高くなった後、
この吸着材に吸着された炭化水素類を脱離させることが
できる。この結果、炭化水素類が吸着材から脱離し始め
た時点では、排ガス浄化用触媒が充分機能できる程度に
温度が高くなっているため、排ガス浄化用触媒が低温時
に排出された炭化水素類もこの排ガス浄化用触媒によっ
て燃焼除去されることになる。また、ＭＦＩ型ゼオライ
トまたはフォージャサイト型ゼオライトに銀を担持して
吸着材を形成することによって、当該吸着材の耐熱性を
向上させることができる。
【００１０】
【実施例】実施例１ 硫酸アルミニウム（18水塩） 337.5ｇ、硫酸（97％） 3
62.5ｇ、水7841ccよりなる溶液（Ａ液とする）、水ガラ
ス（JIS-３号ケイ酸ソーダ）5275.0ｇ、水5000ccよりな
る溶液（Ｂ液とする）及び塩化ナトリウム 987.5ｇ、水
2300ccよりなる溶液（Ｃ液とする）をそれぞれ用意し
た。次に、室温でＣ液を攪拌しながら、このＣ液中にＡ
液とＢ液を徐々に滴下した。
62.5ｇ、水7841ccよりなる溶液（Ａ液とする）、水ガラ
ス（JIS-３号ケイ酸ソーダ）5275.0ｇ、水5000ccよりな
る溶液（Ｂ液とする）及び塩化ナトリウム 987.5ｇ、水
2300ccよりなる溶液（Ｃ液とする）をそれぞれ用意し
た。次に、室温でＣ液を攪拌しながら、このＣ液中にＡ
液とＢ液を徐々に滴下した。
【００１１】次に、この混合液中に種晶としてモルデナ
イト〔TSZ-610NAA（商品名）、東ソー（株）製〕の粉末
12.5ｇを添加した後、オートクレーブ（25リットル容
量）に入れ、攪拌しながら（回転数300ppm）、自己圧力
下で20時間反応させた。次に、反応混合物を冷却した
後、固形物をろ過分離した。引き続き、前記固形物に水
280リットルを加え、水洗及びろ過を繰り返した。そし
て、得られた固形物を 120℃で一昼夜乾燥させた後、 5
50℃で４時間空気中で焼成して1200ｇの結晶性アルミノ
シリケートを得た。この結晶性アルミノシリケートは、
Ｘ線回折の結果、ＭＦＩ構造を有する公知のゼオライト
ＺＳＭ−５と構造的に類似していた。
イト〔TSZ-610NAA（商品名）、東ソー（株）製〕の粉末
12.5ｇを添加した後、オートクレーブ（25リットル容
量）に入れ、攪拌しながら（回転数300ppm）、自己圧力
下で20時間反応させた。次に、反応混合物を冷却した
後、固形物をろ過分離した。引き続き、前記固形物に水
280リットルを加え、水洗及びろ過を繰り返した。そし
て、得られた固形物を 120℃で一昼夜乾燥させた後、 5
50℃で４時間空気中で焼成して1200ｇの結晶性アルミノ
シリケートを得た。この結晶性アルミノシリケートは、
Ｘ線回折の結果、ＭＦＩ構造を有する公知のゼオライト
ＺＳＭ−５と構造的に類似していた。
【００１２】次に、この結晶性アルミノシリケートを硝
酸アンモニウム1435ｇと水 10800ｇよりなる溶液に添加
し、室温下で３時間、攪拌、ろ過することによりアンモ
ニウム交換を行った。この操作は、イオン交換率を高め
るために、３回繰り返した。そして、得られたＮＨ4 型
結晶性アルミノシリケートを 120℃で一昼夜乾燥させた
後、 550℃で４時間空気中で焼成することにより、Ｈ型
結晶性アルミノシリケートを得た。Ｘ線回折の結果、こ
のアルミノシリケートは、ＭＦＩ構造であった。
酸アンモニウム1435ｇと水 10800ｇよりなる溶液に添加
し、室温下で３時間、攪拌、ろ過することによりアンモ
ニウム交換を行った。この操作は、イオン交換率を高め
るために、３回繰り返した。そして、得られたＮＨ4 型
結晶性アルミノシリケートを 120℃で一昼夜乾燥させた
後、 550℃で４時間空気中で焼成することにより、Ｈ型
結晶性アルミノシリケートを得た。Ｘ線回折の結果、こ
のアルミノシリケートは、ＭＦＩ構造であった。
【００１３】次に、上記Ｈ型結晶性アルミノシリケート
10ｇを、硝酸銀1.33ｇがイオン交換水78mlに溶かされた
イオン交換溶液に添加し、室温下で４時間攪拌した。次
に、ろ過、洗浄を繰り返した後、 120℃で一昼夜乾燥
し、更に 400℃で２時間空気中で焼成することにより、
銀を担持した結晶性アルミノシリケートを得た。この結
晶性アルミノシリケートは、Ｘ線回折の結果、ＭＦＩ構
造を有していた。次に、この吸着材 0.5ｇを石英反応管
に充填し、この反応管内に空気(45cc/分) と水 (5cc/
分) の混合物を流しながら 750℃、６時間の条件でスチ
ーミング（水熱処理）を行った。
10ｇを、硝酸銀1.33ｇがイオン交換水78mlに溶かされた
イオン交換溶液に添加し、室温下で４時間攪拌した。次
に、ろ過、洗浄を繰り返した後、 120℃で一昼夜乾燥
し、更に 400℃で２時間空気中で焼成することにより、
銀を担持した結晶性アルミノシリケートを得た。この結
晶性アルミノシリケートは、Ｘ線回折の結果、ＭＦＩ構
造を有していた。次に、この吸着材 0.5ｇを石英反応管
に充填し、この反応管内に空気(45cc/分) と水 (5cc/
分) の混合物を流しながら 750℃、６時間の条件でスチ
ーミング（水熱処理）を行った。
【００１４】次に、スチーミング後の吸着材に対して、
下記の通り炭化水素類の吸脱着性能を調べた。先ず、こ
の吸着材を圧縮成形して32〜64メッシュに粒度を揃えた
後、この吸着材微粒子0.05ｇを固定床管型反応器 (直径
7mm) に充填した。次に、この吸着材を60℃に保持した
状態で、酸素：0.3vol％、トルエン：143ppm 、Ｎ2 ：
バランスよりなる混合標準ガスを100cc/min の流量で46
℃に保った水に通過させて前記反応器内に導入した。こ
の混合標準ガスの導入と同時に15℃／分で前記反応器内
の昇温を開始した。
下記の通り炭化水素類の吸脱着性能を調べた。先ず、こ
の吸着材を圧縮成形して32〜64メッシュに粒度を揃えた
後、この吸着材微粒子0.05ｇを固定床管型反応器 (直径
7mm) に充填した。次に、この吸着材を60℃に保持した
状態で、酸素：0.3vol％、トルエン：143ppm 、Ｎ2 ：
バランスよりなる混合標準ガスを100cc/min の流量で46
℃に保った水に通過させて前記反応器内に導入した。こ
の混合標準ガスの導入と同時に15℃／分で前記反応器内
の昇温を開始した。
【００１５】そして、昇温の開始以降、反応器出口から
の排ガス中のトルエン濃度（炭素数換算値）を測定し
た。その結果を図１の曲線Ａに示す。図１の曲線Ａよ
り、本実施例に係る吸着材は、低温では吸着したトルエ
ンの脱離量が少なく、約 240℃の高温に至って反応器に
導入したトルエンの濃度（1000ppm:炭素数換算値）と同
じ濃度となることがわかる。
の排ガス中のトルエン濃度（炭素数換算値）を測定し
た。その結果を図１の曲線Ａに示す。図１の曲線Ａよ
り、本実施例に係る吸着材は、低温では吸着したトルエ
ンの脱離量が少なく、約 240℃の高温に至って反応器に
導入したトルエンの濃度（1000ppm:炭素数換算値）と同
じ濃度となることがわかる。
【００１６】このことは、この吸着材に吸着される炭化
水素類の量が比較例１，２と比べて多く、また排ガス浄
化用触媒の温度が充分上がるまでの間、この吸着材によ
って吸着された炭化水素類が保持されていることを示し
ている。従って、このような高い温度において炭化水素
類が脱離されれば、この吸着材の下流に配置され、同じ
く高温になっている三元触媒によってエンジン始動直後
に排出された炭化水素類も燃焼除去されることになる。
水素類の量が比較例１，２と比べて多く、また排ガス浄
化用触媒の温度が充分上がるまでの間、この吸着材によ
って吸着された炭化水素類が保持されていることを示し
ている。従って、このような高い温度において炭化水素
類が脱離されれば、この吸着材の下流に配置され、同じ
く高温になっている三元触媒によってエンジン始動直後
に排出された炭化水素類も燃焼除去されることになる。
【００１７】実施例２ 実施例１において、アンモニウム交換及びその後の焼成
処理を行わなかったこと以外は同様の処理を経て銀を担
持した結晶性アルミノシリケートを得た。この吸着材に
対して、実施例１と同様にしてスチーミング後の炭化水
素類の吸脱着性能を調べた。その結果を図１の曲線Ｂに
示す。図１の曲線Ｂより、本実施例に係る吸着材は、吸
着したトルエンを実施例１の場合より高温の約 280℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、昇温速度が一定であることよ
り、実施例１より長時間、即ちより多量の炭化水素類が
吸着可能であることを示している。
処理を行わなかったこと以外は同様の処理を経て銀を担
持した結晶性アルミノシリケートを得た。この吸着材に
対して、実施例１と同様にしてスチーミング後の炭化水
素類の吸脱着性能を調べた。その結果を図１の曲線Ｂに
示す。図１の曲線Ｂより、本実施例に係る吸着材は、吸
着したトルエンを実施例１の場合より高温の約 280℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、昇温速度が一定であることよ
り、実施例１より長時間、即ちより多量の炭化水素類が
吸着可能であることを示している。
【００１８】実施例３ 実施例１で得られたＨ型アルミノシリケート５ｇに、硝
酸銀 0.394ｇをイオン交換水3.75ｇに溶解した溶液を含
浸し、 120℃で一昼夜乾燥した後、 400℃で２時間焼成
した。この吸着材に対して、実施例１と同様にしてスチ
ーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。その結
果を図１の曲線Ｃに示す。図１の曲線Ｃより、本実施例
に係る吸着材は、吸着したトルエンを実施例２の場合よ
り更に高温の約 320℃で反応器に導入したトルエンと同
じ濃度で脱離させることがわかる。
酸銀 0.394ｇをイオン交換水3.75ｇに溶解した溶液を含
浸し、 120℃で一昼夜乾燥した後、 400℃で２時間焼成
した。この吸着材に対して、実施例１と同様にしてスチ
ーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。その結
果を図１の曲線Ｃに示す。図１の曲線Ｃより、本実施例
に係る吸着材は、吸着したトルエンを実施例２の場合よ
り更に高温の約 320℃で反応器に導入したトルエンと同
じ濃度で脱離させることがわかる。
【００１９】比較例１ 実施例１において、銀イオン交換の代わりに下記のよう
に白金イオン交換を行ったこと以外は、実施例１と同様
にして白金を担持した結晶性アルミノシリケートを得
た。即ち、Ｈ型結晶性アルミノシリケート10ｇを、ジク
ロロテトラアンミン白金1.31ｇがイオン交換水39mlに溶
かされたイオン交換溶液に添加し、室温下で４時間攪拌
した。次に、ろ過、洗浄を繰り返した後、 120℃で一昼
夜乾燥し、更に 400℃で４時間空気中で焼成することに
より、白金を担持した結晶性アルミノシリケートを得
た。
に白金イオン交換を行ったこと以外は、実施例１と同様
にして白金を担持した結晶性アルミノシリケートを得
た。即ち、Ｈ型結晶性アルミノシリケート10ｇを、ジク
ロロテトラアンミン白金1.31ｇがイオン交換水39mlに溶
かされたイオン交換溶液に添加し、室温下で４時間攪拌
した。次に、ろ過、洗浄を繰り返した後、 120℃で一昼
夜乾燥し、更に 400℃で４時間空気中で焼成することに
より、白金を担持した結晶性アルミノシリケートを得
た。
【００２０】この吸着材に対して、実施例１と同様にし
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図１の曲線Ｘに示す。図１の曲線Ｘより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 100℃の
低温で反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させ
ることがわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化
水素類の量が実施例１と比べて少なく、また排ガス浄化
用触媒の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着され
た炭化水素類が脱離することを示している。
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図１の曲線Ｘに示す。図１の曲線Ｘより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 100℃の
低温で反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させ
ることがわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化
水素類の量が実施例１と比べて少なく、また排ガス浄化
用触媒の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着され
た炭化水素類が脱離することを示している。
【００２１】比較例２ 実施例１において、銀イオン交換の代わりに下記のよう
にパラジウムイオン交換を行ったこと以外は、実施例１
と同様にしてパラジウムを担持した結晶性アルミノシリ
ケートを得た。即ち、Ｈ型結晶性アルミノシリケート10
ｇを、ジクロロテトラアンミンパラジウム0.96ｇがイオ
ン交換水39mlに溶かされたイオン交換溶液に添加した
後、同様の処理を経てパラジウムを担持した結晶性アル
ミノシリケートを得た。
にパラジウムイオン交換を行ったこと以外は、実施例１
と同様にしてパラジウムを担持した結晶性アルミノシリ
ケートを得た。即ち、Ｈ型結晶性アルミノシリケート10
ｇを、ジクロロテトラアンミンパラジウム0.96ｇがイオ
ン交換水39mlに溶かされたイオン交換溶液に添加した
後、同様の処理を経てパラジウムを担持した結晶性アル
ミノシリケートを得た。
【００２２】この吸着材に対して、実施例１と同様にし
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図１の曲線Ｙに示す。図１の曲線Ｙより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 150℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化水素類
の量が実施例１と比べて少なく、また排ガス浄化用触媒
の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着された炭化
水素類が脱離することを示している。
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図１の曲線Ｙに示す。図１の曲線Ｙより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 150℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化水素類
の量が実施例１と比べて少なく、また排ガス浄化用触媒
の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着された炭化
水素類が脱離することを示している。
【００２３】実施例４ 実施例１において、Ｈ型結晶性アルミノシリケートの代
わりに市販の USYゼオライトを使用したこと以外は、実
施例１と同様にして銀を担持した結晶性アルミノシリケ
ートを得た。この吸着材に対して、実施例１と同様にし
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図２の曲線Ｄに示す。
わりに市販の USYゼオライトを使用したこと以外は、実
施例１と同様にして銀を担持した結晶性アルミノシリケ
ートを得た。この吸着材に対して、実施例１と同様にし
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図２の曲線Ｄに示す。
【００２４】図２の曲線Ｄより、本実施例に係る吸着材
は、本実施例に係る吸着材は、低温では吸着したトルエ
ンの脱離量が少なく、約 260℃の高温に至って反応器に
導入したトルエンと同じ濃度となることがわかる。この
ことは、実施例１と同様、吸着材に吸着される炭化水素
類の量が下記比較例３と比べて多く、また排ガス浄化用
触媒の温度が充分上がるまでの間、この吸着材によって
炭化水素類が保持されていることを示している。
は、本実施例に係る吸着材は、低温では吸着したトルエ
ンの脱離量が少なく、約 260℃の高温に至って反応器に
導入したトルエンと同じ濃度となることがわかる。この
ことは、実施例１と同様、吸着材に吸着される炭化水素
類の量が下記比較例３と比べて多く、また排ガス浄化用
触媒の温度が充分上がるまでの間、この吸着材によって
炭化水素類が保持されていることを示している。
【００２５】比較例３ 実施例２において、銀イオン交換の代わりに下記のよう
にパラジウムイオン交換を行ったこと以外は、実施例２
と同様にしてパラジウムを担持した結晶性アルミノシリ
ケートを得た。即ち、市販の USYゼオライト10ｇを、ジ
クロロテトラアンミンパラジウム0.96ｇがイオン交換水
39mlに溶かされたイオン交換溶液に添加した後、同様の
処理を経てパラジウムを担持した結晶性アルミノシリケ
ートを得た。
にパラジウムイオン交換を行ったこと以外は、実施例２
と同様にしてパラジウムを担持した結晶性アルミノシリ
ケートを得た。即ち、市販の USYゼオライト10ｇを、ジ
クロロテトラアンミンパラジウム0.96ｇがイオン交換水
39mlに溶かされたイオン交換溶液に添加した後、同様の
処理を経てパラジウムを担持した結晶性アルミノシリケ
ートを得た。
【００２６】この吸着材に対して、実施例１と同様にし
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図２の曲線Ｚに示す。図２の曲線Ｚより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 170℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化水素類
の量が実施例２と比べて少なく、また排ガス浄化用触媒
の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着された炭化
水素類が脱離することを示している。
てスチーミング後の炭化水素類の吸脱着性能を調べた。
その結果を図２の曲線Ｚに示す。図２の曲線Ｚより、本
比較例に係る吸着材は、吸着したトルエンを約 170℃で
反応器に導入したトルエンと同じ濃度で脱離させること
がわかる。このことは、吸着材に吸着される炭化水素類
の量が実施例２と比べて少なく、また排ガス浄化用触媒
の温度が充分上がる前に、この吸着材に吸着された炭化
水素類が脱離することを示している。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、炭化水素類の大きな吸
着能を有し、かつ吸着した炭化水素類の脱離温度の高い
炭化水素類浄化用吸着材が得られる。
着能を有し、かつ吸着した炭化水素類の脱離温度の高い
炭化水素類浄化用吸着材が得られる。
【図１】実施例１〜３及び比較例１，２に係る吸着材の
温度に対するトルエン濃度を測定したグラフである。
温度に対するトルエン濃度を測定したグラフである。
【図２】実施例４及び比較例３に係る吸着材の温度に対
するトルエン濃度を測定したグラフである。
するトルエン濃度を測定したグラフである。
Ａ 実施例１に係る濃度曲線 Ｂ 実施例２に係る濃度曲線 Ｃ 実施例３に係る濃度曲線 Ｄ 実施例４に係る濃度曲線 Ｘ 比較例１に係る濃度曲線 Ｙ 比較例２に係る濃度曲線 Ｚ 比較例３に係る濃度曲線
Claims (1)
- 【請求項１】 ＭＦＩ型ゼオライトまたはフォージャサ
イト型ゼオライトに銀を担持したことを特徴とする排ガ
ス中の炭化水素類浄化用吸着材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27861792A JP3176146B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27861792A JP3176146B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126165A JPH06126165A (ja) | 1994-05-10 |
| JP3176146B2 true JP3176146B2 (ja) | 2001-06-11 |
Family
ID=17599778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27861792A Expired - Fee Related JP3176146B2 (ja) | 1992-10-16 | 1992-10-16 | 排ガス中の炭化水素類浄化用吸着材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3176146B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7444178B2 (ja) | 2020-10-07 | 2024-03-06 | 東洋紡株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム及び積層体 |
| JP7444177B2 (ja) | 2020-10-07 | 2024-03-06 | 東洋紡株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム及び積層体 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6042797A (en) * | 1997-07-02 | 2000-03-28 | Tosoh Corporation | Adsorbent for ethylene, method for adsorbing and removing ethylene and method for purifying an exhaust gas |
| US6667018B2 (en) | 1994-07-05 | 2003-12-23 | Ngk Insulators, Ltd. | Catalyst-adsorbent for purification of exhaust gases and method for purification of exhaust gases |
| FR2733747B1 (fr) * | 1995-05-05 | 1997-07-25 | Lacroix Soc E | Composes d'intercalation, leur procede de preparation et leur utilisation notamment en pyrotechnique |
| US6074973A (en) * | 1998-03-20 | 2000-06-13 | Engelhard Corporation | Catalyzed hydrocarbon trap material and method of making the same |
| JP4905027B2 (ja) * | 2006-09-26 | 2012-03-28 | 東ソー株式会社 | β型ゼオライトからなる炭化水素吸着剤 |
| CN103191697B (zh) * | 2013-03-18 | 2015-01-28 | 北京化工大学 | 一种基于分子筛的脱硫吸附剂Ag2O/NaY及其制备方法 |
| US11648527B2 (en) | 2018-03-02 | 2023-05-16 | Tosoh Corporation | Hydrocarbon adsorbent |
| CN111346598B (zh) * | 2020-03-26 | 2021-02-23 | 江苏清荷材料科技有限公司 | 一种凹凸棒石基净化吸附剂的制备方法 |
| WO2022255383A1 (ja) | 2021-06-02 | 2022-12-08 | 東ソー株式会社 | Ｙｆｉ型ゼオライト、その製造方法、炭化水素吸着剤及び炭化水素の吸着方法 |
| CN115069210A (zh) * | 2022-06-23 | 2022-09-20 | 美埃(中国)环境科技股份有限公司 | 一种含银负载型吸附剂的制备方法 |
-
1992
- 1992-10-16 JP JP27861792A patent/JP3176146B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7444178B2 (ja) | 2020-10-07 | 2024-03-06 | 東洋紡株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム及び積層体 |
| JP7444177B2 (ja) | 2020-10-07 | 2024-03-06 | 東洋紡株式会社 | 二軸配向ポリエステルフィルム及び積層体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06126165A (ja) | 1994-05-10 |
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