JP3142884B2 - 触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ２Ｏ３の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 - Google Patents
触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ２Ｏ３の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金Info
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガスコンバータなど
の触媒担体用金属材料に係り、触媒を担持させたγＡｌ
2 Ｏ3 コートが材料表面に生成した酸化物層から剥離し
にくい材料を提供するものである。
の触媒担体用金属材料に係り、触媒を担持させたγＡｌ
2 Ｏ3 コートが材料表面に生成した酸化物層から剥離し
にくい材料を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】排ガス浄化触媒コンバータは、ハニカム
構造の担体にγＡｌ2 Ｏ3 コーティングを施した上に触
媒物質を担持させて使用される。γＡｌ2 Ｏ3 コーティ
ングは、γＡｌ2 Ｏ3 を含むアルミナゾルに担体を浸漬
して上記ゾルを表面に付着させた後に、加熱して水分を
除去することにより行われる。担体材料としてはコーデ
ィエライトと呼ばれるセラミックスや耐酸化性に優れた
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金が使用される。
構造の担体にγＡｌ2 Ｏ3 コーティングを施した上に触
媒物質を担持させて使用される。γＡｌ2 Ｏ3 コーティ
ングは、γＡｌ2 Ｏ3 を含むアルミナゾルに担体を浸漬
して上記ゾルを表面に付着させた後に、加熱して水分を
除去することにより行われる。担体材料としてはコーデ
ィエライトと呼ばれるセラミックスや耐酸化性に優れた
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金が使用される。
【０００３】これを自動車用として使用した場合には、
熱サイクルや振動等により、γＡｌ2 Ｏ3 層が剥離して
目詰まりを起こし排気抵抗が増大したり触媒効率の低下
を招く場合がある。担体材料としてＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合
金を使用する場合には表面が平滑であるため、γＡｌ2
Ｏ3 層の剥離に対しては不利である。係る問題を解決す
るために、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金に適当な熱処理を施し
て主としてＡｌ2 Ｏ3 の酸化物ウィスカを生成させ密着
性を向上させる例として、特開昭５６−９６７２６号公
報が開示されている。
熱サイクルや振動等により、γＡｌ2 Ｏ3 層が剥離して
目詰まりを起こし排気抵抗が増大したり触媒効率の低下
を招く場合がある。担体材料としてＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合
金を使用する場合には表面が平滑であるため、γＡｌ2
Ｏ3 層の剥離に対しては不利である。係る問題を解決す
るために、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金に適当な熱処理を施し
て主としてＡｌ2 Ｏ3 の酸化物ウィスカを生成させ密着
性を向上させる例として、特開昭５６−９６７２６号公
報が開示されている。
【０００４】この場合には表面積の非常に大きい酸化物
ウィスカの表面にγＡｌ2 Ｏ3 を付着させれば、触媒有
効面積も増大させられると考えられている。しかし、本
発明者による詳細な研究の結果、酸化物ウィスカを生成
させるとかえってγＡｌ2 Ｏ3 層の剥離が起こりやすく
なることが分かった。この理由は、一般にγＡｌ2 Ｏ3
コーティングには上述のように水溶性のアルミナゾルを
使用するが、酸化処理によって得られた酸化物ウィスカ
は疎水性であるため密着性が悪いと考えられる。
ウィスカの表面にγＡｌ2 Ｏ3 を付着させれば、触媒有
効面積も増大させられると考えられている。しかし、本
発明者による詳細な研究の結果、酸化物ウィスカを生成
させるとかえってγＡｌ2 Ｏ3 層の剥離が起こりやすく
なることが分かった。この理由は、一般にγＡｌ2 Ｏ3
コーティングには上述のように水溶性のアルミナゾルを
使用するが、酸化処理によって得られた酸化物ウィスカ
は疎水性であるため密着性が悪いと考えられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、γＡｌ2 Ｏ
3 層の剥離を招く酸化物ウィスカの生成を抑制し、触媒
担持層の耐剥離性を改善した触媒コンバータ用Ｆｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金である。
3 層の剥離を招く酸化物ウィスカの生成を抑制し、触媒
担持層の耐剥離性を改善した触媒コンバータ用Ｆｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：０．１〜３重量 Ｍｎ：１．５重量％以下 Ｃｒ：５〜３０重量％ Ａｌ：１〜１０重量％ Ｍｇ：２０ｐｐｍ超〜２００ｐｐｍ未満 Ｎ ：０．０５重量％以下 を含有し、さらにランタノイドを含有量の合計で０．０
０１〜０．３重量％及び／又はＹを０．０１〜０．５重
量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする、触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ2Ｏ3の
密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金で、必要に応じてランタノイドを含有量の合
計で０．００１〜０．３重量％、Ｙを０．０１〜０．５
重量％、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖを含有量の合計で０．０
１〜０．５重量％含有させることができる。
ろは、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：０．１〜３重量 Ｍｎ：１．５重量％以下 Ｃｒ：５〜３０重量％ Ａｌ：１〜１０重量％ Ｍｇ：２０ｐｐｍ超〜２００ｐｐｍ未満 Ｎ ：０．０５重量％以下 を含有し、さらにランタノイドを含有量の合計で０．０
０１〜０．３重量％及び／又はＹを０．０１〜０．５重
量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする、触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ2Ｏ3の
密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金で、必要に応じてランタノイドを含有量の合
計で０．００１〜０．３重量％、Ｙを０．０１〜０．５
重量％、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖを含有量の合計で０．０
１〜０．５重量％含有させることができる。
【０００７】
【作用】本発明の合金は、溶融状態で成分調整を行い、
鋼塊あるいはスラブに鋳込まれ、熱間圧延、焼鈍を行っ
た後、冷間圧延と焼鈍を繰返し、必要な厚さのコイルあ
るいは切板として使用されるもので、コイルあるいは切
板状の適当な組成の合金の表面に、Ａｌあるいはさらに
必要元素を含有するＡｌ合金めっき法やクラッド法など
により付着させたものを適切な熱処理によって元素を拡
散させ、上記の化学組成の表面を有するコイルあるいは
切板としてもよい。
鋼塊あるいはスラブに鋳込まれ、熱間圧延、焼鈍を行っ
た後、冷間圧延と焼鈍を繰返し、必要な厚さのコイルあ
るいは切板として使用されるもので、コイルあるいは切
板状の適当な組成の合金の表面に、Ａｌあるいはさらに
必要元素を含有するＡｌ合金めっき法やクラッド法など
により付着させたものを適切な熱処理によって元素を拡
散させ、上記の化学組成の表面を有するコイルあるいは
切板としてもよい。
【０００８】Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を酸化性雰囲気中９
００℃前後の温度で酸化処理を行うと、合金表面に主と
してαＡｌ2 Ｏ3 の酸化ウィスカが生成することが知ら
れており、触媒コンバータの担体用材料としてＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金を使用するにあたっては、上述のようにγ
Ａｌ2 Ｏ3 層の密着性向上と表面積の増加のため、担体
をハニカム構造に組立てた後、上記熱処理を行って表面
に酸化物ウィスカを生成させる。
００℃前後の温度で酸化処理を行うと、合金表面に主と
してαＡｌ2 Ｏ3 の酸化ウィスカが生成することが知ら
れており、触媒コンバータの担体用材料としてＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金を使用するにあたっては、上述のようにγ
Ａｌ2 Ｏ3 層の密着性向上と表面積の増加のため、担体
をハニカム構造に組立てた後、上記熱処理を行って表面
に酸化物ウィスカを生成させる。
【０００９】本発明者は、耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金の５０μｍ箔を用い、表面酸化形態とその上
にコーティングされたγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性について
研究を重ねた結果、酸化物ウィスカはウィスカのない平
坦な酸化物を生成させたものに比較してγＡｌ2 Ｏ3 層
の密着性に劣ることがわかった。その理由は、上述のよ
うに、酸化物ウィスカを生成させた箔をアルミナゾルに
浸漬した場合、酸化物ウィスカが疎水性であるためアル
ミナゾルがウィスカの上に浮いた状態となり、脱水処理
をするとそのままγＡｌ2 Ｏ3 層が形成されるためであ
ると考えられる。すなわち、γＡｌ2 Ｏ3 層は酸化物ウ
ィスカの先端のみで支えられているため、密着性が悪い
と考えられる。
−Ａｌ合金の５０μｍ箔を用い、表面酸化形態とその上
にコーティングされたγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性について
研究を重ねた結果、酸化物ウィスカはウィスカのない平
坦な酸化物を生成させたものに比較してγＡｌ2 Ｏ3 層
の密着性に劣ることがわかった。その理由は、上述のよ
うに、酸化物ウィスカを生成させた箔をアルミナゾルに
浸漬した場合、酸化物ウィスカが疎水性であるためアル
ミナゾルがウィスカの上に浮いた状態となり、脱水処理
をするとそのままγＡｌ2 Ｏ3 層が形成されるためであ
ると考えられる。すなわち、γＡｌ2 Ｏ3 層は酸化物ウ
ィスカの先端のみで支えられているため、密着性が悪い
と考えられる。
【００１０】本発明者は、次に数々のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金に対し酸化物ウィスカ生成に及ぼす構成元素の影響
を調査した結果、Ｍｇはウィスカの生成を抑える効果が
あることを発見した。そこでＭｇを含有する数種類のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔に対し、酸化性雰囲気中で５００
〜１３００℃の熱処理を行いγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性を
評価した。熱処理により、箔表面に生成した酸化物は上
記温度範囲ですべて平坦な酸化物となっており、γＡｌ
2 Ｏ3 層の密着性も酸化物ウィスカを生成させた箔より
良好であった。したがって、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金にＭ
ｇを添加することにより、酸化物ウィスカが生成する温
度範囲でも酸化物形態を平坦なものとすることができ、
γＡｌ2 Ｏ3 層の密着性が良好な触媒担体を作成するこ
とができる。
合金に対し酸化物ウィスカ生成に及ぼす構成元素の影響
を調査した結果、Ｍｇはウィスカの生成を抑える効果が
あることを発見した。そこでＭｇを含有する数種類のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔に対し、酸化性雰囲気中で５００
〜１３００℃の熱処理を行いγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性を
評価した。熱処理により、箔表面に生成した酸化物は上
記温度範囲ですべて平坦な酸化物となっており、γＡｌ
2 Ｏ3 層の密着性も酸化物ウィスカを生成させた箔より
良好であった。したがって、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金にＭ
ｇを添加することにより、酸化物ウィスカが生成する温
度範囲でも酸化物形態を平坦なものとすることができ、
γＡｌ2 Ｏ3 層の密着性が良好な触媒担体を作成するこ
とができる。
【００１１】各合金元素の作用について説明する。Ｃ及
びＮ：Ｃ及びＮは、フェライト系ステンレス鋼において
は共に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として
析出し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性及び延性を
著しく低下させるので、できるだけ少ない方が望ましい
が、工業的、経済的な溶製技術を考慮して上限をＣ：
０．０５重量％、Ｎ：０．０５重量％とした。
びＮ：Ｃ及びＮは、フェライト系ステンレス鋼において
は共に固溶限が小さく、主として炭化物、窒化物として
析出し耐食性を劣化させるほか、鋼板の靭性及び延性を
著しく低下させるので、できるだけ少ない方が望ましい
が、工業的、経済的な溶製技術を考慮して上限をＣ：
０．０５重量％、Ｎ：０．０５重量％とした。
【００１２】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として必要であるばか
りでなく、耐酸化性を向上させる効果が大きい元素であ
る。その効果を十分に発揮させるためには０．１重量％
以上の添加が必要である。しかし、３．０重量％を越え
て含有させると、靭性が低下し製造性を劣化させるので
範囲を０．１〜３重量％に限定した。
りでなく、耐酸化性を向上させる効果が大きい元素であ
る。その効果を十分に発揮させるためには０．１重量％
以上の添加が必要である。しかし、３．０重量％を越え
て含有させると、靭性が低下し製造性を劣化させるので
範囲を０．１〜３重量％に限定した。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎは、耐食性を劣化させるため少
ない方がよいが、工業的、経済的な溶製技術を考慮して
上限を１．５重量％とした。Ｃｒ：Ｃｒは、耐酸化性を
向上させる元素であるためその効果を十分発揮させるた
めに５重量％以上の添加が必要である。Ｃｒの耐酸化性
向上効果は添加量の増加に伴って増加するが、３０重量
％を越えて含有させると靭性及び延性が低下し製造性を
逸するので、範囲を５〜３０重量％に限定した。
ない方がよいが、工業的、経済的な溶製技術を考慮して
上限を１．５重量％とした。Ｃｒ：Ｃｒは、耐酸化性を
向上させる元素であるためその効果を十分発揮させるた
めに５重量％以上の添加が必要である。Ｃｒの耐酸化性
向上効果は添加量の増加に伴って増加するが、３０重量
％を越えて含有させると靭性及び延性が低下し製造性を
逸するので、範囲を５〜３０重量％に限定した。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは、耐酸化性を維持するために
必要不可欠な元素であり、添加量の増加に伴って高温で
かつ長時間の使用に耐え得る材料となる。その効果を十
分発揮させるためには、１重量％以上の含有が必要であ
る。しかし、１０重量％を越えて含有させると冷間での
加工性を逸し、ハニカム加工等で割れるため上限を１０
重量％とし、範囲を１〜１０重量％とした。ここで、Ａ
ｌが７重量％以上の合金を溶製する場合は靭性が低く製
造しにくいため、適当な組成の合金にめっきなどの方法
によりＡｌを付着させ、熱処理によりＡｌを拡散させて
Ａｌ量を調整してもよい。
必要不可欠な元素であり、添加量の増加に伴って高温で
かつ長時間の使用に耐え得る材料となる。その効果を十
分発揮させるためには、１重量％以上の含有が必要であ
る。しかし、１０重量％を越えて含有させると冷間での
加工性を逸し、ハニカム加工等で割れるため上限を１０
重量％とし、範囲を１〜１０重量％とした。ここで、Ａ
ｌが７重量％以上の合金を溶製する場合は靭性が低く製
造しにくいため、適当な組成の合金にめっきなどの方法
によりＡｌを付着させ、熱処理によりＡｌを拡散させて
Ａｌ量を調整してもよい。
【００１５】Ｍｇ：Ｍｇは、触媒担持に不可欠なγＡｌ
2 Ｏ3層の密着性を低下させる酸化物ウィスカの生成を
抑制する効果が非常に大きく、本発明では最も重要な元
素である。Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ合金の場合には、８
５０〜９５０℃で酸化処理すると酸化物ウィスカが生成
するが、Ｍｇの５ｐｐｍの含有により上記温度範囲のう
ち９２５℃以上で酸化物のウィスカが生成しやすくな
る。酸化物ウィスカの抑制効果はＭｇ含有量の増加に伴
って増加し、１００ｐｐｍの含有量で５００〜１３００
℃の温度範囲でウィスカの生成を完全に抑制することが
できる。従って、本発明ではＭｇの酸化物ウィスカの抑
制効果を発揮させるためにＭｇ含有量の下限を５ｐｐｍ
とした。また、上述のようにＭｇ含有量の増加に伴って
酸化物のウィスカの抑制効果は増加するが、３００ｐｐ
ｍを越えると溶製が難しくなり、コストアップとなるた
め上限を３００ｐｐｍとし、範囲を５〜３００ｐｐｍと
した。
2 Ｏ3層の密着性を低下させる酸化物ウィスカの生成を
抑制する効果が非常に大きく、本発明では最も重要な元
素である。Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ合金の場合には、８
５０〜９５０℃で酸化処理すると酸化物ウィスカが生成
するが、Ｍｇの５ｐｐｍの含有により上記温度範囲のう
ち９２５℃以上で酸化物のウィスカが生成しやすくな
る。酸化物ウィスカの抑制効果はＭｇ含有量の増加に伴
って増加し、１００ｐｐｍの含有量で５００〜１３００
℃の温度範囲でウィスカの生成を完全に抑制することが
できる。従って、本発明ではＭｇの酸化物ウィスカの抑
制効果を発揮させるためにＭｇ含有量の下限を５ｐｐｍ
とした。また、上述のようにＭｇ含有量の増加に伴って
酸化物のウィスカの抑制効果は増加するが、３００ｐｐ
ｍを越えると溶製が難しくなり、コストアップとなるた
め上限を３００ｐｐｍとし、範囲を５〜３００ｐｐｍと
した。
【００１６】ランタノイド及びＹ：ランタノイド及びＹ
は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金に高温で生成する酸化被膜の
密着性を向上させることを通じて耐酸化性を向上させる
効果を有するため、その効果を十分発揮させるために、
ランタノイドについては０．００１重量％以上、Ｙにつ
いては０．０１重量％以上の含有が必要である。これら
の元素はその効果のために多い方が望ましいがＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金に対する固溶限が小さい上に固溶限を越え
て含有させると、粒界に析出して加工性を劣化させるた
め、それぞれ、上限をランタノイド：０．３重量％、
Ｙ：０．５重量％とし、範囲をランタノイド：０．００
１〜０．３重量％、Ｙ：０．０１〜０．５重量％に限定
した。
は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金に高温で生成する酸化被膜の
密着性を向上させることを通じて耐酸化性を向上させる
効果を有するため、その効果を十分発揮させるために、
ランタノイドについては０．００１重量％以上、Ｙにつ
いては０．０１重量％以上の含有が必要である。これら
の元素はその効果のために多い方が望ましいがＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金に対する固溶限が小さい上に固溶限を越え
て含有させると、粒界に析出して加工性を劣化させるた
め、それぞれ、上限をランタノイド：０．３重量％、
Ｙ：０．５重量％とし、範囲をランタノイド：０．００
１〜０．３重量％、Ｙ：０．０１〜０．５重量％に限定
した。
【００１７】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ：これらの元素は、
ＡｌＮを形成してＡｌを消耗し耐酸化性を劣化させるＮ
を無害化する効果と同じく耐酸化性を著しく劣化させる
Ｓを固定する効果を有する。その効果を十分発揮させる
ためには、合計で０．０１重量％以上含有させる必要が
ある。しかし、過剰に含有させると、製造性を逸するの
で上限を含有量の合計で０．０１〜０．５重量％とし
た。
ＡｌＮを形成してＡｌを消耗し耐酸化性を劣化させるＮ
を無害化する効果と同じく耐酸化性を著しく劣化させる
Ｓを固定する効果を有する。その効果を十分発揮させる
ためには、合計で０．０１重量％以上含有させる必要が
ある。しかし、過剰に含有させると、製造性を逸するの
で上限を含有量の合計で０．０１〜０．５重量％とし
た。
【００１８】
【実施例】表１、表２及び表３に、実施例参考例及び比
較例の化学組成、酸化処理後の酸化物ウィスカの有無及
びγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性をそれぞれ示した。これらの
うち、Ａ８及びＢ５をの除いたすべての合金は、真空溶
解により溶製され、熱間圧延、焼鈍後、冷間圧延、焼鈍
を繰返した後５０μｍに箔圧延され、アンモニア分解ガ
ス（ＡＸガス）中で光輝焼鈍を行った。Ａ８及びＢ５
は、適切な成分のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金板にＭｇとラン
タノイドとを含有するＡＬ合金を合金板表面にめっき
し、真空中で拡散処理することにより目標組成の合金板
を得、冷間圧延後、上記光輝焼鈍を行った。これらは、
大気解放下で９２５℃２４時間の酸化処理を行った後、
γＡｌ2Ｏ3 コーティングを行った。
較例の化学組成、酸化処理後の酸化物ウィスカの有無及
びγＡｌ2 Ｏ3 層の密着性をそれぞれ示した。これらの
うち、Ａ８及びＢ５をの除いたすべての合金は、真空溶
解により溶製され、熱間圧延、焼鈍後、冷間圧延、焼鈍
を繰返した後５０μｍに箔圧延され、アンモニア分解ガ
ス（ＡＸガス）中で光輝焼鈍を行った。Ａ８及びＢ５
は、適切な成分のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金板にＭｇとラン
タノイドとを含有するＡＬ合金を合金板表面にめっき
し、真空中で拡散処理することにより目標組成の合金板
を得、冷間圧延後、上記光輝焼鈍を行った。これらは、
大気解放下で９２５℃２４時間の酸化処理を行った後、
γＡｌ2Ｏ3 コーティングを行った。
【００１９】表中にＳＥＭにより確認した酸化処理後の
酸化物形態を示した。γＡｌ2 Ｏ3 層の密着性の評価
は、箔を４５度に曲げ、曲げ部分のγＡｌ2 Ｏ3 層がそ
のままかひび割れ状でおさまっている場合には◎、わず
かに剥離している程度の場合には〇、完全に剥離してい
る場合には×とした。
酸化物形態を示した。γＡｌ2 Ｏ3 層の密着性の評価
は、箔を４５度に曲げ、曲げ部分のγＡｌ2 Ｏ3 層がそ
のままかひび割れ状でおさまっている場合には◎、わず
かに剥離している程度の場合には〇、完全に剥離してい
る場合には×とした。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】比較例（Ｂ１〜Ｂ５）の酸化物形態はすべ
てウィスカ状となっており、従ってγＡｌ2Ｏ3層の密着
性が悪いのに対し、実施例（Ａ１〜Ａ３）では、酸化物
形態はすべてウィスカ状でなく、したがってγＡｌ2Ｏ3
層の密着性がよいことが分かる。なお、参考例（Ａ４〜
Ａ８）もある程度の成績を示している。図１にＡ２、図
２にＢ４の、γＡｌ2Ｏ3層の密着性評価後の試験片表面
をＳＥＭにより観察した結果を示す。図１は倍率５００
０倍、図２のａは倍率５０００倍、ｂは倍率３０００倍
である。比較例Ｂ４では、γＡｌ2Ｏ3層が酸化物ウィス
カ上に乗っており密着性が悪く剥離しているのに対し、
Ｍｇを含有しウィスカの生成していない実施例Ａ２では
γＡｌ2Ｏ3層のひび割れがわずかに見られるだけで剥離
は起こっておらず、密着性が良好であることを示す。
てウィスカ状となっており、従ってγＡｌ2Ｏ3層の密着
性が悪いのに対し、実施例（Ａ１〜Ａ３）では、酸化物
形態はすべてウィスカ状でなく、したがってγＡｌ2Ｏ3
層の密着性がよいことが分かる。なお、参考例（Ａ４〜
Ａ８）もある程度の成績を示している。図１にＡ２、図
２にＢ４の、γＡｌ2Ｏ3層の密着性評価後の試験片表面
をＳＥＭにより観察した結果を示す。図１は倍率５００
０倍、図２のａは倍率５０００倍、ｂは倍率３０００倍
である。比較例Ｂ４では、γＡｌ2Ｏ3層が酸化物ウィス
カ上に乗っており密着性が悪く剥離しているのに対し、
Ｍｇを含有しウィスカの生成していない実施例Ａ２では
γＡｌ2Ｏ3層のひび割れがわずかに見られるだけで剥離
は起こっておらず、密着性が良好であることを示す。
【００２４】
【発明の効果】本発明の合金は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金
の酸化処理における酸化物ウィスカの生成が抑えられ、
耐酸化性及び触媒（γＡｌ2 Ｏ3 層）の密着性に優れた
材料であり、自動車をはじめあらゆる触媒の担体材料と
して最適な材料である。
の酸化処理における酸化物ウィスカの生成が抑えられ、
耐酸化性及び触媒（γＡｌ2 Ｏ3 層）の密着性に優れた
材料であり、自動車をはじめあらゆる触媒の担体材料と
して最適な材料である。
【図１】実施例における生成酸化物の形態を示すＳＥＭ
（走査型電子顕微鏡）写真である。
（走査型電子顕微鏡）写真である。
【図２】比較例における生成酸化物の形態を示すＳＥＭ
写真である。
写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−99647（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−128346（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−141558（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 B01J 35/04 301
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：０．１〜３重量％ Ｍｎ：１．５重量％以下 Ｃｒ：５〜３０重量％ Ａｌ：１〜１０重量％ Ｍｇ：２０ｐｐｍ超〜２００ｐｐｍ未満 Ｎ ：０．０５重量％以下 を含有し、さらにランタノイドを含有量の合計で０．０
０１〜０．３重量％及び／又はＹを０．０１〜０．５重
量％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ2Ｏ3の密
着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−
Ａｌ合金。 - 【請求項２】 請求項１記載の合金がさらにＴｉ、Ｎ
ｂ、Ｚｒ、Ｖを含有量の合計で０．０１〜０．５重量％
含有することを特徴とする触媒の耐剥離性に優れ、γＡ
ｌ2Ｏ3の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02412947A JP3142884B2 (ja) | 1990-12-25 | 1990-12-25 | 触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ２Ｏ３の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02412947A JP3142884B2 (ja) | 1990-12-25 | 1990-12-25 | 触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ２Ｏ３の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224658A JPH04224658A (ja) | 1992-08-13 |
| JP3142884B2 true JP3142884B2 (ja) | 2001-03-07 |
Family
ID=18521687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02412947A Expired - Fee Related JP3142884B2 (ja) | 1990-12-25 | 1990-12-25 | 触媒の耐剥離性に優れ、γＡｌ２Ｏ３の密着性を低下させるウイスカ生成を抑制するＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3142884B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6504973B6 (ja) * | 2015-08-28 | 2019-05-29 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐硫化腐食性に優れたＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN107385307B (zh) * | 2017-06-13 | 2019-07-16 | 东北大学 | 一种含钇的Fe-Cr-Al电热合金薄规格冷轧板的制备方法 |
-
1990
- 1990-12-25 JP JP02412947A patent/JP3142884B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04224658A (ja) | 1992-08-13 |
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