JP3491334B2

JP3491334B2 - 耐酸化性に優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金およびこれを用いた合金箔の製造方法

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Publication number: JP3491334B2
Application number: JP10677094A
Authority: JP
Inventors: 井和秀石; 野雅昭河
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1993-05-20
Filing date: 1994-05-20
Publication date: 2004-01-26
Anticipated expiration: 2019-01-26
Also published as: JPH07138710A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、加工性、特に箔の製造
性が高く、しかも、高温での耐酸化性に優れ、高温酸化
性雰囲気下で激しい繰り返し酸化を受けても優れた耐久
性を発揮する排ガス浄化用触媒コンバーター担体用Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ合金、およびこの合金を用いた排ガス浄化
用触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の製
造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】排ガス浄化装置用触媒コンバーターは、
燃料と空気を混合し燃焼させた時に生成するＮＯ _x、Ｃ
Ｏ、ＨＣなどの有害ガスを触媒反応により無害化するた
めに使用されている。自動車でも各種の形式の触媒コン
バータが用いられているが、その中で、排気抵抗が少な
い等の利点からＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔をハニカム形状
にしたものに触媒を担持させたものの採用が増加してい
る。

【０００３】Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の触媒コンバーター
担体への適用に関しては、特開昭５６−９６７２６号公
報などが開示されている。この公報では耐酸化合金とし
てイットリウム（Ｙ）を添加したＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金
（Ｃｒ：１５〜２５重量％、Ａｌ：３〜６重量％、Ｙ：
０．３〜１．０重量％）を開示しているが、Ｙは希少金
属であるために高価であり、かつ供給量にも不安があ
り、一般の自動車に用いるのは経済性の点で困難であっ
た。

【０００４】これに対し、特開昭５８−１７７４３７号
公報には、Ｃｒ：８〜２５重量％、Ａｌ：３〜８重量
％、希土類元素（ＲＥＭ）を０．００２〜０．０６重量
％含有する合金が開示されている。これは耐酸化性改善
のためにＹより安価な希土類元素（特に、ＣｅおよびＬ
ａ）の添加によって、スケールの剥離を抑制した合金で
ある。同公報に開示される合金においては、希土類元素
は酸化皮膜の密着性改善の観点から添加されるが、希土
類元素は合金の熱間加工性を低下させるため、０．０６
重量％以上を添加してはいけないとしている。この合金
は、前記特開昭５６−９６７２６号公報に開示される合
金に比較して安価ではあるものの、触媒コンバータ用の
箔とした際に、最も重要な特性である耐酸化性が劣ると
いう問題がある。

【０００５】これに対して、本発明者らは希土類元素、
特にＬａ、ＮｄおよびＣｅがＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の耐
酸化性と熱間圧延性に及ぼす影響を詳細に検討した結
果、ＬａおよびＮｄを０．０５重量％以上添加すれば耐
酸化性がＹ添加材に匹敵するほど向上すること、さら
に、前述の希土類元素添加による熱間圧延性低下の主な
原因はＣｅであり、Ｃｅを積極的に除去すればよいこと
を見出して、特公平４−８５０２号公報でＬａを添加し
たＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を、特開昭６３−７６８５号公
報でＮｄを添加したＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を、それぞれ
開示した。また、特開平５−２０２４４９号公報では、
さらにＬａとＺｒの複合添加によって耐酸化性が向上す
ることを開示した。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】これらのＦｅ−Ｃｒ−
Ａｌ合金は、従来より知られているＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合
金に比較して優れた耐酸化性を有するため、触媒コンバ
ーター用の担体材料等として広く利用されるようになっ
てきている。しかしながら、最近の自動車排ガス規制強
化に伴い、触媒コンバータをよりエンジンに近いところ
に設置することが要求され、コンバータがさらに厳しい
高温酸化条件下に曝されるようになっているため、さら
に耐酸化性が優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金の出現が望まれている。

【０００７】前述の特開平５−２０２４４９号公報に開
示される成分においては、Ａｌ含有量を増加することに
よって、さらに耐酸化性を向上することが可能である。
しかしながら、本発明者らが通常のステンレス製造設備
での製造性を検討した結果、Ｌａを添加したものにさら
にＺｒを複合添加した合金では、Ａｌ含有量が６重量％
を超えると、熱間圧延コイルの耳部（幅方向端部）に割
れが生じて、これが基点となって冷延時に素材コイルが
頻繁に破断し、歩留まりが著しく低下して経済的に不利
であることが明らかになった。また、特開平３−３６２
４１号公報にはＬａ、ＣｅとＺｒ、Ｈｆを複合添加した
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金が開示されているが、この合金で
も同様の問題が生じている。

【０００８】このような問題に対し、本発明者らはＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ合金の耐酸化性に及ぼす合金元素の影響に
ついてさらに詳細に検討を続けた結果、Ｌａの代わりに
Ｓｍを添加したものは熱間圧延性（熱間加工性）が良好
で熱延コイルの耳部の割れは発生せず、通常のステンレ
ス製造設備でも何の問題も無く製造できることを見出し
た。さらに、耐酸化性についても同様に詳細な検討を行
い、Ｓｍ、ＺｒおよびＨｆの複合添加によって、Ｆｅ−
Ｃｒ−Ａｌ合金の耐酸化性が著しく向上することを見出
した。また、これらのＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金で箔を製造
した後、この箔を適切な条件で焼鈍することによって、
さらに耐酸化性が改善できることを見出した。

【０００９】本発明は、上記知見を得ることによって成
されたものであり、従来のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金より優
れた製造性、すなわち圧延性を有し、かつ耐酸化性が著
しく優れた触媒コンバーター用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金、
および、このＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を用いた合金箔の製
造方法を供給することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の耐酸
化性に優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金は、熱間圧延の施されたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金であ
って、Ｃ：０．０２重量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以
下、Ｍｎ：１．０重量％以下、Ｃｒ：１５重量％以上２
６重量％以下、Ａｌ：４．５重量％超８重量％以下、
Ｎ：０．０２重量％以下、Ｓｍ：０．０５重量％以上
０．３重量％以下、Ｚｒ：０．０１重量％以上０．１重
量％以下、Ｈｆ：０．００５重量％以上０．１重量％以
下、を含み、不可避的不純物以外のＭｏおよびＷを含ま
ず、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする耐酸化性に優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−
Ｃｒ−Ａｌ合金を提供する。

【００１１】また、前記本発明の耐酸化性に優れた触媒
コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の別の態様
は、Ｌａ、Ｃｅ、ＰｒおよびＮｄの１種または２種以上
を合計で０．０５重量％以下含有する。

【００１２】さらに、本発明の耐酸化性に優れた触媒コ
ンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の製造方法
は、前記本発明の耐酸化性に優れた触媒コンバーター担
体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を圧延して合金箔とし、合金
箔への最終圧延後、窒素ガス、水素ガスおよび希ガスか
らなる群より選ばれる１種以上で、かつ酸素を１ｖｏｌ
％以下含有する雰囲気ガス中で、８００℃以上１１００
℃以下の温度で焼鈍することを特徴とする耐酸化性に優
れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の
製造方法を提供する。

【００１３】

【作用】以下、本発明の耐酸化性に優れた触媒コンバー
ター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金（以下、Ｆｅ−Ｃｒ−
Ａｌ合金とする）の各成分の作用および限定理由を述べ
る。なお、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金において、下
限がないものについては０重量％を含む。

【００１４】ＣおよびＮ：Ｃは過剰になると靱性を低下
させ、冷間圧延性を低下させる。また、耐酸化性も低下
させるので、極力低減させることが望ましい。同様に、
Ｎも過剰になると靱性を低下させ、冷間圧延性を低下さ
せると共に、Ａｌと反応し粗大（〜３０μｍ）なＡｌＮ
として析出すると、５０μｍ厚程度の箔に圧延した場
合、穴開きの原因ともなるので、極力低減させることが
望ましい。よって、共に含有量は０．０２重量％以下に
限定する。なお、ＮとＣの含有量の合計は、好ましくは
０．０３重量％以下である。

【００１５】Ｓｉ：Ｓｉは耐酸化性向上元素であるが、
１．０重量％を超えると圧延性を低下させるので、含有
量を１．０重量％以下に限定した。なお、Ｓｉの含有量
は、好ましくは０．５重量％以下である。

【００１６】Ｍｎ：ＭｎはＡｌ脱酸の予備脱酸剤として
添加された場合、鋼中に残存することがあるが、耐酸化
性および耐食性を劣化させるので少ない方がよい。その
ため、工業的および経済的な溶製技術を考慮して含有量
を１．０重量％以下に限定した。なお、Ｍｎの含有量
は、好ましくは０．５重量％以下である。

【００１７】Ｃｒ：ＣｒはＡｌの耐酸化性を向上させる
とともに、Ｃｒ自体が耐酸化性を向上させる元素であ
る。ここで、Ｃｒの含有量が１５重量％未満では耐酸化
性が確保できず、２６重量％を越えると靱性および延性
が低下し、冷間圧延が困難となるので、含有量を１５重
量％以上２６重量％以下に限定した。なお、Ｃｒの含有
量は、好ましくは１８重量％以上２２重量％以下であ
る。

【００１８】Ａｌ：Ａｌは、合金が耐酸化性を有するた
めに必要不可欠な元素である。Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の
高温耐酸化性は、酸化時にまずＦｅよりも酸化されやす
いＡｌが優先酸化され、合金表面に保護性の高いＡｌ₂
Ｏ₃酸化皮膜を形成することによりもたらされるため、
一般に合金中のＡｌ含有量が高い方が耐酸化性に優れ
る。ここで、Ａｌの含有量が４．５重量％未満では耐酸
化性が確保できず、好ましくは６．０重量％以上を含有
するのが良好である。一方、Ａｌを含有すると鋼は急激
に脆くなり、Ａｌ含有量が８重量％を超えると冷間圧延
が困難となるので、４．５重量％超８．０重量％以下に
限定した。

【００１９】Ｓｍ：Ｓｍは本発明において、合金の耐酸化性を向上させるた
めに必要不可欠な元素である。これは、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金表面に高温で生成する酸化皮膜の密着性を向上さ
せると共に、酸化皮膜にＦｅイオンが混入することを防
いで、耐酸化性を向上させる。この効果は、従来知られ
ている他の希土類元素を同量程度添加した場合よりも著
しく大きい。ただし、Ｓｍの含有量が０．０５重量％未
満では、急激な加熱冷却を受けると酸化皮膜が剥離して
しまい、厚さ２０〜１００μｍ程度の箔として使用した
場合には、必要な耐酸化性を確保することが困難であ
る。他方、含有量が０．３重量％を超えると、熱間圧延
中に割れや表面欠陥を生じ、製造が困難となるので、そ
の含有量を０．０５重量％以上０．３重量％以下に限定
する。なお、Ｓｍの含有量は、好ましくは０．０７重量
％以上０．２重量％以下である。

【００２０】Ｈｆ：Ｈｆは本発明において、合金の耐酸化性を向上させるた
めに必要不可欠な元素である。Ｈｆを含有することによ
り、酸化皮膜の生成速度が著しく抑制されて、耐酸化性
が向上する。ただし、Ｈｆの含有量が０．００５重量％
未満ではその効果が表れず、他方、０．１重量％を超え
て含有されても、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の耐酸化性はそ
れ以上向上しないばかりか、介在物が増えて箔の製造が
困難になり、また、Ｈｆ自体が非常に高価な元素である
ので、経済的に不利となるので、その含有量を０．００
５重量％以上０．１重量％以下に限定する。なお、Ｈｆ
の含有量は好ましくは０．０１重量％以上０．０７重量
％以下である。

【００２１】Ｚｒ：Ｚｒは、ＳｍおよびＨｆと共に本態
様において合金の耐酸化性を向上させるために必要不可
欠な元素である。前述のように、本発明においては、Ｈ
ｆおよびＳｍを含有することによって耐酸化性が大きく
向上しているが、鋼中にＣやＮが存在すると、Ｈｆは容
易にこれらの元素と結合して、耐酸化性向上効果を示さ
なくなる。これを防止するためには、ＣやＮの濃度を極
力低減する必要があるが、製鋼技術上完全な除去は不可
能であり、また、極限までの低減は製造コスト的にも不
利である。これに対して、Ｚｒを添加することによっ
て、ＣやＮはＺｒとも結合するのでＣやＮと結合するＨ
ｆを大幅に低減することができる。そのため、ＺｒとＨ
ｆとを複合添加することによって、Ｈｆ単独で添加した
場合に比べ、非常に優れた耐酸化性を得ることができ
る。しかしながら、その含有量が０．０１重量％未満で
は耐酸化性向上への効果を得ることができず、他方、
０．１重量％を超えて含有されると、酸化速度が大きく
なりすぎて、逆に耐酸化性を低下してしまうため、その
含有量を０．０１重量％以上０．１重量％以下に限定す
る。なお、Ｚｒの含有量は、好ましくは０．０２重量％
以上０．０７重量％以下である。

【００２２】Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ：Ｓｍは高価な元
素であるが、添加したものの一部は合金中のＰ、Ｓや溶
存酸素を結合して、耐酸化性向上に寄与しない。これに
対し、Ｓｍと共にＬａ、Ｃｅ、ＰｒおよびＮｄの一種あ
るいは二種以上を添加して、Ｐ等とこれらとを結合させ
ることによって、Ｐ等に固定されるＳｍを低減して、Ｓ
ｍによる耐酸化性向上の効果をより良好に発揮すること
ができる。しかも、Ｌａ、ＰｒおよびＮｄは、Ｓｍと比
較するとその効果は劣るものの、同様に耐酸化性向上効
果を有する。そのため、必要に応じてこれらの元素を含
有することによって、より耐酸化性に優れた合金を得る
ことができる。しかしながら、これらの一種以上の添加
量が増加すると、熱間加工性が低下し鉄塊が割れたり表
面欠陥が生じ易く、また、合金の靭性が低下して経済的
な圧延が困難になってしまうので、これらの元素を含有
する場合には、その含有量は０．０５重量％以下とす
る。

【００２３】なお、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金にお
いて、Ｌａ、Ｃｅ、ＰｒおよびＮｄを含有する場合に
は、Ｓｍが０．２重量％を超えて含有されると、熱間圧
延中に耳部の割れ（耳割れ）や表面結果を生じ易くなっ
てしまう。そのため、この場合には、Ｓｍの含有量を
０．２重量％以下とするのが好ましい。

【００２４】前述のように、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ
合金は、公知の手段によって圧延され、触媒コンバータ
ー担体用の合金箔として使用される。ここで、本発明の
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の製造方法（以下、本発明の製
造方法とする）は、前述の本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合
金を公知の方法で圧延して合金箔への最終圧延後、窒素
ガス、水素ガスおよび希ガスからなる群より選ばれる１
種以上で、かつ酸素を１ｖｏｌ％以下の含有する雰囲気
ガス中で、８００℃以上１１００℃以下の温度で焼鈍す
るものである。このような本発明の製造方法は、本発明
のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金からなる合金箔を、低酸素雰囲
気下で所定の温度範囲で焼鈍することによって、合金箔
の表面に耐酸化性に富んだ酸化皮膜を生成することがで
き、その後高温酸化を受けても、酸化速度が著しく低
く、より優れた耐酸化性を有する触媒コンバータ担体用
合金箔を実現することができる。

【００２５】本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を圧延して
合金箔とする方法には特に限定はなく、公知の圧延方法
がすべて利用可能である。なお、本発明のＦｅ−Ｃｒ−
Ａｌ合金を触媒コンバーター担体用の箔とする際には、
その厚さを２０μｍ以上１００μｍ以下とするのが好ま
しい。

【００２６】排ガス浄化用の触媒コンバーター担体とし
ては、薄い箔を用いたほうが触媒コンバータの圧損が少
なくなり、エンジン出力低下の防止や燃費向上に有利で
ある。また、触媒コンバータの熱容量が小さくなるた
め、エンジンの始動直後から良好な触媒浄化作用を得ら
れ、しかも、コンバータ自体の軽量化等の点でも、箔は
薄い方が有利である。これらの特性を良好に得るために
は、触媒コンバーター担体用の箔は１００μｍ以下であ
ることが望ましい。しかしながら、箔の耐酸化性は薄く
なるに従って低下し、２０μｍ未満では、本発明のＦｅ
−Ｃｒ−Ａｌ合金をもってしても必要にして十分な耐酸
化性を確保することは困難であり、しかも、強度が低下
して触媒コンバータが使用中に変形し易くなってしま
う。また、これ以上の薄さでは、冷間圧延が困難になっ
て大量生産にも問題が生じる場合がある。

【００２７】本発明の製造方法においては、このように
して最終圧延を終えて得られた合金箔を、所定の雰囲気
ガス下で、所定の温度範囲で焼鈍する。雰囲気ガスは窒
素ガス、水素ガスおよび希ガスからなる群より選ばれる
１種以上を基本とする。特に、容易に酸素濃度を下げら
れる等の点で、水素ガスを含むガスが好ましい。なお、
合金箔の表面にＡｌＮが生成すると耐酸化性が低下して
しまうので、窒素（Ｎ）を含む雰囲気中では、露点を−
６０℃以上にするのが好ましい。

【００２８】雰囲気ガスは、これらのガスを基本として
酸素を１ｖｏｌ％以下の含有する低酸素雰囲気である。
酸素濃度が１ｖｏｌ％を超えると、生成する酸化皮膜中
のＣｒやＦｅ濃度が上がってしまい、耐酸化性が向上し
ない。

【００２９】本発明の製造方法においては、最終圧延後
の合金箔を、このような雰囲気ガス中で、８００℃以上
１１００℃以下の温度で焼鈍する。焼鈍温度が８００℃
未満では、生成する酸化皮膜が薄く、耐酸化性向上の効
果が表れない。逆に、焼鈍温度が１１００℃を超える
と、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の強度が著しく低下
し、通常の設備で焼鈍を行うことができない。焼鈍温度
は、好ましくは、８５０〜１０００℃である。なお、焼
鈍時間には特に限定はなく、１秒以上行えばよい。ただ
し、焼鈍時間が１時間を超えると、酸化皮膜が厚くなり
すぎて、触媒コンバータ製造におけるコルゲート加工時
に加工用歯車の摩擦が大きく摩耗が大くなってしまい、
頻繁に加工用歯車を交換する必要が生じてしまうので好
ましくない。なお、焼鈍時間は、通常、１秒〜６０秒程
度である。

【００３０】

【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。（実施例１）表１に発明例（発明鋼）の、表２に比較例（比較鋼）の
化学組成および特性試験結果を示す。これらの素材は、
１０ｋｇの真空溶解炉によって溶製造塊した後、１２０
０℃に加熱して板厚３mmまでの熱間圧延を行った。ここ
で比較例のうちＳｍ含有量が０．３５重量％と高いＢ−
１およびＮｄ含有量が０．０７５重量％と高い（不可避
的不純物量を超えて添加した）Ｂ−２は、熱間圧延中に
鋼塊が割れて圧延板を得ることができなかったのでその
後の試験は行なっていない。同様に、Ａｌ含有量が６重
量％以上でＬａを０．０５重量％を超えて含有する（不
可避的不純物量を超えて添加した）Ｂ−３およびＢ−４
は、耳割れがひどかったので以降の試験は行わなかっ
た。

【００３１】さらに、脱スケール後冷間圧延を行った。
ここで、比較例中Ｃ含有量が０．０２２重量％と高かっ
たＢ−５、Ｓｉ含有量が１．４６重量％と高かったＢ−
６、Ｃｒ含有量が２７．１重量％と高かったＢ−７、お
よびアルミニウム含有量が８．６重量％と高かったＢ−
８は、冷間圧延中に板が割れてしまい、その後の試験は
行わなかった。その他の合金は、冷間圧延と焼鈍とを繰
り返して板厚５０μｍの箔とした。ここで、本発明中Ａ
−２およびＡ−７以外は６重量％以上のＡｌを含有する
ものであるが、これらの熱延板には耳割れはなく、冷間
圧延中にも板割れが起こらず、本発明合金の製造性（圧
延性）が優れていることが示されている。

【００３２】こうして作製した板厚５０μｍの試料につ
いて、幅２０mm、長さ３０mmの試験片を採取して１２０
０℃の大気中で酸化し耐酸化性を評価した。試験および
評価方法は下記のとおりである。

【００３３】酸化試験は２４時間おきに試験片を取り出
し、重量変化測定と外観観察する方法を用い、試験片に
Breakaway 酸化（ブレークアウエイ酸化＝酸化皮膜の保
護性が失われ、急激な重量増加を示す異常酸化）が発生
した時間から２４時間を引いた時間を箔の酸化寿命とし
て評価した。本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金では、健在
な酸化皮膜は灰色か緑色であるが、Breakaway 酸化では
黒色の酸化皮膜が生じる。この黒色の酸化皮膜は、非常
に脆く、また板厚方向に貫通しているので、この酸化皮
膜が生成すると、触媒コンバータ自体が破壊してしま
う。そのため、Breakaway 酸化が発生するまでの時間を
箔の寿命とすることができる。本試験では、２５mm²以
上の面積で黒色の酸化皮膜が生成した時をBreakaway酸
化の発生とした。表１および表２に示されるように、比
較例の酸化寿命が最長でも２６４時間であるのに対し、
発明例においてはいずれも３１２時間以上で、特にアル
ミニウム含有量が６重量％以上のものは、３８４時間以
上の優れた耐酸化性を示しており、本発明合金が製造性
と耐酸化性に優れているのは明らかである。

【００３４】また、表１および表２には、前述の熱間圧
延性および冷間圧延性の評価も併記する。熱間圧延性前述の１２００℃に加熱して板厚３mmまでの熱間圧延を
行なった際に、 ○：熱間圧延板に長さ５mm以上の耳割れや表面欠陥がな
かったもの ×：熱間圧延中に鋼塊が割れて板ができなかったもの
や、熱間圧延板に長さ５mm以上の耳割れや表面欠陥が生
じたもの冷間圧延性前述の冷間圧延中に、 ○：長さ１０mm以上の割れが発生しなかったもの ×：冷間圧延中に板が割れて圧延を中止したものや、冷
延後の板に長さ１０mm以上の割れが発生したもの

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】（実施例２）前記実施例１で作製したＡ−
１およびＡ−５の合金箔を、表３に示される条件で焼鈍
を行った後、前記実施例１と同様の方法で酸化試験を行
い、耐酸化性を評価した。表３に示されるように、焼鈍
温度が７５０℃と低い比較例１、酸素を１．５ｖｏｌ％
含有する雰囲気で焼鈍を行った比較例２、および大気中
で焼鈍を行った比較例３の酸化寿命は、前述の実施例１
の試料に比して大きく酸化寿命が変化することはなかっ
た。これに対し、本発明の合金箔の製造方法を適用した
発明例１〜５は、前述の実施例１の発明鋼Ａ−１および
Ａ−５に比して、大幅に酸化寿命が伸びている。以上の
結果より、本発明の合金箔の製造方法が、耐酸化性の向
上に有効であるのは明らかである。

【００３８】

【００３９】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金は、従来技術によるＦｅ−Ｃｒ−Ａ
ｌ合金に比して著しく耐酸化性および生産性に優れてお
り、従来の合金では適用が難しかったエンジン近傍（エ
キゾーストマニホールド付近）を初めとした、耐高温酸
化性の要求される自動車排ガス浄化触媒コンバーター用
材料として好適であり、自動車の公害対策上のメリット
は大きい。また、他の過酷な繰返し酸化を受ける用途に
対しても有用である。さらに、本発明の合金箔の製造方
法によれば、このように優れた特性を有する本発明のＦ
ｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金の耐酸化性を、より一層優れたもの
にすることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】熱間圧延の施されたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金
であって、Ｃ：０．０２重量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：１．０重量％以下、Ｃｒ：１５重量％以上２６重
量％以下、Ａｌ：４．５重量％超８重量％以下、Ｎ：０．０２重量％以下、Ｓｍ：０．０５重量％以上０．３重量％以下、Ｚｒ：０．０１重量％以上０．１重量％以下、Ｈｆ：０．００５重量％以上０．１重量％以下、を含み、不可避的不純物以外のＭｏおよびＷを含まず、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る耐酸化性に優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ
−Ａｌ合金。
【請求項２】Ｌａ、Ｃｅ、ＰｒおよびＮｄの１種または
２種以上を合計で０．０５重量％以下含有する請求項１
に記載の耐酸化性に優れた触媒コンバーター担体用Ｆｅ
−Ｃｒ−Ａｌ合金。
【請求項３】請求項１または２に記載の耐酸化性に優れ
た触媒コンバーター担体用Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金を圧延
して合金箔とし、合金箔への最終圧延後、窒素ガス、水
素ガスおよび希ガスからなる群より選ばれる１種以上
で、かつ酸素を１ｖｏｌ％以下含有する雰囲気ガス中
で、８００℃以上１１００℃以下の温度で焼鈍すること
を特徴とする耐酸化性に優れた触媒コンバーター担体用
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金箔の製造方法。